แผนภาพความร้อนของโรงต้มน้ำ แผนผังของห้องหม้อไอน้ำพร้อมหม้อไอน้ำ
ห้องหม้อไอน้ำแบ่งออกเป็นประเภทต่อไปนี้ขึ้นอยู่กับลักษณะของภาระความร้อน:
การผลิต- ออกแบบมาเพื่อให้ความร้อนแก่ผู้บริโภคด้านเทคโนโลยี
อุตสาหกรรมและเครื่องทำความร้อน- จัดหาความร้อนให้กับผู้บริโภคด้านเทคโนโลยีเช่นเดียวกับการให้ความร้อนสำหรับการทำความร้อนการระบายอากาศและการจ่ายน้ำร้อนของอาคารและโครงสร้างอุตสาหกรรม สาธารณะ ที่อยู่อาศัยและโครงสร้าง
เครื่องทำความร้อน- การสร้างพลังงานความร้อนสำหรับความต้องการความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อนของอาคารและโครงสร้างที่อยู่อาศัย สาธารณะ อุตสาหกรรม
ตามความน่าเชื่อถือของการจ่ายความร้อนให้กับผู้บริโภคโรงต้มน้ำรวมถึง:
ประเภทแรกรวมถึงโรงต้มน้ำซึ่งเป็นแหล่งความร้อนเพียงแหล่งเดียวในระบบจ่ายความร้อนและให้ผู้บริโภคประเภทแรกที่ไม่มีแหล่งความร้อนสำรองส่วนบุคคล
ผู้บริโภคความร้อนในแง่ของความน่าเชื่อถือของการจ่ายความร้อนรวมถึง:
ประเภทแรกรวมถึงผู้บริโภคการละเมิดความร้อนซึ่งเกี่ยวข้องกับอันตรายต่อชีวิตมนุษย์หรือความเสียหายที่สำคัญต่อเศรษฐกิจของประเทศ (ความเสียหายต่ออุปกรณ์เทคโนโลยีผลิตภัณฑ์ที่มีข้อบกพร่องจำนวนมาก)
3.2.1. ไดอะแกรมความร้อนของโรงต้มน้ำพร้อมหม้อต้มน้ำร้อนและพื้นฐานการคำนวณ
เพื่อให้อ่านไดอะแกรมการระบายความร้อนของห้องหม้อไอน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนได้ง่าย ขอแนะนำให้ใช้ลำดับการแสดงอุปกรณ์ต่อไปนี้ (ดูรูปที่ 3.1) ที่ด้านขวาบนของแผ่นงานจะถูกวางไว้ หม้อต้มน้ำร้อนและทางด้านซ้าย - deaerators ด้านล่างหม้อไอน้ำจะวางระบบหมุนเวียนและปั๊มเครือข่ายที่ต่ำกว่าและภายใต้ deaerators - เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน (เครื่องทำความร้อน) ถังบำบัดน้ำเสียและน้ำทำงาน ปั๊มแต่งหน้า ปั๊ม น้ำดิบ,ถังระบายน้ำและบ่อชำระล้าง.
การทำงานของโรงต้มน้ำร้อนแบบพื้นฐาน โครงการระบายความร้อนซึ่งแสดงในรูปที่ 3.1 ดำเนินการดังนี้ น้ำจากท่อส่งกลับของเครือข่ายความร้อนที่มีแรงดันเล็กน้อยเข้าสู่การดูดของปั๊มเครือข่าย 2 . มีการจ่ายน้ำจากปั๊มป้อนอาหารที่นั่น 6 ชดเชยการรั่วไหลของน้ำในเครือข่ายทำความร้อน บนปั๊มดูด 2 เสิร์ฟและ น้ำร้อนความร้อนที่ใช้บางส่วนในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน 9 และ 4 เพื่อให้ความร้อนตามลำดับน้ำบริสุทธิ์ทางเคมีและน้ำดิบ
เพื่อให้แน่ใจว่าอุณหภูมิของน้ำที่ด้านหน้าหม้อไอน้ำซึ่งกำหนดจากเงื่อนไขในการป้องกันการกัดกร่อนถูกป้อนเข้าสู่ท่อหลังจากปั๊มหลักโดยใช้ตัวควบคุม ปั๊มหมุนเวียน 12 ปริมาณน้ำร้อนที่ต้องการจากหม้อไอน้ำ 1 . เส้นที่จ่ายน้ำร้อนเรียกว่าการหมุนเวียน ในโหมดการทำงานทั้งหมดของเครือข่ายทำความร้อนยกเว้นฤดูหนาวสูงสุดส่วนหนึ่งของน้ำจากสายกลับหลังปั๊มเครือข่าย 2 , ข้ามหม้อไอน้ำ, ป้อนผ่านสายบายพาสเข้าไปในสายอุปทาน, ที่มัน, ผสมกับ น้ำร้อนจากหม้อไอน้ำให้อุณหภูมิการออกแบบที่ระบุในสายการจ่ายของเครือข่ายทำความร้อน น้ำที่มีจุดประสงค์เพื่อเติมเต็มการรั่วไหลในเครือข่ายทำความร้อนนั้นจัดหาเบื้องต้นโดยปั๊มน้ำดิบ 3 กับเครื่องทำน้ำอุ่น 4 โดยให้ความร้อนที่อุณหภูมิ 18–20 ºC แล้วส่งไปบำบัดน้ำเคมี น้ำบริสุทธิ์ทางเคมีถูกทำให้ร้อนในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน 8 , 9 และ 11 และ deaerated ใน deaerator 10 . น้ำสำหรับป้อนเครือข่ายความร้อนจากถังเก็บน้ำเสีย 7 รับปั๊มบูสเตอร์ 6 และป้อนกลับ
วัตถุประสงค์หลักของการคำนวณรูปแบบการระบายความร้อนของโรงต้มน้ำคือการเลือกอุปกรณ์หลักและอุปกรณ์เสริมพร้อมการกำหนดข้อมูลเบื้องต้นสำหรับการคำนวณทางเทคนิคและเศรษฐศาสตร์ในภายหลัง
ความน่าเชื่อถือและประสิทธิภาพของหม้อต้มน้ำร้อนขึ้นอยู่กับความคงที่ของการไหลของน้ำ ซึ่งไม่ควรลดลงเมื่อเทียบกับที่กำหนดโดยผู้ผลิต เพื่อหลีกเลี่ยงอุณหภูมิต่ำและการกัดกร่อนของกรดซัลฟิวริก พื้นผิวหมุนเวียนความร้อน, อุณหภูมิของน้ำที่ทางเข้าหม้อไอน้ำเมื่อเผาเชื้อเพลิงที่ปราศจากกำมะถันต้องมีอย่างน้อย 60 ºС, เชื้อเพลิงที่มีกำมะถันต่ำ - อย่างน้อย 70 ºСและเชื้อเพลิงที่มีกำมะถันสูง - อย่างน้อย 110 ºС เพื่อเพิ่มอุณหภูมิน้ำที่ทางเข้าหม้อไอน้ำที่อุณหภูมิน้ำต่ำกว่าที่กำหนด ปั๊มหมุนเวียน.
เครื่องดูดอากาศแบบสุญญากาศมักติดตั้งในห้องหม้อไอน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อน แต่พวกเขาต้องการการดูแลอย่างระมัดระวังระหว่างการทำงาน ดังนั้นพวกเขาจึงชอบติดตั้งเครื่องกรองอากาศในบรรยากาศ
ระบบจ่ายน้ำร้อน - ปิดหรือเปิด - มีอิทธิพลอย่างมากต่ออุปกรณ์ของห้องหม้อไอน้ำที่มีหน่วยทำน้ำร้อน เปิดเป็นระบบที่ผู้บริโภคใช้ความร้อน - น้ำร้อน - บางส่วนหรือทั้งหมด ใน ปิดระบบน้ำร้อนสำหรับการจ่ายน้ำร้อนโดยน้ำร้อนโดยตรงในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในท้องถิ่น
ด้วยระบบจ่ายน้ำร้อนแบบเปิด ปริมาณน้ำที่ใช้ป้อนเครือข่ายให้ความร้อนเพิ่มขึ้นอย่างเห็นได้ชัดและสามารถเข้าถึงน้ำไหลผ่านเครือข่ายทำความร้อนได้ถึง 20% เหล่านั้น. ปริมาณน้ำที่ต้องเตรียมสำหรับการบำบัดน้ำด้วยสารเคมี ด้วยระบบจ่ายน้ำร้อนแบบเปิด เพิ่มขึ้นหลายเท่าเมื่อเทียบกับแบบปิด
เนื่องจากปริมาณการใช้น้ำในระบบเปิดไม่เท่ากัน ถังเก็บน้ำที่เติมอากาศจึงได้รับการติดตั้งเพื่อให้เป็นไปตามกำหนดเวลาการจ่ายน้ำร้อนในแต่ละวัน และลดประสิทธิภาพการทำงานโดยประมาณของอุปกรณ์บำบัดน้ำ ในช่วงเวลาที่มีการบริโภคสูงสุด น้ำร้อนจะถูกจ่ายโดยปั๊มแต่งหน้าเพื่อดูดปั๊มเครือข่าย
คุณภาพของการบำบัดน้ำสำหรับป้อนระบบทำความร้อนแบบเปิดควรสูงกว่าคุณภาพน้ำสำหรับการป้อนระบบปิดอย่างมีนัยสำคัญเพราะ น้ำร้อนต้องเป็นไปตามข้อกำหนดเช่นเดียวกับการดื่มน้ำประปา
ก่อนคำนวณไดอะแกรมความร้อนของโรงต้มน้ำที่ทำงานบน ระบบปิดการจ่ายความร้อน คุณควรเลือกโครงร่างสำหรับเชื่อมต่อเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่กับระบบจ่ายความร้อนที่เตรียมน้ำสำหรับความต้องการของการจ่ายน้ำร้อน ปัจจุบันใช้หลักสามรูปแบบสำหรับการเชื่อมต่อเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่ดังแสดงในรูปที่ 3.2.
ในรูป 3.2 แต่แสดงแผนภาพการเชื่อมต่อแบบขนานของเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่ของการจ่ายน้ำร้อนกับระบบทำความร้อนของผู้บริโภค ในรูป 3.2 ข, ในแผนภาพแบบต่อเนื่องและแบบผสมสองขั้นตอนสำหรับการเปิดเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่สำหรับการจ่ายน้ำร้อนจะแสดงขึ้น
ทางเลือกของโครงร่างสำหรับเชื่อมต่อเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่สำหรับการจ่ายน้ำร้อนนั้นขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของการใช้ความร้อนสูงสุดสำหรับการจ่ายน้ำร้อนต่อ การไหลสูงสุดความร้อนเพื่อให้ความร้อน ที่ คิวกรัมw / คิว o ≤0.06 การเชื่อมต่อของเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่ดำเนินการตามโครงร่างแบบสองขั้นตอน ที่ 0.6< คิวกรัมw / คิว o ≤1.2 - โดยสองขั้นตอน โครงการผสม; ที่ คิวกรัมw / คิว o ≥1.2 – โดย วงจรขนาน. ด้วยโครงร่างแบบต่อเนื่องสองขั้นตอนสำหรับการเชื่อมต่อเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่ ควรจัดให้มีการสลับตัวแลกเปลี่ยนความร้อนเป็นโครงร่างแบบผสมสองขั้นตอน
การคำนวณวงจรความร้อนของโรงต้มน้ำร้อนนั้นใช้การแก้สมการสมดุลความร้อนและวัสดุ ซึ่งรวบรวมไว้สำหรับองค์ประกอบแต่ละส่วนของวงจร เมื่อคำนวณโครงร่างความร้อนของโรงต้มน้ำร้อนเมื่อไม่มีการเปลี่ยนแปลงเฟสของตัวกลางที่ให้ความร้อนและความเย็น (น้ำ) สมการสมดุลความร้อนในรูปแบบทั่วไปสามารถเขียนได้ดังนี้
ที่ไหน จีโอ้, จี m คืออัตราการไหลของมวลของสารหล่อเย็นที่ระบายความร้อนด้วยความร้อน ตามลำดับ kg/s; คโอ้, ค n คือความร้อนจำเพาะเฉลี่ยของสารหล่อเย็นที่ระบายความร้อนด้วยความร้อน ตามลำดับ kJ/(kg °C); 
คือ อุณหภูมิเริ่มต้นและขั้นสุดท้ายของสารหล่อเย็นที่ระบายความร้อนด้วย °C ตามลำดับ 
คือ อุณหภูมิเริ่มต้นและขั้นสุดท้ายของสารหล่อเย็นที่ให้ความร้อน ตามลำดับ °C; ηคือประสิทธิภาพของตัวแลกเปลี่ยนความร้อน
หากค่าที่ใช้ในการคำนวณก่อนหน้านี้แตกต่างจากค่าที่ได้รับจากการคำนวณมากกว่า 3% ควรทำการคำนวณซ้ำโดยแทนที่ค่าที่ได้รับเป็นข้อมูลเริ่มต้น
เมื่อเลือกกำลังของหม้อไอน้ำ ควรพิจารณาสิ่งต่อไปนี้:
กฎการใช้ก๊าซและการจัดหาก๊าซในสหพันธรัฐรัสเซีย ภาคผนวก 2
สูงถึง 0.29 Gcal/h ( 340kw) |
SP 89.13330.2016
|
สำหรับหม้อไอน้ำที่มีอุณหภูมิน้ำสูงกว่า 115 องศาเซลเซียส: กฎความปลอดภัยในอุตสาหกรรมสำหรับโรงงานผลิตที่เป็นอันตรายโดยใช้อุปกรณ์ที่มีแรงดัน
“ก่อนเปิดหม้อไอน้ำที่ใช้แก๊สจะต้องตรวจสอบความแน่นของการปิดวาล์วปิดที่ด้านหน้าของหัวเตาตามข้อบังคับปัจจุบัน” |
นอกจากนี้สำหรับหม้อไอน้ำที่มีความจุความร้อน (?):
_____
* เมื่อพิจารณาถึงการรวมกันของหม้อไอน้ำที่เหมือนกันสามตัวขึ้นไปโดยจัดระเบียบการเคลื่อนที่ของสารหล่อเย็น (ด้วย "Tichelmann loop") ฉันได้ข้อสรุปดังต่อไปนี้: ความจุ Kv ของส่วนตัวรวบรวมก่อนหม้อไอน้ำที่สองและหลังหม้อไอน้ำสุดท้าย ควรมีอย่างน้อย 3⋅(n - 1 )⋅(สาขาหม้อไอน้ำ Kv) โดยที่ n คือจำนวนหม้อไอน้ำ
3 Burner: ตัวเลือกของฉัน
ถ้าฉันเลือกหัวเผาแบบบล็อก ฉันจะเลือกหัวเผาที่มีจุดต่อแก๊สและอากาศแบบกลไก (พร้อมเซอร์โวหนึ่งตัว) และตามนั้นเรือนไฟ - เปลวไฟสั้นหรือไฟยาว ตัวอย่างเช่น เตา ELCO ของ EK 9 G ซีรีส์น่าสนใจมาก มันดึงดูดใจด้วยกลไกการปรับสำหรับการจ่ายอากาศและก๊าซ: ด้วยความช่วยเหลือของหมุดรองรับและ "สกี" ที่เลื่อนบนนั้นคุณสามารถทำเป็นเส้นตรงได้ ความสัมพันธ์ "มุมการหมุน - ความร้อนออก":
ในระหว่างการว่าจ้างและการทำงาน จะมีความยุ่งยากน้อยลงหากหัวเผาไม่มี "ตัวจัดการการเผาไหม้" แต่มีอุปกรณ์ที่ง่ายกว่า - "เครื่องเผาไหม้" ในกรณีของการใช้หัวเผาที่มี "ตัวจัดการการเผาไหม้" บางครั้งก็แนะนำให้ปิดแหล่งจ่ายไฟโดยอัตโนมัติในกรณีที่แรงดันแก๊สเบี่ยงเบนไปอย่างยอมรับไม่ได้
เซอร์โวมอเตอร์เตาต้องมีการออกแบบ "มอดูเลต" (ด้วยเวลาเต็มจังหวะอย่างน้อย 20 วินาที) ในโหมดการเปลี่ยนแปลงความร้อนที่ราบรื่น ตรงกันข้ามกับการควบคุมสองตำแหน่งและสามตำแหน่ง อุณหภูมิของพื้นผิวทำความร้อนของหม้อไอน้ำจะสูงสุดเฉพาะในชั่วโมงหรือวันของการทำงานเท่านั้น โหลดสูงสุดแทนที่จะพูดทุกๆ 5-10 นาที สิ่งนี้จะย่อขนให้เล็กที่สุด แรงดันไฟในหม้อไอน้ำ ช่วยลดการเติบโตของคราบสะสมบนพื้นผิวทำความร้อนที่ฝั่งน้ำ เพิ่มประสิทธิภาพ
นอกจากนี้ หัวเผาแบบมอดูเลตยังยอมให้รับน้ำจากหม้อไอน้ำที่มีอุณหภูมิสูงสุดที่เป็นไปได้อย่างต่อเนื่องหากต้องการ / จำเป็น
นี่เป็นสิ่งสำคัญอย่างยิ่งถ้า
ในสภาพอากาศที่อบอุ่น ภาระความร้อนจะน้อยที่สุดหรือไม่มีเลย ในสภาพอากาศที่อบอุ่น สูญญากาศที่เกิดจากปล่องไฟก็มีน้อยเช่นกัน อย่างไรก็ตาม เรื่องนี้ บางครั้งหัวเผาบนเวทีก็ทำงานเต็มกำลัง และในขณะเดียวกันก็สร้างแรงดันเกินในก๊าซไอเสีย ในทางกลับกัน การปรับหัวเผาสามารถทำงานอย่างต่อเนื่องที่โหลดบางส่วน ในขณะที่ยังคงสูญญากาศในปล่องไฟ
ความเห็นอกเห็นใจทางเทคนิคอีกอย่างของฉันคือเตาเผาที่มี "เตาเผาอัตโนมัติ" แต่เมื่อฉันมีโอกาสตั้งค่า WM-G20/2-A ด้วย "ตัวจัดการการเผาไหม้" และตัวควบคุมความถี่ ตอนแรกฉันตั้งค่าโดยละเมิดคำแนะนำของผู้ผลิต แต่แล้วฉันก็ชอบที่พัดลมทำงานอย่างเงียบ ๆ ในหม้อไอน้ำที่โหลดต่ำ ความจริงก็คือในหม้อไอน้ำที่มี Qnom = 1 Gcal/h 50% ของความเร็วในการหมุนที่ 2900 รอบต่อนาทีก็เพียงพอแล้วสำหรับการตั้งค่า "แก๊ส-อากาศ" ที่สูงถึงครึ่งหนึ่งของความร้อนที่ปล่อยออกมา แม้ที่ 0.7 Gcal/h พัดลมก็ยังทำงานเงียบ (62%)
และที่ความร้อนออกต่ำสุด (0.2 Gcal / h) มุมของการหมุนของแดมเปอร์อากาศจะอยู่ที่ 8.6 ° (หากต้องการจะมีที่ว่างให้ลดลง) ระดับ!
เมื่อเลือกประเภทของเตา ควรพิจารณาสิ่งต่อไปนี้:
4 ชุดควบคุมหม้อไอน้ำ: ตัวเลือกของฉัน
ในฐานะหน่วยควบคุมหม้อไอน้ำ ฉันจะใส่เทอร์โมสตัท "ตัวควบคุม 3 ตำแหน่ง" และเทอร์โมสตัทฉุกเฉิน (เช่น Vitotronic 100 KC3) แบบธรรมดา และฉันจะควบคุมและควบคุมคาสเคดแยกจากกันอย่างราบรื่น (ดู)
Vitotronic 300 GW2 เหมาะอย่างยิ่งสำหรับหม้อไอน้ำแบบเดี่ยว มีช่องควบคุมอุณหภูมิ 2 ช่อง (ตามแผนภูมิอุณหภูมิ) นอกจากนี้ยังมีคอนเนคเตอร์ 17A สำหรับเชื่อมต่อเซ็นเซอร์อุณหภูมิส่งคืนหม้อไอน้ำ "Therm-Control" และขั้วต่อ 29 สำหรับเชื่อมต่อปั๊มหม้อไอน้ำและขั้วต่อ 50 "ความล้มเหลว"
5 เพิ่มความอยู่รอดของโรงต้มน้ำ
ครั้งหนึ่งเมื่อได้รู้จักกับหน่วยควบคุม Viessmann เป็นครั้งแรก ฉันรู้สึกหงุดหงิดกับความจริงที่ว่าในกรณีสีส้มที่สวยงามสำหรับควบคุมห้องหม้อไอน้ำนั้นไม่ได้จัดเตรียมไว้มากมายอย่างที่คิดไว้ เช่น ถ้าคุณต้องการให้ปั๊มสำรองของคุณเปิดโดยอัตโนมัติ - ซื้อและติดตั้งอุปกรณ์อื่น ... ฉันให้เหตุผลแบบนี้ ที่นี่เราใช้คอมพิวเตอร์ส่วนบุคคล แม้ว่าค่าใช้จ่ายจะต่ำ แต่ก็สามารถดำเนินการได้หลายอย่างต่อวินาที ดังนั้น อาจเป็นการดีกว่าที่จะสร้างเกราะป้องกันหนึ่งตัวในห้องหม้อไอน้ำด้วยตัวควบคุมที่ตั้งโปรแกรมได้อย่างอิสระ ซึ่งสามารถตั้งโปรแกรมให้ดำเนินการตามที่จำเป็นทั้งหมดได้
แต่หลังจากที่ฉันเห็นว่าเมื่อปิดแก๊สแล้ว เตา "ดั้งเดิม" ของหม้อไอน้ำ Viessmann ก็ดับลงโดยไม่มีเสียงกริ่งใดๆ และเมื่อความดันแก๊สปรากฏขึ้น มันก็เปิดขึ้นราวกับว่าไม่มีอะไรเกิดขึ้น ความคิดเห็นของฉันเปลี่ยนไปในทางไดอะเมทริก
ยังไงซะ. การสูญเสียแรงดันแก๊ส (แรงดันลดลงอย่างไม่สามารถยอมรับได้) ไม่ได้คุกคามทั้งหม้อไอน้ำหรือผู้คนในห้องหม้อไอน้ำ ดังนั้นจึงค่อนข้างสมเหตุสมผลที่หลังจากการคืนค่าแรงดันแก๊สปกติแล้วเตาจะเริ่มทำงานโดยอัตโนมัติ
ในทำนองเดียวกันกับแหล่งจ่ายไฟ
เป็นไปได้ที่จะเพิ่มความอยู่รอดของโรงต้มน้ำอย่างมีนัยสำคัญหากแบ่งการควบคุม มีแรงดันน้ำที่ทางเข้าหรือทางออกของปั๊ม - ใช้งานได้ - ปิด - ปิด และสิ่งนี้จะต้องดำเนินการโดยหน่วยควบคุมปั๊ม "ในพื้นที่" ไม่ใช่โดยหน่วยควบคุมหม้อไอน้ำทั่วไป!
ความอยู่รอดที่เพิ่มขึ้นอย่างเห็นได้ชัดที่สุดเป็นไปได้หากสามารถใช้มอเตอร์ไฟฟ้าแบบเฟสเดียวได้ แผงขั้วต่อแหล่งจ่ายไฟของชุดควบคุมหม้อไอน้ำทั่วไปเกิดเพลิงไหม้หรือแหล่งจ่ายไฟของห้องหม้อไอน้ำ "จม" แต่ห้องหม้อไอน้ำกำลังทำงาน !!!
เพิ่มเติมเกี่ยวกับแหล่งจ่ายไฟ กาลครั้งหนึ่งเมื่อหลายปีก่อน ฉันเห็นว่าในห้องหม้อไอน้ำแห่งหนึ่งตัวควบคุม 2TRM1 เมตร "หยุดทำงาน" หลังจาก "ไฟกระพริบ" (มีการเปลี่ยนไปใช้ ATS) ฉันคิดว่าปัญหานี้สามารถแก้ไขได้สำหรับคอนโทรลเลอร์เหล่านี้ และสำหรับคนอื่นๆ หากคุณใส่รีเลย์เวลาในแผงอินพุตและหน่วงเวลาการเปิดแหล่งจ่ายไฟอย่างน้อยครึ่งนาที และดียิ่งขึ้น - ใส่ "ตัวตรวจสอบแรงดันไฟฟ้า"
6 วาล์วปีกผีเสื้อที่ทางเข้าและทางออกของหม้อไอน้ำ
วาล์วปีกผีเสื้อ (DPZ, วาล์วปีกผีเสื้อ) ติดตั้งอยู่ที่ทางเข้าของหม้อไอน้ำเพื่อลดการไหลของน้ำในหม้อไอน้ำที่ไม่ทำงานให้เหลืออัตราการไหลที่ไม่มีนัยสำคัญซึ่งจำเป็นสำหรับหม้อไอน้ำที่จะคงความร้อนจากการ "ไหลกลับ" (กล่าวคือต้องปิดวาล์ว แต่ไม่แน่น) การควบคุมหม้อไอน้ำ DPZ - จากขั้วต่อ "29" คำสั่ง "เปิดปั๊มหม้อไอน้ำ" คือการเปิด DPZ "การปิด" คือการปิด
การไหลของน้ำโดยประมาณผ่านหม้อไอน้ำ (สูตรง่าย):
การไหลของการออกแบบ m 3 / h \u003d ความร้อนสูงสุดของหม้อไอน้ำ Gcal / h 1000 / (tout.max - tin.max)
ตัวอย่างเช่น 1.8 Gcal / h 1000 / (115-70) \u003d 40 m 3 / h
ในระหว่างการทำงานเดี่ยวของปั๊ม/หม้อไอน้ำแต่ละเครื่อง จำเป็นต้องตั้งค่าการไหลของน้ำที่ระดับระหว่างค่า "ที่คำนวณ" สำหรับหม้อไอน้ำและค่าสูงสุดที่อนุญาตสำหรับปั๊ม (ในตอนแรก ให้ใกล้กับค่าสูงสุดที่อนุญาตนี้มากขึ้น)
7 เกี่ยวกับปั๊ม
ประการแรกคุณไม่สามารถเปลี่ยนปั๊มให้เป็นตัวเก็บอากาศได้: คุณต้องวางปั๊มให้ต่ำที่สุด ซึ่งช่วยลดโอกาสการเกิดโพรงอากาศ การวิ่งแบบแห้ง สร้างสภาวะที่เหมาะสมสำหรับการบำรุงรักษาและการซ่อมแซม ทิศทางที่เหมาะสมที่สุดสำหรับปั๊มแบบอินไลน์ (โดยเฉพาะโรเตอร์แบบเปียก) คือทิศทางที่น้ำไหลผ่านจากด้านล่างขึ้นบน
ประการที่สอง เพื่อให้สามารถถอด/ถอดชิ้นส่วนปั๊มเพื่อซ่อมแซมได้ตลอดเวลา (หรือนำไปที่โรงงาน) ควรใช้ปั๊มเดี่ยว (ไม่ใช่คู่) ที่ปั๊มแห่งใดแห่งหนึ่งซึ่งมีการซ่อมแซมเพิ่มขึ้นเป็นสองเท่า จำเป็นต้องหยุดทั้งมอเตอร์ไฟฟ้าและถอดแยกชิ้นส่วนทุกอย่างทันที ปั๊มเดี่ยวสามารถถอดออกและส่งไปที่เวิร์กช็อปได้อย่างง่ายดาย นอกจากนี้ ปั๊มเดี่ยวสามารถเคลื่อนย้ายได้ง่ายกว่ามาก
ประการที่สาม "ปั๊มหม้อไอน้ำ" การเชื่อมต่อไฮดรอลิกที่เข้มงวดช่วยลดความอยู่รอดของโรงต้มน้ำ มีบางอย่างเกิดขึ้นกับปั๊มหม้อไอน้ำ - พิจารณาว่าหม้อไอน้ำที่มีประสิทธิภาพมากกว่าตัวเดียวก็ลดน้อยลงเช่นกัน และในทางกลับกัน.
เพื่อให้แน่ใจว่าในกรณีที่ปั๊มหนึ่งตัวเกิดความล้มเหลว สามารถเปลี่ยนปั๊มสำรองได้ เอาต์พุตของปั๊ม (อินพุตของหม้อไอน้ำ) จะต้องรวมกัน:
ในสถานการณ์ปกติ หน่วยควบคุมของหม้อน้ำแต่ละตัวจะสั่งให้เปิดปั๊ม "หม้อน้ำ" ของตัวเอง หากปั๊มนี้ล้มเหลว ระบบอัตโนมัติหรือบุคคลนั้นเปิดปั๊มอื่นจากปั๊มที่ไม่ทำงานในขณะนั้น (ถ้ามีแน่นอน)
การควบคุมอัตโนมัติของปั๊มหม้อไอน้ำจากวงจรที่หลังจากการสตาร์ทครั้งแรกของปั๊ม จะทำให้ปั๊มหม้อไอน้ำทำงานอย่างน้อยหนึ่งตัวหากมีคำสั่งให้เปิดปั๊มระบบทำความร้อน (โดยใช้สวิตช์แรงดัน kpi35 หรือคู่ของ " EKM plus อุปกรณ์ส่งสัญญาณ ROS-301R / SAU-M6” ).
โดยทั่วไป จำนวนปั๊มหม้อไอน้ำที่เปิดใช้งานจะเท่ากับจำนวนหม้อไอน้ำที่ทำงานอยู่
หากอย่างไรก็ตาม แทนที่จะใช้ ATS ของปั๊มหม้อไอน้ำ มีทางเลือกในการสร้างคู่ "หม้อต้มน้ำ" ขอแนะนำให้รวมเอาท์พุตของปั๊มเหล่านี้กับหลอดอิมพัลส์อย่างน้อย (ผ่านก๊อก 11b18bk?) ดังนั้น หม้อไอน้ำที่ไม่ได้ใช้งานจะได้รับความร้อนด้วยน้ำ "อินพุต" ไม่ใช่น้ำที่มาจากทางออกของหม้อไอน้ำที่ใช้งาน (อัตราการไหลเกินการรั่วไหลผ่านเช็ควาล์ว):
ในกรณีของหม้อไอน้ำสองตัวที่เหมือนกัน ความสามารถในการไหล Kv ที่ปากหรือวาล์วต้องมากกว่าค่าที่คำนวณจากสูตร "การรั่วไหลสัมพัทธ์ ⋅ สาขาหม้อไอน้ำ Kv / สาขาโหลด Kv ของวงจรหม้อไอน้ำ" ตัวอย่างเช่น ไดอะแฟรม Kv > (0.001⋅200)⋅150/300 เช่น ไดอะแฟรม Kv >0.1 เป็นที่ชัดเจนว่าในกรณีของหม้อไอน้ำสามตัว จำเป็นต้องมี Kv ของไดอะแฟรมที่สูงกว่าอย่างเห็นได้ชัด อย่างไรก็ตาม Kvs ของเครน 11b18bk อยู่ที่ประมาณ 0.8?
หากคาดว่าระหว่างดำเนินการจะมีความสัมพั โตเร็วโหลด (เช่น เนื่องจาก หน่วยจัดการอากาศหรือโรงเรือน) จากนั้นจึงเป็นไปได้ที่จะอุ่นหม้อไอน้ำแบบท่อดับเพลิงสำรองด้วยน้ำที่ไหลไปในทิศทางตรงกันข้าม - จากเอาต์พุตไปยังอินพุต ("เช็ควาล์วรั่ว")
การควบคุมปั๊มเครือข่าย (ปั๊มความร้อน):
8 เกี่ยวกับวาล์วสามทาง
อาจเป็นในปี 2548: ในบ้านหม้อไอน้ำที่เริ่มต้นขึ้นแห่งหนึ่งฉันพบความล้มเหลวของไดรฟ์ไฟฟ้าของวาล์วโรตารี่สามทางที่ติดตั้งที่ด้านข้างของเครื่องทำน้ำร้อนของเครื่องทำน้ำอุ่นแบบจาน) ในบางตำแหน่งเซ็กเมนต์ติดอยู่ (เนื่องจากแรงดันตก?) และเฟืองเหล็ก (กด?) ฟันหัก ...
ในรูปแบบ TM แสดงวาล์วสามทางที่ติดตั้งที่จุดผสมของฟีดหม้อไอน้ำและส่งคืนน้ำในเครือข่าย แน่นอน เป็นไปได้ที่จะติดตั้งที่จุดแยก - หลังจากปั๊มเครือข่าย อุณหภูมิของน้ำที่นั่นต่ำกว่า แต่ประการแรก หากวาล์วสามทางอยู่ในโหนดบนตามแผนภาพ การทำงานของวาล์วจะไม่ส่งผลต่อแรงดันน้ำในหม้อไอน้ำ (ในโหนดล่าง เมื่อ "ปิด" แรงดันน้ำใน หม้อน้ำจะลดลงอย่างมาก) ประการที่สอง เมื่อใช้วาล์วโรตารี่สำหรับการผสม แรงดันน้ำจะลดลงเล็กน้อย "กด" ส่วนจากที่นั่ง (อานม้า) ซึ่งช่วยลดภาระในไดรฟ์ไฟฟ้าและขจัดการสั่นสะเทือนของชัตเตอร์ได้อย่างมาก:
และประการที่สาม ในการทำงานกับความต้านทานไฮดรอลิกที่ไม่มีนัยสำคัญซึ่งก็คือ ลูกศรไฮดรอลิก(บริดจ์) สามารถใช้วาล์วที่มี Kvs สูงกว่าได้ และสำหรับวาล์วสามทางที่มีตัวกระตุ้นไฟฟ้าเชิงเส้น Kvs จะสูงกว่าในโหมดผสมมากกว่าในโหมดแยก
อย่างไรก็ตาม ในห้องหม้อไอน้ำควรใช้วาล์วสามทาง "ใหญ่" ให้ได้มากที่สุด - จนถึงค่า Kvs = 4Gmax (ฉันเขียนเกี่ยวกับสิ่งนี้ในฟอรัม ABOK)
การทำงาน แบนด์วิดธ์ kv
นี่คือลักษณะที่กราฟของการเปลี่ยนแปลงใน Kv รวมของวาล์วสามทางและเครื่องทำน้ำอุ่นอาจมีลักษณะดังนี้:
เมื่อวาล์วสามทางของเครื่องทำน้ำอุ่นเปิดขึ้น Kv จะลดลงและดังนั้นการไหลของน้ำผ่านหม้อไอน้ำจึงลดลง
แน่นอนว่ามีแผนความร้อนที่ไม่เกิดความอับอายขายหน้า (ดู) อย่างไรก็ตามฉันตัดสินใจว่าโครงการที่ไม่มีเครื่องทำความร้อนสำหรับเครื่องทำน้ำอุ่นมีสิทธิ์ที่มีอยู่ ปฏิเสธวาล์วสามทางและในเวลาเดียวกันตรวจสอบให้แน่ใจว่าเมื่อมีภาระความร้อนเพิ่มขึ้นน้ำไหลผ่านหม้อไอน้ำอย่างน้อยก็ไม่ลดลง - นี่คือแนวทางของฉัน
ฉันคิดว่าการใช้บอลวาล์วและ DPZ แทนวาล์วสามทาง ปัญหานี้สามารถแก้ไขได้แม้กระทั่งสำหรับการควบคุมที่ราบรื่น:
DPZ ถูกเลือกด้วย Kvs ภายในหนึ่งหรือสอง Kv ของเครื่องทำน้ำอุ่น (สะอาด) ใหม่ บอลวาล์วถูกเลือกด้วย Kvs ดังกล่าวเพื่อให้แน่ใจว่าน้ำไหลผ่านหม้อไอน้ำหนึ่งตัวโดยปิดเครื่องทำน้ำอุ่น (ปิด) ภายใน 0.5–1 ของค่า "ที่คำนวณ" เซอร์โว DPZ ต้องมีเวลาเลี้ยว 90 องศา นานกว่าเวลาเลี้ยว 2 เท่า บอลวาล์ว: เครนจะทำงานพร้อมกันกับ DPZ เมื่อหมุนส่วนหลังในส่วน 45-80 องศา (ลิมิตสวิตช์เพิ่มเติมควรทำงานที่ 45 องศา)
กราฟแสดงให้เห็นว่าเมื่อภาระความร้อนเพิ่มขึ้น (นั่นคือเมื่อเปิด DPZ ของเครื่องทำน้ำอุ่น) Kv จะเพิ่มขึ้นอย่างจำเจ การไหลของน้ำผ่านหม้อไอน้ำจะเพิ่มขึ้นอย่างจำเจ:
สำหรับเครื่องทำน้ำร้อนที่มีสองโหลด เช่น การให้ความร้อนและน้ำร้อนในครัวเรือน:
นี่คือวิธีที่สามทาง” วาล์วผสม” (การเชื่อมต่อ“ ตามโครงการ Shtrenev ”):
และตัวอย่างผลการคำนวณ:
ในรูปแบบนี้เป็นที่ต้องการอย่างมากที่แรงดันการออกแบบของน้ำร้อนสำหรับเครื่องทำน้ำอุ่นอยู่ภายใน 0.5 kgf / cm 2
ในการทำงานกับเครื่องทำน้ำอุ่น Kv 50 ... 60 จากการคำนวณได้เลือกวาล์วโรตารี่สามทาง Kvs40 และ DPZ Tecofi Dу50 Kvs117 แทนที่จะเป็นไดอะแฟรมปีกผีเสื้อที่แสดงในแผนภาพ ขอแนะนำให้เปลี่ยนไปป์ไลน์ให้มีเส้นผ่านศูนย์กลางเล็กลง ตัวอย่างเช่น สามารถใช้หนึ่งเมตรเพื่อรับแบนด์วิดท์ Kv30 ท่อเหล็ก DN32.
ในกรณีนี้ ค่าปริมาณงานสัมพันธ์กัน 0.5: 0.7: 1: 2 เมื่อเลือกเครื่องทำน้ำอุ่นที่มี Kv สูงกว่า (สำหรับการไหลที่สูงขึ้น) อัตราส่วนนี้อาจแตกต่างออกไปบ้าง ตัวอย่างเช่น 0.1: 0 , 2:1:6.
"วาล์วคอมโพสิต" ดังกล่าวยังเหมาะสำหรับห้องหม้อไอน้ำที่มีเครื่องทำน้ำอุ่นเพื่อให้ความร้อนและน้ำร้อน:
ขอแนะนำให้คำนึงถึงสิ่งนี้เมื่อควบคุมความร้อนที่ส่งออกเพื่อหลีกเลี่ยงอุณหภูมิของน้ำที่ทางออกของหม้อไอน้ำมากเกินไป ในระหว่างการว่าจ้างของโรงต้มน้ำ เป็นที่พึงปรารถนาที่จะเห็นว่าน้ำไหลผ่านหม้อไอน้ำที่ทำงาน "โดยลำพัง" ในระยะใดสำหรับการเปลี่ยนแปลงเครื่องทำน้ำอุ่น: เกินค่าสูงสุดที่อนุญาตสำหรับปั๊มหรือไม่? ในกรณีที่เกิน:
เครื่องทำความร้อน 9 DHW
เพื่อให้พีคของกำลังที่ต้องการเรียบขึ้น เครื่องทำน้ำอุ่นความเร็วสูงสามารถใช้ร่วมกับ capacitive (พลังงานค่อนข้างต่ำ) เครื่องทำน้ำอุ่นเก็บนี้สามารถทำหน้าที่เป็นถังแต่งหน้าเมื่อปิดน้ำเย็น:
สำหรับ "การหายใจ" ของเครื่องทำน้ำอุ่นที่จัดเก็บจำเป็นต้องติดตั้งอุปกรณ์พิเศษที่เหมาะสม (หรือเพียงแค่ช่องระบายอากาศอัตโนมัติ)
ตัวควบคุม PID จะรักษาอุณหภูมิของน้ำให้คงที่ที่ทางออกของเครื่องทำน้ำอุ่นความเร็วสูงโดยการเปลี่ยนอุณหภูมิของน้ำร้อนอย่างราบรื่น
ความจริงที่ว่าอุณหภูมิของน้ำร้อนถูกตั้งไว้ที่ต่ำสุด ระดับที่ต้องการ, ลดการสะสมของตะกอนในเครื่องทำน้ำอุ่น
เป็นไปได้ไหมที่จะใช้ "วงจรความร้อน" ช่อง "333" เพื่อการควบคุมอุณหภูมิที่ราบรื่น น้ำประปาหรืออุณหภูมิของน้ำที่ทางเข้าของหม้อไอน้ำ? ตามหลักเหตุผล หากสามารถตั้งค่ากราฟอุณหภูมิหนึ่งกราฟสำหรับช่อง M2 และอีกรายการสำหรับช่อง M3 ได้ ก็ไม่มีปัญหา! ใน รายละเอียดทางเทคนิคอุปกรณ์ (RE) เขียนว่า “เปลี่ยนความชันและระดับ ลักษณะความร้อนดำเนินการสำหรับแต่ละวงจรความร้อนแยกกัน” ขั้นตอนต่อไปคือการลดการพึ่งพาอุณหภูมิที่ตั้งไว้ เช่น บนวงจร M3 (ปัจจุบันคืออุณหภูมิ DHW) ที่อุณหภูมิภายนอก หากคุณตั้งอุณหภูมิห้องไว้ที่ 20°C ระดับ “ลักษณะการทำความร้อน” คือ +30 และความชันของ “ลักษณะการทำความร้อน” คือ 0.2 จากนั้นที่ tnv=+20°C อุณหภูมิวงจรที่ตั้งไว้จะอยู่ที่ 50 ° Сและที่ tnv= -28° C - ประมาณ 58 ° C
คำสั่งสำหรับการเปิดปั๊มน้ำร้อนสามารถนำมาจากขั้วต่อ 20M3 และปั๊มหมุนเวียน DHW จากขั้วต่อ 28 (รหัส "73:7")
ความอยู่รอดของโรงต้มน้ำเพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญเนื่องจากมีความเป็นไปได้ที่จะเติมจากเครื่องทำน้ำอุ่นที่เก็บในกรณีที่น้ำประปาหยุดชะงัก ในกรณีนี้ คุณเพียงแค่ต้องเปิดวาล์วที่ทางเข้าของปั๊มแต่งหน้าแล้วเปิดปั๊มนี้
สำหรับกรณีที่ใช้เครื่องทำน้ำอุ่น "ขนาดเล็ก" ความเร็วสูง ออกแบบมาสำหรับโหลดเฉลี่ยต่อวัน และเครื่องทำน้ำอุ่นแบบ capacitive "ใหญ่" -
ถ้าใน ระบบ DHWหากใช้ถังเก็บเพื่อให้เติมอัตโนมัติในเวลากลางคืนจะสะดวกที่จะใช้ความสามารถของ Vitotronic 333 ในการตั้งค่า "โปรแกรมเวลาสำหรับการทำงานของปั๊มหมุนเวียน" -
ไดอะแฟรมปีกผีเสื้อแสดงตามเงื่อนไขบนไปป์ไลน์การหมุนเวียน DHW อันที่จริงต้องติดตั้งไดอะแฟรมปีกผีเสื้อในท่อหมุนเวียนของผู้บริโภค
เป็นที่ทราบกันดีอยู่แล้วว่าสูงสุดต่อชั่วโมง ภาระความร้อน DHW ในวันธรรมดาเกินมูลค่ารายชั่วโมงโดยเฉลี่ยต่อวันดังที่พวกเขากล่าวในบางครั้ง แต่มักจะจัดตั้งขึ้น พลังงานความร้อนห้องหม้อไอน้ำถูกเลือกในลักษณะที่จะเท่ากับผลรวมของการออกแบบภาระความร้อนการระบายอากาศและค่าเฉลี่ยบางส่วนอย่างมีนัยสำคัญ โหลด DHW. ส่งผลให้ระหว่างโหลดสูงสุด อุณหภูมิ DHWน้ำร้อนต่ำกว่าปกติ ในสถานการณ์นี้มีสองวิธี: การสะสมความร้อนบน ความต้องการ DHW, การเก็บความร้อนเพื่อให้ความร้อน หากสามารถใช้ความจุความร้อนของอาคารได้ วิธีที่สองอาจเป็นทางเลือกที่ดีกว่า ในกรณีนี้มีความจำเป็นประการแรกเพื่อแทนที่เครื่องทำน้ำอุ่น DHW ความเร็วสูงอย่างน้อยด้วยการคำนวณที่เพิ่มขึ้น การไหลของความร้อนเป็นค่าที่ต้องการจริง และประการที่สอง เพื่อสร้างลำดับความสำคัญของการโหลด DHW หนึ่งในตัวเลือกสำหรับลำดับความสำคัญดังกล่าวสามารถนำไปใช้ในรูปแบบการระบายความร้อนด้วยเครื่องทำน้ำอุ่นความเร็วสูง DHW ต้นน้ำ:
เป็นไปได้มากว่าจะต้องเป็นไปตามเงื่อนไขต่อไปนี้:
เครื่องทำน้ำอุ่นผลิตขึ้นจากความแตกต่างของอุณหภูมิที่ค่อนข้างต่ำ - ต่ำกว่าที่สามารถสร้างได้ในห้องหม้อไอน้ำที่กำหนดที่อุณหภูมิน้ำสูงสุดที่เป็นไปได้ที่ทางออกทั่วไปของหม้อไอน้ำ
อุณหภูมิน้ำสูงสุดที่เป็นไปได้ที่ทางออกทั่วไปของหม้อไอน้ำสูงพอที่จะใช้ความร้อนที่ติดตั้งทั้งหมดต่อชั่วโมงเมื่อโหลดรวมของ DHW และความร้อนเท่ากับหรือเกินกว่านั้น
การเบี่ยงเบนจากกราฟอุณหภูมิความร้อน "กระดาษ" นั้นเป็นที่ยอมรับสำหรับผู้บริโภค: ทั้งการลดลงของอุณหภูมิการจ่ายที่เกิดขึ้นในช่วงเวลาที่มีโหลด DHW สูงและการเพิ่มขึ้นในช่วงที่เหลือของวัน (เพื่อชดเชย "ความร้อนต่ำ" ชั่วคราว กราฟอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นจะต้องตั้งค่าเป็นตัวควบคุมน้ำเครือข่ายโดยตรง)
สกรีนช็อตของหน้าใน Excel พร้อมเทมเพลตสำหรับการคำนวณวงจรต้นน้ำของฉัน (เครื่องทำน้ำอุ่น DHW เครื่องทำน้ำอุ่น วาล์วสามทาง) -
ตัวเลือกที่น่าสนใจคือวงจรที่มีฮีตเตอร์ DHW ต้นน้ำซึ่งมีปั๊มที่มีไดรฟ์ไฟฟ้าควบคุมความถี่ที่ด้านข้างของเครื่องทำน้ำร้อน เมื่อใช้ร่วมกับสิ่งนี้ เป็นไปได้ที่จะทำการเชื่อมต่อกับเครือข่ายทำความร้อน:
เนื่องจากวงจรของหม้อไอน้ำจะกลายเป็นไฟฟ้าลัดวงจร (ก๊อกในส่วนปิดเปิดอยู่เสมอ) จึงสามารถใช้งานได้ หม้อต้มน้ำด้วยปั๊มธรรมดา ยอมรับความผันแปรของการไหลของน้ำผ่านหม้อไอน้ำได้: อาจเป็นการเพิ่มการไหลเนื่องจากปั๊มน้ำร้อน (หากพารามิเตอร์ของโหมดการสร้างความร้อนไม่สูงเพียงพอ: จำนวนปั๊ม/หม้อไอน้ำที่เริ่มทำงานและอุณหภูมิของน้ำ ที่ทางออก) หรือการไหลของน้ำลดลงเล็กน้อยผ่านหม้อไอน้ำที่ทำงานอยู่แล้วจาก -สำหรับการเปิดตัวปั๊ม/หม้อไอน้ำอื่น (ไม่มีนัยสำคัญหากการเปิดตัวเป็น "ผู้นำ" ก่อนการพัฒนาสถานการณ์ก่อนหน้า)
10 การควบคุมอุณหภูมิน้ำร้อน
จะสะดวกกว่ามากถ้าตัวควบคุมอุณหภูมิน้ำเครือข่ายความร้อนที่ควบคุม วาล์วสามทาง(หรือคู่ของ DPZ) จะสนับสนุน แผนภูมิอุณหภูมิอุณหภูมิไม่ใช่ของน้ำร้อนโดยตรง แต่เป็นค่าเฉลี่ยเลขคณิต (treq.set + treq.set)/2 ค่านี้เกือบจะเหมือนกับ "อุณหภูมิเฉลี่ยของเครื่องทำความร้อน" (ถ้าเราจินตนาการว่าผู้บริโภคแต่ละรายเชื่อมต่อกับเครือข่ายการทำความร้อนเป็นหนึ่งเดียว เครื่องทำความร้อน). ในกรณีนี้ คุณสามารถปรับระบบไฮดรอลิกส์ นั่นคือ "กด" สาขาที่ต้องการ - ในกรณีนี้ ตัวควบคุมจะปรับอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายโดยตรง (เพิ่มขึ้น)
ฉันไม่ใช่คนแรกที่คิดเรื่องนี้ อย่างน้อยก็เพียงพอที่จะอ้างอิงถึงบทความต่อไปนี้:
ในการดำเนินการนี้ Vitotronic 333 ไม่จำเป็นต้องใช้เซ็นเซอร์เพียงตัวเดียว แต่มีสี่ตัวสำหรับ "อุณหภูมิการไหลของวงจรทำความร้อน" - สองตัวบนท่อการไหลและท่อส่งคืนที่เชื่อมต่อในซีรีย์คู่ขนาน
กฎข้อบังคับดังกล่าวสามารถทำได้ง่ายๆ ด้วยภาระความร้อนที่ไม่เสถียร โดยให้ความร้อนร่วมกับน้ำร้อนและการระบายอากาศ
การรักษาค่า (treq.set + trev.set)/2 ให้คงค่าเท่ากับการรักษา “generalizing .” พารามิเตอร์อุณหภูมิเข็มหมุด แบบฟอร์มต่อไปนี้: P = treq.set + trev.set
สำหรับการแต่งหน้าฉุกเฉิน (ในกรณีที่มีการเพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็วหรือการรั่วไหลขนาดใหญ่) สามารถจัดหาบอลวาล์วที่ทำงานด้วยไฟฟ้าได้ การรวม (เปิด) สามารถปรับได้เช่นถึงเกณฑ์ 3 kgf / cm 2, ปิด (ปิด) - ถึง 3.2 kgf / cm 2 สามารถทำได้โดยใช้คู่ของ "EKM plus อุปกรณ์ส่งสัญญาณ ROS-301R / SAU-M6"
เมื่อเปรียบเทียบกับวงจรที่รู้จักกันดี (รีเลย์สองตัวสำหรับ 220 V) กลุ่มนี้ (“EKM plus signaling device ROS-301R / SAU-M6”) มีข้อดีบางประการ: EKM ปลอดภัยทางไฟฟ้า ผลกระทบของ EKM contact bounce จะถูกกำจัดโดยสิ้นเชิง , โหลดลดลงอย่างมากบนหน้าสัมผัส - จะไม่ไหม้
ในสถานการณ์ที่แรงดันของน้ำในเครือข่ายส่งกลับเริ่มเกินค่าที่กำหนดไว้ ขอแนะนำให้สร้างคำสั่ง "ปิด" อย่างต่อเนื่องสำหรับวาล์วควบคุม
การประกอบระบบทำความร้อนของอาคารบริหาร
(การรั่วไหลของน้ำหล่อเย็นไม่มีนัยสำคัญ เสียงรบกวนเป็นที่ยอมรับ)
ในกรณีนี้ as คณะผู้บริหารเปิดเมคอัพก็ใช้โซลินอยด์วาล์วได้ ใน รุ่นธรรมดาในการเปิดเครื่อง คุณสามารถใช้สวิตช์แรงดัน kpi35 เพื่อความสะดวกในการตั้งค่าเกณฑ์สำหรับการเปิดและปิดเครื่องสำอาง คุณสามารถใช้ “EKM plus annunciator ROS-301R/SAU-M6” ได้
คุณสามารถจำกัดการแต่งหน้าได้ในกรณีที่ระบบทำความร้อนแตก เช่น โดยการวางโซลินอยด์วาล์วเป็นอนุกรม “ วาล์วสามทางสำหรับเกจวัดแรงดัน” 11b18bk. ในกรณีของการแก้ไข-ซ่อมแซมและสำหรับการเติมระบบอย่างรวดเร็ว จำเป็นต้องทำบายพาสทั่วไปด้วยบอลวาล์ว
ความสงบสุขของ "ฉัน"
วยาเชสลาฟ ชเตรเนฟ
บทความที่เกี่ยวข้อง:
แผนภาพความร้อนของโรงต้มน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิด
ทางเลือกของระบบจ่ายความร้อน (เปิดหรือปิด) ทำขึ้นบนพื้นฐานของการคำนวณทางเทคนิคและประหยัด การใช้ข้อมูลที่ได้รับจากลูกค้าและวิธีการที่กำหนดไว้ใน§ 5.1 พวกเขาเริ่มวาดขึ้นแล้วคำนวณโครงร่างซึ่งเรียกว่าแผนความร้อนของห้องหม้อไอน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิดเนื่องจากความร้อนสูงสุด ของหม้อไอน้ำเหล็กหล่อไม่เกิน 1.0 - 1, 5 Gcal/h.
เนื่องจากสะดวกกว่าในการพิจารณาแผนการระบายความร้อนบน ตัวอย่างการใช้งานจริงด้านล่างนี้คือแผนภาพหลักและรายละเอียดของโรงต้มน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อน แผนผังของห้องหม้อไอน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิดที่ทำงานบนระบบจ่ายความร้อนแบบปิดจะแสดงในรูปที่ 5.7.
ข้าว. 5.7. ไดอะแกรมความร้อนหลักของห้องหม้อไอน้ำพร้อมหม้อต้มน้ำร้อนสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิด
1 - หม้อต้มน้ำร้อน; 2 - ปั๊มเครือข่าย; 3 - ปั๊มหมุนเวียน; 4 - ปั๊มน้ำดิบ; 5 - ปั๊มน้ำแต่งหน้า; 6 - ถังเก็บน้ำแต่งหน้า; 7 - เครื่องทำน้ำอุ่นดิบ; 8 - เครื่องทำความร้อนสำหรับเคมีของน้ำบริสุทธิ์; 9 - เครื่องทำน้ำเย็นสำหรับแต่งหน้า; 10 - ตัวลดทอนอากาศ; 11 - ไอคูลเลอร์
น้ำจากท่อส่งกลับของเครือข่ายความร้อนที่มีแรงดันเล็กน้อย (คอลัมน์น้ำ 20 - 40 ม.) ไหลไปที่ ปั๊มเครือข่าย 2. น้ำยังมาจากปั๊มแต่งหน้า 5 ซึ่งชดเชยการรั่วไหลของน้ำในเครือข่ายความร้อน น้ำร้อนเครือข่ายยังจ่ายให้กับปั๊ม 1 และ 2 ซึ่งความร้อนบางส่วนใช้ในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนเพื่อให้ความร้อนที่บำบัดด้วยเคมี 8 และน้ำดิบ 7
เพื่อให้แน่ใจว่าอุณหภูมิของน้ำที่ด้านหน้าหม้อไอน้ำกำหนดตามเงื่อนไขในการป้องกันการกัดกร่อนท่อหลังจากปั๊มเครือข่าย 2 มาพร้อมกับ จำนวนเงินที่ต้องการน้ำร้อนที่ออกมาจากหม้อต้มน้ำร้อน 1. เส้นที่จ่ายน้ำร้อนนั้นเรียกว่าการหมุนเวียน น้ำถูกจ่ายโดยปั๊มหมุนเวียน 3 ซึ่งปั๊มน้ำร้อน ในโหมดการทำงานทั้งหมดของเครือข่ายทำความร้อนยกเว้นฤดูหนาวสูงสุดส่วนหนึ่งของน้ำจากสายส่งกลับหลังจากปั๊มเครือข่าย 2 โดยผ่านหม้อไอน้ำจะถูกจ่ายผ่านสายบายพาสในปริมาณ G เลนไปยังสายจ่าย โดยที่น้ำผสมกับน้ำร้อนจากหม้อไอน้ำจะกำหนดอุณหภูมิการออกแบบที่ระบุในสายการจ่ายของเครือข่ายทำความร้อน การเติมน้ำบริสุทธิ์ทางเคมีจะถูกทำให้ร้อนในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน 9, 8 11 และกำจัดอากาศในเครื่องกรองอากาศ 10 น้ำสำหรับป้อนเครือข่ายความร้อนจากถัง 6 จะถูกถ่ายโดยปั๊มแต่งหน้า 5 และป้อนเข้าในท่อส่งกลับ
แม้แต่ในหม้อต้มน้ำร้อนทรงพลังที่ทำงานสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิด ก็สามารถจ่ายเครื่องทำน้ำกลั่นหนึ่งเครื่องที่มีประสิทธิผลต่ำได้ ความจุของปั๊มแต่งหน้าก็ลดลงเช่นกัน อุปกรณ์ของโรงบำบัดน้ำก็ลดลงด้วย และข้อกำหนดสำหรับคุณภาพของน้ำที่ใช้ก็จะลดลงเมื่อเทียบกับหม้อไอน้ำสำหรับระบบเปิด ข้อเสียของระบบปิดคือการเพิ่มขึ้นของราคาอุปกรณ์สำหรับหน่วยจ่ายน้ำร้อนของสมาชิก
เพื่อลดการใช้น้ำเพื่อการหมุนเวียนอุณหภูมิที่ทางออกของหม้อไอน้ำจะสูงกว่าอุณหภูมิของน้ำในสายจ่ายของเครือข่ายทำความร้อน ด้วยโหมดฤดูหนาวสูงสุดที่คำนวณได้เท่านั้น อุณหภูมิของน้ำที่ทางออกของหม้อไอน้ำและในสายจ่ายของเครือข่ายทำความร้อนจะเท่ากัน เพื่อให้แน่ใจว่าอุณหภูมิที่คำนวณได้ของน้ำที่ทางเข้าไปยังเครือข่ายทำความร้อน น้ำที่ออกจากหม้อไอน้ำจะถูกผสมกับน้ำในเครือข่ายจากท่อส่งกลับ ในการทำเช่นนี้จะมีการติดตั้งเส้นบายพาสระหว่างท่อส่งกลับและสายจ่ายหลังจากปั๊มเครือข่าย
การปรากฏตัวของการผสมและการหมุนเวียนของน้ำนำไปสู่โหมดการทำงานของหม้อต้มน้ำร้อนที่ทำจากเหล็กซึ่งแตกต่างจากโหมดของเครือข่ายความร้อน หม้อต้มน้ำร้อนทำงานได้อย่างน่าเชื่อถือก็ต่อเมื่อปริมาณน้ำที่ไหลผ่านนั้นคงที่เท่านั้น การไหลของน้ำจะต้องคงไว้ภายในขอบเขตที่กำหนด โดยไม่คำนึงถึงความผันผวนของภาระความร้อน ดังนั้นการควบคุมการจ่ายพลังงานความร้อนไปยังเครือข่ายจะต้องดำเนินการโดยการเปลี่ยนอุณหภูมิของน้ำที่ทางออกของหม้อไอน้ำ
เพื่อลดความรุนแรงของการกัดกร่อนภายนอกของท่อบนพื้นผิวของหม้อต้มน้ำร้อนที่ทำจากเหล็ก จำเป็นต้องรักษาอุณหภูมิของน้ำที่ทางเข้าของหม้อไอน้ำให้สูงกว่าอุณหภูมิจุดน้ำค้างของก๊าซไอเสีย อุณหภูมิน้ำต่ำสุดที่อนุญาตที่ทางเข้าหม้อไอน้ำแนะนำดังนี้:
เมื่อทำงานกับก๊าซธรรมชาติ - ไม่ต่ำกว่า 60 องศาเซลเซียส; เมื่อทำงานกับน้ำมันเชื้อเพลิงที่มีกำมะถันต่ำ - ไม่ต่ำกว่า 70 องศาเซลเซียส เมื่อทำงานกับน้ำมันเชื้อเพลิงที่มีกำมะถันสูง - ไม่ต่ำกว่า 110 องศาเซลเซียส
เนื่องจากอุณหภูมิของน้ำในสายส่งกลับของเครือข่ายทำความร้อนนั้นต่ำกว่า 60 ° C เกือบตลอดเวลา รูปแบบการระบายความร้อนของโรงต้มน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิดให้ปั๊มหมุนเวียนและท่อที่เกี่ยวข้องตามที่ระบุไว้ก่อนหน้านี้ ในการกำหนดอุณหภูมิของน้ำที่ต้องการหลังหม้อต้มน้ำร้อนที่ทำจากเหล็ก ต้องทราบโหมดการทำงานของเครือข่ายทำความร้อน ซึ่งแตกต่างจากตารางเวลาหรือหม้อไอน้ำตามระบอบการปกครอง
ในหลายกรณี เครือข่ายทำน้ำร้อนถูกคำนวณให้ทำงานตามเส้นโค้งอุณหภูมิความร้อนที่เรียกว่าประเภทที่แสดงในรูปที่ 2.9. การคำนวณแสดงให้เห็นว่ากระแสน้ำสูงสุดต่อชั่วโมงที่เข้าสู่เครือข่ายทำความร้อนจากหม้อไอน้ำได้มาจากโหมดที่สอดคล้องกับจุดแตกหักของกราฟอุณหภูมิน้ำในเครือข่าย กล่าวคือ ที่อุณหภูมิอากาศภายนอกที่สอดคล้องกับอุณหภูมิน้ำต่ำสุดใน สายอุปทาน อุณหภูมินี้จะคงที่แม้ว่าอุณหภูมิภายนอกจะสูงขึ้นไปอีก
จากที่กล่าวมา โหมดคุณลักษณะที่ห้าถูกนำมาใช้ในการคำนวณรูปแบบความร้อนของห้องหม้อไอน้ำซึ่งสอดคล้องกับจุดแตกหักของกราฟอุณหภูมิน้ำในเครือข่าย กราฟดังกล่าวถูกสร้างขึ้นสำหรับแต่ละพื้นที่โดยมีอุณหภูมิภายนอกที่คำนวณล่าสุดที่สอดคล้องกันตามประเภทที่แสดงในรูปที่ 2.9. ด้วยความช่วยเหลือของกราฟดังกล่าว ทำให้สามารถค้นหาอุณหภูมิที่ต้องการในสายจ่ายและส่งคืนของเครือข่ายทำความร้อนและอุณหภูมิของน้ำที่ต้องการที่ทางออกของหม้อไอน้ำได้อย่างง่ายดาย แผนภูมิที่คล้ายกันสำหรับกำหนดอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายการให้ความร้อนสำหรับการออกแบบอุณหภูมิอากาศภายนอกอาคารต่างๆ - ตั้งแต่ -13°C ถึง -40°C ได้รับการพัฒนาโดย Teplolektroproekt
อุณหภูมิของน้ำในท่อจ่ายและคืน, ° C, ของเครือข่ายความร้อนสามารถกำหนดได้โดยสูตร:
โดยที่ t vn คืออุณหภูมิของอากาศภายในห้องอุ่น° C; t H - อุณหภูมิอากาศภายนอกที่คำนวณได้เพื่อให้ความร้อน, ° C; t′ H - อุณหภูมิภายนอกที่เปลี่ยนแปลงตามเวลา, °С; π′ i - อุณหภูมิของน้ำในท่อจ่ายที่ t n °С; π 2 - อุณหภูมิของน้ำในท่อส่งกลับที่ t n ° С; tн - อุณหภูมิของน้ำในท่อส่งที่ t′ n, ° С; ∆t - ความแตกต่างของอุณหภูมิที่คำนวณได้ ∆t = π 1 - π 2, ° C; θ \u003d π c -π 2 - ความแตกต่างของอุณหภูมิโดยประมาณในระบบท้องถิ่น, ° C; π 3 \u003d π 1 + aπ 2 / 1+ a - อุณหภูมิที่คำนวณได้ของน้ำที่เข้าสู่เครื่องทำความร้อน, ° C; π′ 2 คืออุณหภูมิของน้ำที่ไหลลงสู่ท่อส่งกลับจากอุปกรณ์ที่ t "H, ° C; a คือค่าสัมประสิทธิ์การกระจัดเท่ากับอัตราส่วนของปริมาณน้ำที่ไหลย้อนกลับที่ลิฟต์ดูดต่อปริมาณน้ำในเครือข่าย .
ความซับซ้อนของสูตรการคำนวณ (5.40) และ (5.41) สำหรับการกำหนดอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายความร้อนยืนยันความเป็นไปได้ของการใช้กราฟประเภทที่แสดงในรูปที่ 2.9 สร้างขึ้นสำหรับพื้นที่ที่มีอุณหภูมิภายนอกอาคารประมาณ 26 °C จากกราฟจะเห็นได้ว่าที่อุณหภูมิภายนอกอาคารตั้งแต่ 3°C ขึ้นไป จนถึงสิ้นสุดฤดูร้อน อุณหภูมิของน้ำในท่อจ่ายของเครือข่ายทำความร้อนจะคงที่และเท่ากับ 70°C
ข้อมูลเบื้องต้นสำหรับการคำนวณรูปแบบการระบายความร้อนของโรงต้มน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนที่ทำจากเหล็กสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิดดังที่กล่าวไว้ข้างต้นคือปริมาณการใช้ความร้อนสำหรับการทำความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อน โดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนในโรงต้มน้ำ เครือข่ายและ ปริมาณการใช้ความร้อนสำหรับความต้องการของโรงต้มน้ำ
อัตราส่วนของภาระความร้อนและการระบายอากาศและปริมาณการจ่ายน้ำร้อนจะถูกกำหนดขึ้นอยู่กับสภาพการทำงานในพื้นที่ของผู้บริโภค การปฏิบัติงานของโรงต้มน้ำร้อนแสดงให้เห็นว่าการใช้ความร้อนเฉลี่ยต่อชั่วโมงต่อวันสำหรับการจ่ายน้ำร้อนนั้นอยู่ที่ประมาณ 20% ของความร้อนที่ส่งออกทั้งหมดของโรงต้มน้ำ ขอแนะนำให้ใช้การสูญเสียความร้อนในเครือข่ายความร้อนภายนอกในปริมาณสูงถึง 3% ของการใช้ความร้อนทั้งหมด การใช้พลังงานความร้อนสูงสุดที่คำนวณต่อชั่วโมงสำหรับความต้องการเสริมของโรงต้มน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนพร้อมระบบจ่ายความร้อนแบบปิด สามารถนำไปตามคำแนะนำในปริมาณสูงถึง 3% ของปริมาณความร้อนที่ติดตั้งของหม้อไอน้ำทั้งหมด
ปริมาณการใช้น้ำรายชั่วโมงทั้งหมดในสายจ่ายของเครือข่ายทำความร้อนที่ทางออกของโรงต้มน้ำนั้นพิจารณาจากระบอบอุณหภูมิของเครือข่ายทำความร้อนและนอกจากนี้ยังขึ้นอยู่กับการรั่วไหลของน้ำผ่านการรั่วไหล การรั่วไหลจากเครือข่ายความร้อนสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิดไม่ควรเกิน 0.25% ของปริมาตรน้ำในท่อของเครือข่ายความร้อน
อนุญาตให้ใช้ปริมาณน้ำโดยประมาณในระบบทำความร้อนในท้องถิ่นของอาคารต่อ 1 Gcal / h ของปริมาณการใช้ความร้อนทั้งหมดโดยประมาณสำหรับพื้นที่อยู่อาศัย 30 m 3 และสำหรับ ผู้ประกอบการอุตสาหกรรม- 15 ม. 3
โดยคำนึงถึงปริมาณน้ำเฉพาะในท่อของเครือข่ายทำความร้อนและการติดตั้งระบบทำความร้อน ปริมาตรรวมของน้ำในระบบปิดสามารถประมาณได้เท่ากับ 45 - 50 ม. 3 สำหรับพื้นที่อยู่อาศัย สำหรับสถานประกอบการอุตสาหกรรม - 25 - 35 MS ต่อ 1 Gcal / h ของปริมาณการใช้ความร้อนโดยประมาณทั้งหมด
ข้าว. 5.8. แผนภาพการระบายความร้อนโดยละเอียดของโรงต้มน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิด
1 - หม้อต้มน้ำร้อน; 2 - ปั๊มหมุนเวียน; 3 - ปั๊มเครือข่าย; 4 - ปั๊มฤดูร้อนเครือข่าย; 5 - ปั๊มน้ำดิบ; 6 - ปั๊มคอนเดนเสท; 7 - ถังคอนเดนเสท; 8 - เครื่องทำน้ำอุ่นดิบ; 9 - เครื่องทำความร้อนของน้ำบริสุทธิ์ทางเคมี 10 - ตัวลดทอนอากาศ; 11 - ไอคูลเลอร์
บางครั้ง สำหรับการกำหนดเบื้องต้นของปริมาณน้ำในเครือข่ายที่รั่วจากระบบปิด ค่านี้จะถูกนำไปถึง 2% ของการไหลของน้ำในสายจ่าย ตามการคำนวณของแผนภาพความร้อนพื้นฐานและหลังจากการเลือกความจุหน่วยของอุปกรณ์หลักและอุปกรณ์เสริมของโรงต้มน้ำ แผนภาพการระบายความร้อนโดยละเอียดทั้งหมดจะถูกวาดขึ้น สำหรับแต่ละส่วนเทคโนโลยีของโรงต้มน้ำมักจะวาดโครงร่างรายละเอียดแยกต่างหากเช่น สำหรับอุปกรณ์ของโรงต้มน้ำเองการบำบัดน้ำเคมีและ ฟาร์มน้ำมัน. แผนภาพการระบายความร้อนโดยละเอียดของโรงต้มน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนสามตัว KV-TS - 20 สำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิดแสดงในรูปที่ 5.8.
ที่ส่วนบนขวาของแผนภาพนี้มีหม้อต้มน้ำร้อน 1 และทางด้านซ้าย - เครื่องสูบน้ำ 10 ตัวด้านล่างหม้อไอน้ำจะมีปั๊มหมุนเวียนอยู่ใต้เครือข่าย ใต้เครื่องกำจัดอากาศ - เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน (เครื่องทำความร้อน) 9 ถังเก็บน้ำเสีย 7 ,เลื่อยปั๊ม6,ปั๊มน้ำดิบ5,ถังระบายน้ำและล้างบ่อ. เมื่อทำโครงร่างระบายความร้อนโดยละเอียดของห้องหม้อไอน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อน จะใช้สถานีทั่วไปหรือโครงร่างอุปกรณ์รวม (รูปที่ 5.9)
รูปแบบการระบายความร้อนของสถานีทั่วไปของโรงต้มน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิดนั้นมีลักษณะเฉพาะโดยการเชื่อมต่อของปั๊มเครือข่าย 2 และปั๊มหมุนเวียน 3 ซึ่งน้ำจากสายส่งกลับของเครือข่ายความร้อนสามารถจ่ายให้กับปั๊มเครือข่าย 2 และ 4 เชื่อมต่อกับท่อส่งน้ำหลักไปยังหม้อไอน้ำทั้งหมดของโรงต้มน้ำ ปั๊มหมุนเวียน 3 จ่ายน้ำร้อนจากสายทั่วไปที่อยู่ด้านหลังหม้อไอน้ำไปยังท่อร่วมที่จ่ายน้ำไปยังหม้อต้มน้ำร้อนทั้งหมด
ด้วยรูปแบบรวมของอุปกรณ์ห้องหม้อไอน้ำที่แสดงในรูปที่ 5.10 สำหรับแต่ละหม้อไอน้ำ 1 มีการติดตั้งเครือข่าย 2 และปั๊มหมุนเวียน 3
รูปที่ 5.9 รูปแบบทั่วไปของหม้อไอน้ำสำหรับเครือข่ายและปั๊มหมุนเวียน 1 - หม้อต้มน้ำร้อน 2 - การหมุนเวียน 3 - ปั๊มเครือข่าย 4 - ปั๊มเครือข่ายฤดูร้อน
ข้าว. 5-10. โครงร่างรวมของหม้อไอน้ำ KV - GM - 100 เครือข่ายและปั๊มหมุนเวียน 1 - ปั๊มน้ำร้อน; 2 - ปั๊มเครือข่าย; 3 - ปั๊มหมุนเวียน
น้ำจากท่อส่งกลับจะไหลขนานไปกับปั๊มในเครือข่ายทั้งหมด และท่อระบายของปั๊มแต่ละตัวเชื่อมต่อกับเครื่องทำน้ำอุ่นเพียงตัวเดียว น้ำร้อนจะถูกส่งไปยังปั๊มหมุนเวียนจากท่อด้านหลังหม้อไอน้ำแต่ละเครื่อง จนกระทั่งรวมอยู่ในท่อหลักที่ตกลงมาและถูกส่งไปยังสายป้อนของชุดหม้อไอน้ำเดียวกัน เมื่อจัดเรียงแบบแยกส่วน ควรติดตั้งแบบหนึ่งสำหรับหม้อต้มน้ำร้อนทั้งหมด รูปที่ 5.10 ไม่แสดงเส้นแต่งหน้าและท่อน้ำร้อนไปยังท่อหลักและเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน
วิธีการรวมของการวางอุปกรณ์นั้นใช้กันอย่างแพร่หลายโดยเฉพาะในโครงการของหม้อต้มน้ำร้อนที่มีหม้อไอน้ำขนาดใหญ่ PTVM - 30M, KV - GM 100 เป็นต้น ทางเลือกของสถานีทั่วไปหรือวิธีการรวมของการจัดอุปกรณ์หม้อไอน้ำกับหม้อต้มน้ำร้อนในแต่ละบุคคล กรณีจะตัดสินตามการพิจารณาการปฏิบัติงาน สิ่งสำคัญที่สุดจากเค้าโครงของโครงร่างรวมคือการอำนวยความสะดวกในการบัญชีและการควบคุมอัตราการไหลและพารามิเตอร์ของสารหล่อเย็นจากท่อส่งความร้อนหลักที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดใหญ่แต่ละหน่วยและเพื่อทำให้การว่าจ้างของแต่ละยูนิตง่ายขึ้น
ความเป็นไปได้ในการสร้างพลังงานในหม้อต้มน้ำร้อน
ปริญญาเอก L.A. Repin ผู้กำกับ D.N. Tarasov วิศวกร A.V. Makeeva วิศวกร บริษัท South Russian Energy CJSC, Krasnodar
ประสบการณ์การทำงานของระบบจ่ายความร้อนของรัสเซียในช่วงไม่กี่ปีที่ผ่านมาในฤดูหนาวแสดงให้เห็นว่ามีการหยุดชะงักบ่อยครั้งในแหล่งจ่ายไฟของแหล่งความร้อน ในเวลาเดียวกัน ไฟฟ้าดับที่ห้องหม้อไอน้ำสามารถนำไปสู่ผลร้ายแรงทั้งในห้องหม้อไอน้ำ (พัดลมหยุดทำงาน เครื่องดูดควัน ความล้มเหลวของระบบอัตโนมัติและการป้องกัน) และภายนอก (การแช่แข็งของท่อหลัก ระบบทำความร้อนในอาคาร ฯลฯ .)
หนึ่งในวิธีแก้ปัญหาที่เป็นที่รู้จักและมีประสิทธิภาพสำหรับปัญหานี้ สำหรับหม้อไอน้ำที่มีขนาดค่อนข้างใหญ่ คือการใช้ชุดเครื่องกำเนิดไฟฟ้ากังหันที่ทำงานด้วยแรงดันไอน้ำที่มากเกินไป กล่าวคือ การจัดระบบโคเจนเนอเรชั่นโดยใช้ความร้อนจากภายนอก วิธีนี้ไม่เพียงแต่จะช่วยเพิ่มประสิทธิภาพการใช้เชื้อเพลิงและปรับปรุงประสิทธิภาพทางเศรษฐกิจของแหล่งความร้อนเท่านั้น แต่ยังเพิ่มแหล่งพลังงานจากเครื่องกำเนิดพลังงานของตนเองด้วยการจ่ายไฟเพื่อเพิ่มความน่าเชื่อถือของระบบจ่ายความร้อน
สำหรับอุตสาหกรรมพลังงานความร้อนในเขตเทศบาล วิธีแก้ปัญหาดังกล่าวดูเหมือนไม่สมจริง เนื่องจากโรงต้มน้ำส่วนใหญ่เป็นน้ำร้อน ในกรณีนี้ เพื่อปรับปรุงความน่าเชื่อถือ จะเป็นการฝึกติดตั้งเครื่องกำเนิดไฟฟ้าดีเซลบนแหล่งความร้อน ซึ่งในกรณีที่เกิดอุบัติเหตุในระบบจ่ายไฟ สามารถจัดหาให้สำหรับความต้องการของโรงต้มน้ำเองได้ อย่างไรก็ตาม สิ่งนี้ต้องมีนัยสำคัญ
ต้นทุนและอัตราการใช้อุปกรณ์ที่ติดตั้งใกล้ศูนย์
บทความนี้เสนอวิธีแก้ไขปัญหาอื่น สาระสำคัญของมันคือการจัดระบบการผลิตพลังงานไฟฟ้าของตนเองในหม้อต้มน้ำร้อนโดยยึดตามวงจร Rankine โดยใช้สารเดือดต่ำเป็นสารทำงาน ซึ่งต่อมาเราจะเรียกว่า "ตัวแทน"
แบบแผนของโรงไฟฟ้าที่ใช้ของเหลวทำงานเดือดต่ำเป็นที่รู้จักกันดีและส่วนใหญ่จะใช้ในแหล่งพลังงานความร้อนใต้พิภพเพื่อใช้ประโยชน์จากความร้อนของน้ำเสีย อย่างไรก็ตาม ข้อเสียเปรียบหลักคือประสิทธิภาพเชิงความร้อนต่ำของวัฏจักร ซึ่งเกี่ยวข้องกับความจำเป็นในการขจัดความร้อนจากการควบแน่นของตัวแทนออกสู่สิ่งแวดล้อม ในหม้อต้มน้ำร้อนและหม้อต้มไอน้ำ พลังงานต่ำ(ในกรณีที่ไม่สามารถสร้างพลังงานร่วมอื่น ๆ ได้) ความร้อนของการควบแน่นสามารถใช้เพื่ออุ่นน้ำดิบที่เข้าสู่โรงบำบัดน้ำหรือไปที่เครื่องทำความร้อน DHW หากติดตั้งบนแหล่งจ่ายความร้อน แผนผังของโรงต้มน้ำร้อนพร้อมหน่วยผลิตไฟฟ้าในตัวแสดงในรูปที่ หนึ่ง.
ส่วนหนึ่งของสารหล่อเย็นที่ทางออกของหม้อต้มน้ำร้อน I ถูกถ่ายและผ่านเครื่องระเหย II และเครื่องทำความร้อนตัวแทน III ตามลำดับโดยจัดให้อยู่ในรูปของไอน้ำพร้อมพารามิเตอร์ที่เพียงพอสำหรับใช้เป็นของเหลวทำงานในเครื่องยนต์ความร้อน IV เชื่อมต่อกับเครื่องกำเนิดไฟฟ้า
หลังจากเสร็จสิ้นกระบวนการขยาย ไอน้ำเสียจะเข้าสู่เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน-คอนเดนเซอร์ V โดยที่กระแสความร้อนจากการควบแน่นจะถูกนำไปใช้ น้ำเย็นไปที่การติดตั้ง HVO หรือดังแสดงในรูปผ่านตัวทำความร้อน VI และถังเก็บ VII เพิ่มเติมไปยังระบบจ่ายน้ำ DHW
สำหรับการดำเนินการตามโครงการที่เสนอในทางปฏิบัตินั้นจำเป็นต้องพิจารณาหลายประเด็น
1. เลือกสารที่มีจุดเดือดต่ำ (ตัวแทน) ซึ่งตามลักษณะทางอุณหพลศาสตร์จะพอดีกับโหมดการทำงานและพารามิเตอร์ของโรงต้มน้ำ
2. กำหนดพารามิเตอร์ที่เหมาะสมที่สุดของโหมดการทำงานของโรงไฟฟ้าพลังความร้อนและอุปกรณ์แลกเปลี่ยนความร้อน
3. ใช้จ่าย การหาปริมาณกำลังไฟฟ้าสูงสุดที่สามารถรับได้สำหรับเงื่อนไขเฉพาะของโรงต้มน้ำที่เป็นปัญหา
เมื่อเลือกสารทำงาน ได้ทำการศึกษาเชิงคำนวณของวัฏจักรแรงคินสำหรับสารต่อไปนี้: R134, R600a, R113, R114, R600 เป็นผลให้พบว่าประสิทธิภาพสูงสุดของวงจรสำหรับการใช้งานในสภาวะของหม้อต้มน้ำร้อนนั้นทำได้โดยใช้ฟรีออน R600
สำหรับสารทำงานที่เลือกในลักษณะนี้ การวิเคราะห์ได้พิจารณาถึงผลกระทบต่อพลังงานที่เกิดจากอุณหภูมิไอน้ำร้อนจัด (รูปที่ 2a) แรงดันไอน้ำที่ทางเข้า Pl (รูปที่ 2b) และทางออก Pc (รูปที่ 2c) ) ของเครื่องยนต์
จากกราฟพบว่าคุณลักษณะที่พิจารณานั้นไม่ขึ้นกับอุณหภูมิความร้อนสูงเกินไปของของไหลทำงาน และปรับปรุงด้วยการเพิ่ม Pn และ Pc ที่ลดลง ในเวลาเดียวกัน การเชื่อมโยงพารามิเตอร์ของโรงงานโคเจนเนอเรชั่นกับโหมดการทำงานของแหล่งความร้อนแสดงให้เห็นว่าการเพิ่มขึ้นของ Pn นั้นถูกจำกัดโดยความจำเป็นเพื่อให้แน่ใจว่ามีความแตกต่างของอุณหภูมิที่เพียงพอในเครื่องระเหยระหว่างของเหลวทำงานที่ระเหยกับสารหล่อเย็นที่ให้ความร้อน , เนื่องจาก อุณหภูมิของตัวหลังถูกกำหนดโดยโหมดการทำงานของหม้อไอน้ำ
ควรเลือกความดันสุดท้าย Pk ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิการควบแน่นของตัวแทน ซึ่งจะกำหนดโดยระดับอุณหภูมิของตัวกลางรับความร้อน (น้ำเย็น) และความแตกต่างของอุณหภูมิที่ต้องการในคอนเดนเซอร์
สำหรับการคำนวณเฉพาะของโครงการที่เสนอ โรงต้มน้ำที่มีหม้อไอน้ำสามตัว TVG-8 ได้รับเลือกโดยโหลดความร้อนที่เชื่อมต่อ 14.1 MW เพื่อให้ความร้อนและ 5.6 MW สำหรับการจ่ายน้ำร้อน (โหมดฤดูหนาว) ห้องหม้อไอน้ำมีโรงงานหม้อไอน้ำที่ให้ความร้อนกับน้ำร้อนสำหรับความต้องการการจ่ายน้ำร้อน อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายโดยประมาณที่ทางออกของหม้อไอน้ำคือ 130 °C การใช้พลังงานทั้งหมดสูงถึง 230 กิโลวัตต์ในช่วงการให้ความร้อนและสูงถึง 105 กิโลวัตต์ในฤดูร้อน
ค่าของพารามิเตอร์และอัตราการไหลของตัวพาความร้อนที่จุดสำคัญของแบบแผนซึ่งได้รับจากการคำนวณจะได้รับในตาราง
พลังงานไฟฟ้าของ EGC ในช่วงเวลาให้ความร้อนคือ 370 กิโลวัตต์ในฤดูร้อน 222 กิโลวัตต์
เมื่อทำการคำนวณ ปริมาณการใช้ความร้อนทำงานถูกกำหนดตามความเป็นไปได้ของ
กระแสน้ำเย็นเพื่อให้แน่ใจว่าการควบแน่นสมบูรณ์ของตัวแทน ความแตกต่างของพลังงานที่ได้รับในช่วงฤดูหนาวและฤดูร้อนของการทำงานของแหล่งความร้อนนั้นสัมพันธ์กับการลดปริมาณของสารที่สามารถควบแน่นได้เนื่องจากการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิของน้ำเย็นที่เข้าสู่คอนเดนเซอร์ (+15 °C)
ข้อสรุป
1. มีอยู่ โอกาสที่แท้จริงปรับปรุงประสิทธิภาพการใช้พลังงานของหม้อต้มน้ำร้อนด้วยการจัดการการผลิตไฟฟ้าในโรงงานโดยใช้น้ำยาทำงานที่มีจุดเดือดต่ำ
2. ปริมาณพลังงานไฟฟ้าที่สามารถผลิตพลังงานร่วมได้มากเกินความต้องการของโรงต้มน้ำ ซึ่งรับประกันการจ่ายไฟอัตโนมัติ ในเวลาเดียวกัน การปฏิเสธการซื้อและการขายไฟฟ้าส่วนเกินควรปรับปรุงประสิทธิภาพทางเศรษฐกิจของแหล่งความร้อนอย่างมีนัยสำคัญ
3. แม้จะมีค่าประสิทธิภาพของวงจรต่ำ แต่ก็ไม่มีการสูญเสียความร้อนที่จ่ายไปในวงจร (ยกเว้นการสูญเสียในสิ่งแวดล้อม)
สิ่งแวดล้อม) ซึ่งช่วยให้เราสามารถพูดคุยเกี่ยวกับพลังงานสูงและประสิทธิภาพทางเศรษฐกิจของโซลูชันที่เสนอ
วรรณกรรม
1. Repin L.A., Chernin R.A. ความเป็นไปได้ในการผลิตพลังงานไฟฟ้าในหม้อไอน้ำแรงดันต่ำ // พลังงานอุตสาหกรรม 2537 หมายเลข 6 หน้า 37-39
2. สิทธิบัตร 32861 (RU) แผนภาพความร้อนของห้องหม้อไอน้ำร้อน / L.A. เรพิน อ. รีพิน//2006.
3. โรงไฟฟ้าพลังความร้อนใต้พิภพแบบผสมผสานกับวงจรไบนารีที่มีความจุ 6.5 เมกะวัตต์ / / เทคโนโลยีประหยัดพลังงานของรัสเซีย 2545 หมายเลข 1
|
ขยายทรัพยากรและลดการใช้ก๊าซธรรมชาติด้วยหม้อต้มน้ำร้อน TVG-KVG Boilers TVG (TVG-8, TVG-8M, TVG-4r) และการพัฒนา Gas Institute ของ National Academy of Sciences ของประเทศยูเครน และผลิตโดย Monastyrishchensky Machine-Building Plant (VAT "TECOM", Monastyrishche, Cherkasy region) หม้อไอน้ำเกือบทั้งหมดมีอายุการใช้งานเกินโรงงาน (14 ปี) และยังคงใช้ต่อไป หม้อไอน้ำ TVG-KVG สามารถบำรุงรักษาได้และอายุการใช้งานถูก จำกัด ด้วยความล้มเหลวของการพาความร้อน พื้นผิวทำความร้อน, ทำจากท่อขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง Ø28 × 3 มม. และจำเป็นต้องเปลี่ยนหัวเตา หลังจากแทนที่องค์ประกอบเหล่านี้ด้วยหม้อไอน้ำที่ปรับปรุงแล้ว พวกเขาสามารถทำงานได้อีก 10-14 ปีด้วย เพิ่มประสิทธิภาพและลดการใช้ก๊าซธรรมชาติลง 4-5% วิธีการอัพเกรดหม้อไอน้ำ TVG-8, TVG-8M, TVG-4r, KVG-7.56, KVG-4.65 1. การเปลี่ยนหัวเตาแก๊สด้วยหัวเผาแบบ slotted ที่ปรับปรุงใหม่ของ MPIG-3 เจนเนอเรชั่นที่ 3 ด้วยหัวฉีดแบบมีโปรไฟล์และตะแกรงกระจายอากาศเพิ่มเติมของประเภท "chain mail" ข้อดี: รูปทรงหน้าตัดของหัวฉีดแก๊สที่ไม่เปลี่ยนแปลงซึ่งแทบไม่เกิดการอุดตันและ อัตราส่วนก๊าซ / อากาศยังคงใกล้เคียงกับการตั้งค่าเริ่มต้นมากระหว่างการปรับระบอบการปกครอง อายุการใช้งานยาวนานของเตาคือ 10-14 ปี ดูรูปที่ 2. เปลี่ยนพื้นผิวทำความร้อนแบบหมุนเวียน - ใช้ท่อ Ø32×3 มม. หรือ Ø38×3 มม. แทนท่อ Ø28×3 มม. ข้อดี: ก) การเพิ่มขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางท่อช่วยลดความต้านทานไฮดรอลิกและ ชั้นเลวน้ำในระบบพื้นผิวการพาความร้อนไม่สลายอย่างรวดเร็ว b) เนื่องจากการเพิ่มขึ้นของพื้นผิวความร้อนประสิทธิภาพของหม้อไอน้ำจึงเพิ่มขึ้น เป็นผลมาจากความทันสมัยของหม้อไอน้ำ TVG-8, TVG-8M, TVG-4r, KVG-7.56, KVG-4.65 โดยวิธีการข้างต้นทำให้สามารถเพิ่มประสิทธิภาพของหม้อไอน้ำได้ถึง 94-95% ลด การบริโภค ก๊าซธรรมชาติและการปล่อยก๊าซคาร์บอนมอนอกไซด์ช่วยยืดอายุหม้อไอน้ำได้ 10-14 ปี ในตาราง. ตัวชี้วัดหลักของหม้อไอน้ำ TVG-8M จะได้รับก่อนและหลังความทันสมัย (Kyiv, 2 Deputatskaya r / c การทดสอบดำเนินการโดยบริการว่าจ้างของ Zhilteploenergo Kievenergo) ด้วยการเปลี่ยนหัวเตาด้วยเตาเผา MPIG-3 ใหม่ และพื้นผิวพาใหม่ทำจากท่อ Ø32 ×3 มม.
ความทันสมัยเช่นของหม้อไอน้ำ TVG-8 (TVG-8M) มีผลทางเศรษฐกิจต่อหม้อไอน้ำหนึ่งตัว - 253.8 พัน UAH / ปี (ประหยัดก๊าซ 172,000 m 3 / ปีหรือ 2.6 ล้าน m3 ในระยะเวลา 15 ปี 3) เมื่อเทียบกับ การซื้อและติดตั้งหม้อน้ำโรงงานใหม่ ค่าใช้จ่ายในการอัพเกรดหม้อไอน้ำหนึ่งตัว TVG-8(TVG-8M) คือ 360,000 UAH คืนทุน 1 ปี 5 เดือน สถาบันก๊าซแห่งสถาบันวิทยาศาสตร์แห่งชาติของประเทศยูเครนโอน เอกสารทางเทคนิคสำหรับการผลิตหัวเผาและพื้นผิวทำความร้อนแบบพาความร้อน (ภายใต้สัญญา) การกำกับดูแลการติดตั้งและการว่าจ้าง หากจำเป็น ให้ผลิตพื้นผิวทำความร้อนแบบหมุนเวียนและหัวเผาอย่างอิสระ |
อนาคตสำหรับความทันสมัยของกองเรือไอน้ำและหม้อต้มน้ำร้อนในประเทศ
ในยูเครน ฝูงบินหม้อไอน้ำและหม้อต้มน้ำร้อนของซีรีส์ DKVR, DE, E, TVG, KVGM, PTVM และอื่นๆ ดำเนินการอย่างโดดเด่น โดยให้พลังงานความร้อนแก่ทั้งภาคการผลิตและที่อยู่อาศัยและบริการชุมชนของประเทศยูเครน ระดับของอุปกรณ์และระบบอัตโนมัติไม่เป็นไปตามมาตรฐานปัจจุบันสำหรับตัวชี้วัดการใช้เชื้อเพลิง ไฟฟ้า และสิ่งแวดล้อม และที่นี่คุณสามารถอ่านบทความเกี่ยวกับการก่อสร้างแนวราบบนพอร์ทัลการก่อสร้าง ปัญหานี้สามารถแก้ไขได้สองวิธี: การเปลี่ยนหม้อไอน้ำใหม่ทั้งหมดให้ทันสมัย ความทันสมัยของกองเรือหม้อไอน้ำที่มีอยู่ วิธีแรกต้องใช้เงินลงทุนจำนวนมากจากเจ้าของอุปกรณ์สร้างความร้อน ซึ่งปัจจุบันมีเพียงองค์กรขนาดใหญ่ที่ดำเนินการสำเร็จบางส่วนเท่านั้นที่สามารถทำได้ สำหรับองค์กรอื่นๆ วิธีที่สองมีความสมจริงมากขึ้น - อัปเกรดการติดตั้งที่สร้างความร้อนโดยเปลี่ยนหัวเตาแก๊สเป็นแอนะล็อกที่นำเข้า หรือใช้ระบบอัตโนมัติสำหรับหม้อไอน้ำตามส่วนประกอบที่นำเข้าโดยใช้หัวเผามาตรฐานหรือหัวเผาใหม่ของซีรีส์ GMU หัวเผานำเข้าที่ผลิตโดย "Weishopt", "Ecoflame" ได้รับการติดตั้งบนหม้อไอน้ำของโรงงาน Monastyrishchensky E2.5-0.9 และโรงงาน Ivano-Frankivsk VK-22 การทำงานของหม้อไอน้ำเหล่านี้แสดงให้เห็นถึงการทำงานที่น่าพอใจของอุปกรณ์ทั้งหมด ตัวอย่างของการใช้หัวเผาธรรมดา GMG-4 บนหม้อไอน้ำ DKVR 6.5 / 13 คือ Chizhevsk Paper Mill (ChPF) เป็นครั้งแรกในการฝึกปฏิบัติการหม้อไอน้ำของซีรีส์ DKVR เตาแก๊ส GMG-4 ถูกย้ายไปยังโหมดการจุดระเบิดอัตโนมัติเต็มรูปแบบและการควบคุมโหลดของหม้อไอน้ำโดยไม่มีเจ้าหน้าที่บำรุงรักษาอยู่ตลอด การควบคุมโหลดอัตโนมัติตามแรงดันไอน้ำในดรัมของหม้อไอน้ำทำให้สามารถรักษาแรงดันไอน้ำไว้ที่ค่าที่ตั้งไว้ ±0.1 กก./ซม.2 โดยมีการเปลี่ยนแปลงปริมาณการใช้ไอน้ำอย่างมีนัยสำคัญ (สูงสุด 70% ในด้านผู้บริโภค) ในกรณีที่หยุดการใช้ไอน้ำ ระบบอัตโนมัติของหม้อไอน้ำจะหยุดเตาจนกว่าจะต้องใช้ไอน้ำครั้งต่อไป โหมดการทำงานของหม้อไอน้ำที่มีภาระไอน้ำแบบแปรผันสามารถประหยัดเชื้อเพลิงได้อย่างมาก การปฏิเสธ วิธีการดั้งเดิมการควบคุมปีกผีเสื้อของพารามิเตอร์ต่างๆ เช่น ระดับน้ำในถังซักด้านบน, สูญญากาศในเตาหม้อน้ำ, แรงดันอากาศที่ด้านหน้าของหัวเตา และการเปลี่ยนผ่านไปสู่ระดับพื้นฐาน วิธีการใหม่การควบคุมพารามิเตอร์ข้างต้นโดยการเปลี่ยนจำนวนรอบของอุปกรณ์เสริม มอเตอร์ไฟฟ้า ด้วยความช่วยเหลือของตัวแปลงความถี่ทำให้สามารถลดต้นทุนการผลิตไฟฟ้าได้อย่างมาก พลังงานไฟฟ้าที่ใช้โดยมอเตอร์ไฟฟ้าของอุปกรณ์เสริมต่อตันของไอน้ำที่ผลิตได้ก่อนการสร้างใหม่คือ 7.96 กิโลวัตต์ต่อตัน และหลังจากการสร้างใหม่จะเป็น 1.98 กิโลวัตต์ต่อตัน ดังนั้นตลอดระยะเวลาการทำงานประจำปีของหม้อไอน้ำที่โรงงานกระดาษ Chizhev ซึ่งใช้เวลา 8,000 ชั่วโมงการประหยัดพลังงานถึง 253,000 กิโลวัตต์ ประสิทธิภาพเฉลี่ยถ่วงน้ำหนักของหม้อไอน้ำ DKVR 6.5/13 หลังการสร้างใหม่คือ 90-90.5% แทนที่จะเป็น 87.5% สำหรับวงจรไฮดรอลิกที่ทันสมัยของหม้อต้มน้ำร้อน ปัญหาของการใช้ตัวควบคุมที่ขึ้นกับสภาพอากาศซึ่งควบคุมอุณหภูมิของสารหล่อเย็นในสายจ่าย ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิภายนอก ในขณะที่ยังคงรักษาสภาวะสำหรับหม้อต้มน้ำร้อนแบบครั้งเดียวผ่านtВХ≥70 °Сได้รับการแก้ไขแล้ว ปัญหาได้รับการแก้ไขโดยใช้สวิตช์ไฮดรอลิกแบบปรับได้ การใช้ตัวควบคุมการชดเชยสภาพอากาศช่วยให้คุณประหยัดเชื้อเพลิงได้มากถึง 30% ปัจจุบันได้มีการพัฒนาโครงร่างสำหรับการสร้างใหม่โดยใช้เทคโนโลยีข้างต้นสำหรับหม้อไอน้ำในประเทศทุกขนาดมาตรฐาน ระยะเวลาคืนทุนสำหรับเงินทุนที่ใช้ในการปรับปรุงหม้อไอน้ำหรือหม้อต้มน้ำร้อนให้ทันสมัยคือ 1.0 ÷2.0 ปีขึ้นอยู่กับเวลาดำเนินการในระหว่างปี
หมวดหมู่ K: การติดตั้งหม้อไอน้ำ
แบบแผนของโรงต้มน้ำ
บนไดอะแกรมความร้อนของห้องหม้อไอน้ำ ภาพกราฟิกแบบมีเงื่อนไขจะแสดงอุปกรณ์หลักและอุปกรณ์เสริมที่เชื่อมต่อด้วยท่อส่งไอน้ำสำหรับขนส่งไอน้ำหรือน้ำ ไดอะแกรมการระบายความร้อนอาจเป็นแบบพื้นฐาน มีรายละเอียด และใช้งานได้ หรือติดตั้งได้
แผนภาพวงจรความร้อนมีเพียงอุปกรณ์หลักและท่อหลักที่ไม่มีอุปกรณ์
อุปกรณ์ห้องหม้อไอน้ำทั้งหมดและท่อทั้งหมด รวมถึงส่วนควบและอุปกรณ์เสริมต่างๆ จะถูกนำไปใช้กับไดอะแกรมโดยละเอียด บ่อยครั้ง โครงร่างโดยละเอียดถูกแบ่งออกเป็นส่วนต่างๆ ทางเทคโนโลยีที่เป็นอิสระตามลักษณะการทำงาน เช่น แผนการบำบัดน้ำ โครงการโรงบำบัดน้ำเสีย โครงการระบายน้ำ โครงการล้างหม้อไอน้ำ เป็นต้น
มีการดำเนินการโครงร่างการทำงานหรือการติดตั้งเพื่อระบุตำแหน่งของท่อ ขนาด เกรดเหล็ก วิธีการยึด น้ำหนักของอุปกรณ์ ชิ้นส่วน และข้อมูลที่จำเป็นอื่น ๆ
แผนผังของห้องหม้อไอน้ำพร้อมหม้อต้มน้ำร้อนแสดงในรูปที่ 2. น้ำจากสายส่งกลับของเครือข่ายทำความร้อนจะไหลไปยังปั๊มเครือข่าย น้ำถูกจ่ายให้กับพวกเขาโดยปั๊มแต่งหน้าจากถังเพื่อชดเชยการสูญเสียในเครือข่าย เพื่อรักษาอุณหภูมิของน้ำที่ต้องการที่ด้านหน้าของหม้อไอน้ำ ปริมาณน้ำร้อนที่จำเป็นที่ออกจากหม้อไอน้ำจะถูกส่งไปยังท่อส่งที่อยู่ด้านหลังปั๊ม ด้วยความช่วยเหลือของบายพาสระหว่างท่อส่งกลับและท่อจ่าย อุณหภูมิของน้ำที่ไปยังเครือข่ายจะถูกควบคุม น้ำดิบหลังจากผ่านเครื่องทำความร้อน โรงบำบัดน้ำ WPU เครื่องทำความร้อน เครื่องทำความเย็น และ deaerator จะถูกป้อนเข้าสู่เครือข่ายการให้ความร้อน
ข้าว. 1. แผนผังของห้องหม้อไอน้ำพร้อมหม้อต้มน้ำร้อน: 1 - หม้อต้มน้ำร้อน 2.5 - ปั๊ม 3 - ปั๊มหมุนเวียน 4 - ปั๊มน้ำดิบ 6 - ถังเก็บน้ำสำรอง 7 - เครื่องทำน้ำอุ่นดิบ 8 - เครื่องทำน้ำเย็นแต่งหน้า 9 - เครื่องทำน้ำอุ่นที่บำบัดด้วยสารเคมี, 10 - เครื่องดูดอากาศสูญญากาศ, 11 - เครื่องทำความเย็นแบบไอ, 12 - วาล์วควบคุม; VPU - โรงบำบัดน้ำ
ข้าว. 4. แบบแผนของโรงต้มน้ำที่มีหม้อไอน้ำแบบท่อน้ำแนวตั้งที่ใช้เชื้อเพลิงแข็ง: 1 - สายพานลำเลียง, 2 - ดรัมหม้อไอน้ำ, 3 - วาล์วปิด, ห้องซุปเปอร์ฮีทเตอร์ 4 ช่อง, 5 - พู่ห้อย, 6 - ฮีทเตอร์ยิ่งยวด, 7 - เครื่องประหยัด, 8 - พื้นผิวทำความร้อนของเตาเผา, 9 - เครื่องทำความร้อนอากาศ, 10 - ตัวดักเถ้า, 11 - ปล่องไฟ, 12 - เครื่องดูดควัน, 13 - พัดลม, 14 - ถังขยะตะกรัน, 15 - ปั๊ม, 16 - การบำบัดน้ำเคมี, 17 - ตะแกรง, 18 - ตัวป้อน, 19 - deaerator, 20 - บังเกอร์ถ่านหิน, 21, 22 - ท่อ
รูปแบบทางเทคโนโลยีของโรงงานหม้อไอน้ำที่มีหม้อไอน้ำแบบท่อน้ำแนวตั้งที่ทำงานด้วยเชื้อเพลิงแข็งแสดงในรูปที่ 3. สายพานลำเลียงป้อนอาหารที่เตรียมไว้ เชื้อเพลิงแข็งเข้าไปในถังจ่ายจากที่ที่มันเข้าไปในเตาเผาผ่านตัวป้อนโดยที่อากาศอุ่นในเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศจนถึงอุณหภูมิ 250 ... 400 ° C จ่ายในสองทิศทาง ส่วนหนึ่งของอากาศถูกส่งไปยังสถานที่ที่เชื้อเพลิงเข้าสู่เตาเผา อนุภาคของเชื้อเพลิงขนาดเล็กจะถูกดูดเข้าไปโดยการไหลของอากาศและเผาไหม้ในพื้นที่เตาหลอมในรูปของคบเพลิงทันที อากาศที่เข้าสู่เตาหลอมพร้อมกับเชื้อเพลิงเรียกว่าอากาศหลัก เชื้อเพลิงก้อนใหญ่หลุดออกมา การไหลของอากาศบนตะแกรงโซ่ที่เคลื่อนที่ตลอดเวลา เมื่อตะแกรงโซ่เคลื่อนไปข้างหน้า เชื้อเพลิงจะเผาไหม้ออก ตะกรันและขี้เถ้าจะถูกทิ้งลงในถังตะกรัน
อากาศที่จำเป็นสำหรับการเผาเชื้อเพลิงบนตะแกรงโซ่จะถูกดูดโดยพัดลมโบลเวอร์ผ่านเพลาไอดีของอากาศ และจ่ายผ่านฮีตเตอร์อากาศ 9 ใต้ชั้นเชื้อเพลิงผ่านตะแกรงพิเศษ อากาศนี้เรียกว่าปฐมภูมิ
ในกระบวนการเผาไหม้เชื้อเพลิง อนุภาคที่ไม่ติดไฟของเถ้าจะหลอมละลายและกลายเป็นตะกรัน ด้วยการเผาไหม้เชื้อเพลิงเป็นชั้นๆ เถ้าถ่านและตะกรันจำนวนมากยังคงอยู่บนตะแกรง อย่างไรก็ตาม ส่วนหนึ่งของขี้เถ้าในรูปของของเหลวและตะกรันแป้งเปียก ร่วมกับอนุภาคเชื้อเพลิงที่ยังไม่เผาไหม้ ถูกจับโดยก๊าซไอเสียและถูกพัดออกจากห้องเผาไหม้ สำหรับอนุภาคเชื้อเพลิงที่เผาไหม้ภายหลังการเผาไหม้ใน ส่วนบนพลุจ่ายอากาศทุติยภูมิ เพื่อป้องกันการเกาะติดของอนุภาคตะกรันบนท่อของพู่ห้อย 5 อุณหภูมิของก๊าซไอเสียที่ทางออกของห้องเผาไหม้จะคงอยู่ต่ำกว่าอุณหภูมิหลอมเหลวของเถ้า (1000 ...) 100 ° C)
ในห้องเผาไหม้ ความร้อนจากเชื้อเพลิงที่เผาไหม้จะถูกรับรู้โดยพื้นผิวที่ให้ความร้อนในรูปของพลังงานการแผ่รังสี (การแผ่รังสี) ซึ่งเรียกว่าการแผ่รังสี พื้นผิวที่ให้ความร้อนที่อยู่ในเตาหลอมจึงเรียกว่าการแผ่รังสี การถ่ายเทความร้อนโดยการแผ่รังสีมีประสิทธิภาพมากกว่าการถ่ายเทความร้อนโดยการพาความร้อนหลายเท่า ดังนั้น ใน หม้อไอน้ำที่ทันสมัยผนังของห้องเผาไหม้มักจะปิดอย่างแน่นหนาด้วยท่อ ป้องกันพื้นผิวความร้อนจากรังสี (โล่) พื้นผิวด้านในซับในหม้อไอน้ำจาก อุณหภูมิสูงและผลกระทบทางเคมีของตะกรันหลอมเหลวจึงเรียกว่าตะแกรง
หน้าจอเตาด้านหลังในส่วนบนของเตาจะเบาบางและก่อตัวเป็นหอยเชลล์ที่เรียกว่า ด้านหลังหอยเชลล์ในปล่องแนวนอนมีพื้นผิวการพาความร้อนที่ทำจากท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 30...40 มม. ซึ่งเป็นตัวทำความร้อนแบบพิเศษ เมื่อให้ความร้อนบางส่วนแก่ฮีทเตอร์ฮีทเตอร์ ก๊าซไอเสียจะเข้าสู่ท่อดาวน์คอมเมอร์ ซึ่งมีเครื่องประหยัดน้ำและเครื่องทำความร้อนด้วยอากาศ ก๊าซไอเสียที่ส่งออก ถูกทำให้เย็นลงที่อุณหภูมิ 120 ... 180 ° C ผ่านถังเก็บเถ้า ที่ซึ่งพวกเขาจะทำความสะอาดเถ้าลอย และถูกขับผ่านเครื่องระบายควันผ่าน ปล่องไฟในบรรยากาศ อนุภาคขี้เถ้าจากตัวดักขี้เถ้าและตะกรันจากบังเกอร์จะถูกลบออกจากโรงต้มน้ำโดยใช้ระบบกำจัดขี้เถ้า
ท่อตะแกรงของเตาตั้งอยู่ในเขตที่มีอุณหภูมิสูงดังนั้นจึงจำเป็นต้องขจัดความร้อนออกอย่างเข้มข้นโดยใช้น้ำหมุนเวียนในท่อเหล่านี้ หากเกิดตะกรันที่ผนังด้านในของท่อตะแกรง จะทำให้ถ่ายเทความร้อนจากผลิตภัณฑ์ที่เผาไหม้ด้วยความร้อนไปยังน้ำหรือไอน้ำได้ยาก และอาจนำไปสู่ความร้อนสูงเกินไปของโลหะและการแตกของท่อภายใต้การกระทำของแรงดันภายใน เพื่อป้องกันการก่อตัวของตะกรัน น้ำที่จ่ายให้กับหม้อไอน้ำจะได้รับการบำบัดล่วงหน้า
การบำบัดน้ำประกอบด้วยการกำจัดเกลือแคลเซียมและแมกนีเซียมที่ละลายน้ำได้ไม่ดี (เกลือที่มีความกระด้าง) รวมทั้งออกซิเจนและ คาร์บอนไดออกไซด์ซึ่งทำให้เกิดการกัดกร่อนของโลหะของท่อ ดรัม และแชมเบอร์ การบำบัดน้ำล่วงหน้าเรียกว่าการบำบัดน้ำและน้ำที่ผ่านการบำบัดแล้วซึ่งเหมาะสำหรับการป้อนหม้อไอน้ำเรียกว่าสารอาหาร น้ำในหม้อต้มเรียกว่าน้ำต้ม
เนื่องจากแรงดันในหม้อไอน้ำสูงกว่าความดันบรรยากาศ น้ำป้อนจึงถูกปั๊มป้อนเข้าไปในหม้อไอน้ำ ซึ่งจะนำน้ำจากเครื่องกรองอากาศและป้อนผ่านเครื่องประหยัดน้ำไปยังถังต้มน้ำ ดรัมทำหน้าที่สร้างแหล่งจ่ายน้ำหม้อไอน้ำที่จำเป็น ให้การไหลเวียนของน้ำตามธรรมชาติและการแยกไอน้ำ
จากถังซักน้ำผ่านท่อและช่องระบายน้ำที่ไม่ผ่านความร้อน (น้ำประปา) เข้าสู่ท่อของพื้นผิวทำความร้อนซึ่งร้อนขึ้นเดือดและกลับคืนสู่ถังในรูปแบบของส่วนผสมของไอน้ำกับไอน้ำ ไอน้ำในถังซักแยกจากกันด้วยอุปกรณ์แยกไอน้ำจากหยดน้ำในหม้อไอน้ำที่มีปริมาณเกลือสูง และปล่อยไปยังฮีทเตอร์ฮีทเตอร์ น้ำที่แยกจากกันจะถูกผสมในถังต้มน้ำด้วยเพิ่มเติม ป้อนน้ำและกลับสู่ท่อของพื้นผิวทำความร้อน
การไหลเวียนของน้ำตามธรรมชาติในหม้อไอน้ำเกิดขึ้นเนื่องจากความแตกต่างของความหนาแน่นของน้ำในท่อระบายน้ำที่ไม่ผ่านความร้อน (หรือความร้อนต่ำ) และส่วนผสมของไอน้ำกับไอน้ำในท่อที่มีความร้อนสูงของพื้นผิวที่ให้ความร้อน เนื่องจากความหนาแน่นของส่วนผสมของไอน้ำกับไอน้ำมีค่าน้อยกว่าความหนาแน่นของน้ำมาก น้ำหนักรวมของคอลัมน์ผสมไอน้ำกับไอน้ำในท่อที่ให้ความร้อนอย่างเข้มข้นจึงน้อยกว่าน้ำหนักของน้ำในท่อระบายน้ำที่ไม่ได้รับความร้อนหรือให้ความร้อนต่ำ
ในกรณีที่ด้วยเหตุผลเชิงโครงสร้าง เป็นการยากที่จะสร้างการไหลเวียนของน้ำในหม้อไอน้ำที่เชื่อถือได้เนื่องจากแรงดันตามธรรมชาติในหม้อไอน้ำแบบไอน้ำ ปั๊มพิเศษจะถูกใช้ซึ่งให้การเคลื่อนที่ของน้ำด้วยความเร็วสูงตลอดวงจรหมุนเวียน ระบบหมุนเวียนแบบบังคับนี้ยังใช้ในหม้อต้มน้ำร้อนอีกด้วย
เกลือที่เข้าสู่หม้อไอน้ำอย่างต่อเนื่องด้วยน้ำป้อนและกากตะกอนที่เกิดขึ้นในน้ำของหม้อไอน้ำจะสะสมอยู่ในปริมาตรน้ำของหม้อไอน้ำ เพื่อไม่ให้ความกระด้างและเกลืออัลคาไลสะสมในน้ำของหม้อไอน้ำ น้ำส่วนหนึ่งจะถูกลบออกจากหม้อไอน้ำอย่างต่อเนื่อง ในขณะที่น้ำป้อนที่มีปริมาณเกลือต่ำกว่าจะถูกเติมไปพร้อม ๆ กัน กระบวนการนี้เรียกว่าการเป่าแบบต่อเนื่อง
การเป่าอย่างต่อเนื่องจะดำเนินการจากดรัมด้านบนของหม้อไอน้ำผ่านท่อที่มีรูพรุน ปริมาณการใช้น้ำในระหว่างการเป่าแบบต่อเนื่องขึ้นอยู่กับคุณภาพและโดยปกติคือ 1 ... 2% ของความจุหม้อไอน้ำ น้ำที่ถูกขับออกจากหม้อไอน้ำโดยมีการเป่าลมอย่างต่อเนื่องจะถูกส่งไปยังเครื่องขยาย (ตัวแยก) และถูกนำมาใช้เพิ่มเติมในโครงร่างเทคโนโลยีของโรงงานหม้อไอน้ำเพื่อให้ความร้อนแก่น้ำดิบหรือน้ำที่ผ่านการบำบัดด้วยสารเคมี
ในการกำจัดตะกอนที่สะสมอยู่ที่จุดล่างของหม้อไอน้ำ (ห้องล่างและถังซัก) จะใช้การเป่าเป็นระยะ ในระหว่างการเป่าลมออกเป็นระยะ น้ำที่มีกากตะกอนจำนวนมากจะถูกส่งไปยังเครื่องขยายการเป่าลมตามระยะเวลา (bubbler) จากตำแหน่งที่ไอน้ำที่ปล่อยออกมาจะถูกระบายออกสู่ชั้นบรรยากาศ และน้ำที่เหลือที่มีตะกอนจะถูกระบายออกสู่ท่อระบายน้ำ
เมื่อรวมกับน้ำร้อนจากหม้อต้มซึ่งถูกดึงออกจากหม้อไอน้ำด้วยการเป่าอย่างต่อเนื่อง ความร้อนจำนวนมากจะถูกลบออก ยิ่งมาก เปอร์เซ็นต์การเป่าก็จะยิ่งมากขึ้น นอกจากนี้ จำเป็นต้องเพิ่มปริมาณการใช้น้ำป้อนสำหรับป้อนหม้อไอน้ำ ดังนั้นต้องรักษาปริมาณน้ำบริสุทธิ์ให้น้อยที่สุด เพื่อลดการใช้น้ำป้อนในระหว่างการเป่าแบบต่อเนื่อง จะใช้การระเหยแบบสองขั้นตอน
อุปกรณ์แยกไอน้ำที่ใช้ในการทำความสะอาดและทำให้ไอน้ำแห้งสามารถอยู่ภายในหรือภายนอกถังซักได้ อุปกรณ์แยกไอน้ำนอกถังมักจะทำในรูปของพายุไซโคลนระยะไกล
ในเครื่องทำความร้อนพิเศษ ไอน้ำจะถูกนำไปที่อุณหภูมิปกติและผ่านช่องระบายออกและ วาล์วประตูผ่านท่อส่งถึงมือผู้บริโภค
ในกรณีที่ผู้บริโภคต้องการจ่ายน้ำร้อน ไอน้ำที่ได้จากหม้อไอน้ำจะถูกส่งผ่านระบบแลกเปลี่ยนความร้อน ในเวลาเดียวกันแรงดันไอน้ำจะลดลงใน ROU และในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน - เครื่องทำน้ำอุ่นไอน้ำร้อน การติดตั้งเครือข่าย. นอกจากนี้น้ำในเครือข่ายที่ให้ความร้อนจะถูกจ่ายผ่านท่อส่งไปยังผู้บริโภค
ความซับซ้อน โครงการเทคโนโลยีห้องหม้อไอน้ำขึ้นอยู่กับชนิดของเชื้อเพลิงที่เผาไหม้และระบบจ่ายความร้อนซึ่งสามารถเปิดและปิดได้
ในระบบจ่ายความร้อนแบบเปิด น้ำอุ่นในห้องหม้อไอน้ำไม่เพียงทำหน้าที่เป็นตัวพาความร้อน แต่ยังสำหรับการจ่ายน้ำร้อนโดยการวิเคราะห์โดยตรงจากท่อของเครือข่ายความร้อนโดยไม่ต้องใช้เครื่องทำความร้อนระดับกลางของหน่วยจ่ายน้ำร้อน ในกรณีนี้ ปริมาณน้ำที่ใช้เติมจะถูกกำหนดโดยการสูญเสียในเครือข่ายและปริมาณการใช้น้ำสำหรับการจ่ายน้ำร้อน
ระบบจ่ายความร้อนแบบปิดมีลักษณะเป็นวงจรปิด (ปิด) ที่มีระบบจ่ายน้ำหล่อเย็นแบบหมุนเวียน ซึ่งให้ความร้อนในเครื่องทำน้ำร้อนแบบน้ำต่อน้ำของจุดให้ความร้อนแบบแยกส่วน ปริมาณของน้ำที่ใช้เติมจะถูกกำหนดโดยการสูญเสียในเครือข่ายเท่านั้น ดังนั้นแม้ในหม้อต้มน้ำร้อนอันทรงพลัง ก็มีการติดตั้ง deaerator สำหรับแต่งหน้าที่มีความจุน้อยไว้หนึ่งตัว
การเลือกระบบจ่ายความร้อนทำได้โดยการคำนวณทางเทคนิคและประหยัด
- แบบแผนของโรงต้มน้ำ
ส่วนร่วม
ห้องหม้อไอน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนสามารถสร้างขึ้นเพื่อปล่อยความร้อนได้เฉพาะในรูปของน้ำร้อนเท่านั้นเมื่อเผาเชื้อเพลิงที่เป็นของแข็ง ก๊าซ และของเหลว เชื้อเพลิงเหลวมักจะจ่ายให้กับรถบรรทุกน้ำมัน เช่น ในสภาวะที่มีความร้อนสูง โรงต้มน้ำเหล่านี้สามารถทำงานได้ทั้งแบบปิดและสำหรับ ระบบเปิดแหล่งจ่ายความร้อน
วัตถุประสงค์หลักของการคำนวณวงจรความร้อนของโรงต้มน้ำคือการเลือกหลักและ อุปกรณ์เสริมพร้อมคำจำกัดความของข้อมูลเบื้องต้นสำหรับการคำนวณทางเทคนิคและเศรษฐศาสตร์ในภายหลัง
เมื่อพัฒนาและคำนวณรูปแบบการระบายความร้อนของโรงต้มน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อน จำเป็นต้องคำนึงถึงคุณสมบัติของการออกแบบและการใช้งานด้วย
มะเดื่อ 1แบบแผนสำหรับการเปิดเครื่องเติมอากาศ: a- สูญญากาศ; b-บรรยากาศ; c - บรรยากาศพร้อมเครื่องทำน้ำเย็น deaerated
/ _ หัวฉีดน้ำ; 2 - ไอเย็น; 3 - เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนน้ำและน้ำ; 4 - น้ำบริสุทธิ์ทางเคมี 5 - เครื่องกรองอากาศ; 6 - น้ำร้อนจากเส้นตรง 7 - เครื่องทำน้ำเย็น deaerated; 8 - ถังเก็บน้ำกลั่น; 9 - ปั๊มแต่งหน้า
ความน่าเชื่อถือและประสิทธิภาพของหม้อต้มน้ำร้อนขึ้นอยู่กับความคงที่ของการไหลของน้ำ ซึ่งไม่ควรลดลงเมื่อเทียบกับที่กำหนดโดยผู้ผลิต เพื่อหลีกเลี่ยงการกัดกร่อนที่อุณหภูมิต่ำและกรดซัลฟิวริกของพื้นผิวทำความร้อนแบบหมุนเวียน อุณหภูมิของน้ำที่ทางเข้าหม้อไอน้ำเมื่อการเผาไหม้เชื้อเพลิงที่ปราศจากกำมะถันต้องมีอย่างน้อย 60 °C เชื้อเพลิงที่มีกำมะถันต่ำ - อย่างน้อย 70 °C และ เชื้อเพลิงที่มีกำมะถันสูง - อย่างน้อย 110 °C เพื่อเพิ่มอุณหภูมิของน้ำที่ทางเข้าของหม้อไอน้ำที่อุณหภูมิน้ำต่ำกว่าที่กำหนดจะมีการติดตั้งปั๊มหมุนเวียน \/ เครื่องดูดอากาศแบบสุญญากาศมักจะติดตั้งในห้องหม้อไอน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อน อย่างไรก็ตาม เครื่องดูดอากาศแบบดูดอากาศต้องมีการดูแลอย่างระมัดระวังระหว่างการทำงาน ดังนั้นในโรงต้มน้ำหลายแห่ง พวกเขาต้องการติดตั้งเครื่องเติมอากาศ ประเภทบรรยากาศ.
แผนการสลับประยุกต์ เครื่องดูดสูญญากาศและเครื่องกรองอากาศจะแสดงในรูปที่ หนึ่ง.
ในรูป 1a แสดง deaerator ที่ทำงานที่ความดันสัมบูรณ์ 0.03 MPa สูญญากาศในนั้นถูกสร้างขึ้นโดยเครื่องฉีดน้ำ น้ำแต่งหน้าหลังการบำบัดน้ำด้วยสารเคมีถูกทำให้ร้อนในเครื่องทำน้ำอุ่นแบบน้ำต่อน้ำด้วยน้ำร้อนจากสายตรงที่อุณหภูมิ 130-150 °C ไอน้ำที่ปล่อยออกมาทำให้เกิดการไหลของน้ำที่ไม่มีอากาศถ่ายเทและถูกส่งไปยังเครื่องทำความเย็นแบบไอ อุณหภูมิของน้ำหลังจาก deaerator คือ 70 °C
ในรูป 1, b แสดงรูปแบบการลดอากาศที่ความดัน 0.12 MPa นั่นคือเหนือบรรยากาศ ที่ความดันนี้ อุณหภูมิของน้ำใน deaerator คือ 104 °C ก่อนที่จะถูกส่งไปยังเครื่องกรองอากาศ น้ำบริสุทธิ์ทางเคมีจะถูกทำให้ร้อนในเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนระหว่างน้ำกับน้ำ
ในรูป 1, c แสดงรูปแบบที่คล้ายกันสำหรับการขจัดน้ำแต่งหน้า ซึ่งแตกต่างจากที่อธิบายไว้ในตอนหลัง คอลัมน์ระบายน้ำเข้าสู่เครื่องทำน้ำเย็น deaerated ให้ความร้อนแก่น้ำที่ผ่านการบำบัดด้วยสารเคมี จากนั้นน้ำบริสุทธิ์ทางเคมีจะถูกส่งไปยังเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนที่ติดตั้งอยู่หน้าเครื่องกรองอากาศ อุณหภูมิของน้ำหลังจากเครื่องทำน้ำเย็นแบบเติมอากาศมักจะถือว่าอยู่ที่ 70 °C
ก่อนที่จะคำนวณรูปแบบการระบายความร้อนของโรงต้มน้ำที่ใช้ระบบจ่ายความร้อนแบบปิด จำเป็นต้องเลือกรูปแบบสำหรับการเชื่อมต่อเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่กับระบบจ่ายความร้อนที่เตรียมน้ำสำหรับความต้องการการจ่ายน้ำร้อน ปัจจุบันใช้หลักสามรูปแบบสำหรับการเชื่อมต่อเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่ดังแสดงในรูปที่ 2.
ในรูป 2 แสดงไดอะแกรมของการเชื่อมต่อแบบขนานของเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนด้วยน้ำร้อนในพื้นที่กับระบบทำความร้อนสำหรับผู้บริโภค ในรูป 2, b, c แสดงแผนผังแบบต่อเนื่องและแบบผสมสองขั้นตอนสำหรับการเปิดเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่สำหรับการจ่ายน้ำร้อน ตาม SNiP 11-36-73 ทางเลือกของรูปแบบการเชื่อมต่อเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่สำหรับการจ่ายน้ำร้อนนั้นขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของการใช้ความร้อนสูงสุดสำหรับการจ่ายน้ำร้อนต่อการใช้ความร้อนสูงสุดเพื่อให้ความร้อน ที่ Q gv / Q เกี่ยวกับ ≤0,06 การเชื่อมต่อของเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่ดำเนินการตามรูปแบบลำดับสองขั้นตอน ที่ 0.6< Q гв / Q เกี่ยวกับ ≤1.2 - รูปแบบผสมสองขั้นตอน ที่ Q gv / Q ประมาณ ≥1.2 - ในวงจรขนาน ด้วยโครงร่างแบบต่อเนื่องสองขั้นตอนสำหรับการเชื่อมต่อเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่ ควรจัดให้มีการสลับตัวแลกเปลี่ยนความร้อนเป็นโครงร่างแบบผสมสองขั้นตอน
การคำนวณวงจรความร้อนของโรงต้มน้ำนั้นขึ้นอยู่กับการแก้สมการสมดุลความร้อนและวัสดุที่รวบรวมสำหรับแต่ละองค์ประกอบของวงจร สมการเหล่านี้เชื่อมโยงกันเมื่อสิ้นสุดการคำนวณ ขึ้นอยู่กับรูปแบบที่นำมาใช้ของโรงต้มน้ำ หากค่าที่ใช้ในการคำนวณก่อนหน้านี้แตกต่างจากค่าที่ได้รับจากการคำนวณมากกว่า 3% ควรทำการคำนวณซ้ำโดยแทนที่ค่าที่ได้รับเป็นข้อมูลเริ่มต้น
การคำนวณรูปแบบการระบายความร้อนของโรงต้มน้ำที่มีหม้อต้มน้ำร้อนซึ่งทำงานสำหรับระบบจ่ายความร้อนแบบปิดสำหรับโหมดการทำงานสามโหมดของโรงต้มน้ำ
โรงต้มน้ำมีไว้สำหรับการจ่ายความร้อนของที่อยู่อาศัยและ อาคารสาธารณะสำหรับความต้องการความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อน โรงต้มน้ำตั้งอยู่ในเมืองและใช้น้ำมันเชื้อเพลิงที่มีกำมะถันต่ำ การคำนวณตาม SNiP 11-35-76 ดำเนินการในสามโหมด: ฤดูหนาวสูงสุด เดือนที่หนาวที่สุด และฤดูร้อน สำหรับการจ่ายน้ำร้อนจะใช้โครงร่างแบบสองขั้นตอนสำหรับการทำน้ำร้อนสำหรับสมาชิก การกำจัดน้ำบริสุทธิ์ทางเคมีจะดำเนินการในเครื่องกรองอากาศที่ความดัน 0.12 MPa เครือข่ายเครื่องทำความร้อนทำงานตามตารางอุณหภูมิ 150/70 ข้อมูลเริ่มต้นและที่ยอมรับหลักสำหรับการคำนวณจะได้รับในงานสำหรับงานหลักสูตร
เมื่อคำนวณวงจรความร้อนในลำดับต่อไปนี้ จะพิจารณาสิ่งต่อไปนี้:
1.ค่าสัมประสิทธิ์การลดการใช้ความร้อนเพื่อให้ความร้อนและการระบายอากาศ
โคว = 
2. อุณหภูมิของน้ำในท่อจ่ายเพื่อให้ความร้อนและระบายอากาศในเดือนที่หนาวที่สุด
เสื้อ 1 \u003d 18 + 64.5 K ov 0.8 + 67.5 K ov \u003d 115.077
3. คืนอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายหลังจากระบบทำความร้อนและระบายอากาศสำหรับโหมดเดือนที่หนาวที่สุด
เสื้อ 2 \u003d เสื้อ 1 - 80K ov \u003d 58.197
4. ปล่อยความร้อนเพื่อให้ความร้อนและระบายอากาศสูงสุด ระบอบฤดูหนาว Q O.V \u003d Q o + Q B \u003d 42 + 6.7 \u003d 48.7
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
Q O.V \u003d (Q o + Q B) K ov \u003d (42 + 67) * 0.711 \u003d 34.625
5. การจ่ายความร้อนทั้งหมดสำหรับความต้องการในการทำความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อน:
8. ภาระความร้อนของเครื่องทำความร้อนขั้นที่สองสำหรับโหมดเดือนที่หนาวที่สุด:Q 11 g.v = G ข้อเสีย g.v - Q 1 g.v \u003d 12-5.24 \u003d 6.76 MW
9. การใช้น้ำในเครือข่ายสำหรับเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่ของขั้นตอนที่สองเช่น สำหรับการจ่ายน้ำร้อนสำหรับโหมดของเดือนที่หนาวที่สุด:
10. การไหลของน้ำในเครือข่ายไปยังเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนในพื้นที่สำหรับโหมดฤดูร้อน:
G l g.v = 
11. การใช้น้ำในเครือข่ายเพื่อให้ความร้อนและระบายอากาศ:
สำหรับระบอบการปกครองฤดูหนาวสูงสุด
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
G o.v = 
=523.13 ตัน/ชม.
12. การใช้น้ำเครือข่ายเพื่อให้ความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อน: สำหรับโหมดฤดูหนาวสูงสุด
G ต่อ \u003d G o.v + G g.v \u003d 523.52 + 0 \u003d 523.52
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
G ต่อ \u003d G o.v + G o.v \u003d 523.52 + 102.20 \u003d 625.72
สำหรับ โหมดฤดูร้อน
G ต่อ \u003d G o.v + G o.v \u003d 0 + 140.72 \u003d 140.72
13. คืนอุณหภูมิน้ำในเครือข่ายหลังจากผู้บริโภคภายนอก:
เสื้อ ภายใต้ arr \u003d เสื้อ 2 - 70 - \u003d 28.47
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
เสื้อ ภายใต้ arr \u003d เสื้อ 2 - 58.197 -
สำหรับโหมดฤดูร้อน
เสื้อ ภายใต้ arr \u003d เสื้อ 1 - เสื้อ 1 - 
14. การใช้น้ำแต่งหน้าเพื่อเติมรอยรั่วในเครือข่ายความร้อนของผู้ใช้ภายนอก:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
G ut \u003d 0.01K tf G ต่อ \u003d 0.01 * 1.8 * 523.52 \u003d 9.42 t / h
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
G ut = 0.01K tf G ต่อ = 0.01*1.8*625.72=11.26 t/h
สำหรับโหมดฤดูร้อน
G ut \u003d 0.01K tf G ต่อ \u003d 0.01 * 2 * 140.72 \u003d 2.81 t / h
15. ปริมาณการใช้น้ำดิบเข้าสู่การบำบัดน้ำเคมี:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
G d.v = 1.25 G ut = 1.25*9.42=11.77 t/h
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
G d.v = 1.25 G ut = 1.25*11.26=14.07 t/h
สำหรับโหมดฤดูร้อน
G d.v = 1.25 G ut = 1.25*13.28=16.6 t/h
16. อุณหภูมิของน้ำที่ผ่านการบำบัดด้วยสารเคมีหลังจากเครื่องทำน้ำเย็นแบบเติมอากาศ:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
เสื้อ II x.o.v = 
t ฉัน x.o.v = 20=48.53
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
เสื้อ II x.o.v = ฉัน x.o.v, \u003d 20 \u003d 54.10
สำหรับโหมดฤดูร้อน
เสื้อ II x.o.v = ฉัน x.o.v \u003d 20 \u003d 60.22
17. อุณหภูมิของน้ำบริสุทธิ์ทางเคมีเข้าสู่เครื่องกรองอากาศ:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
t d x.o.v = 
เสื้อ II x.o.v = 
48.53=67.23
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
t d x.o.v = เสื้อ II x.o.v = 54.10=72.80
สำหรับโหมดฤดูร้อน
t d x.o.v = เสื้อ II x.o.v = 60.22=78.92
18. มีการตรวจสอบอุณหภูมิน้ำดิบก่อนการบำบัดน้ำด้วยสารเคมี:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
t ฉัน x.o.v = 
t s.v = 5=20.81
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
t ฉัน x.o.v = t r.v., = 
15=18.2
สำหรับโหมดฤดูร้อน
t ฉัน x.o.v = t s.v 15=16.5
19. ปริมาณการใช้น้ำร้อนสำหรับ deaerator:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
G gr d \u003d \u003d 1.60 t / h
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
G gr d = 
= 
=2.46 ตัน/ชม.
สำหรับโหมดฤดูร้อน
G gr d = = 
=0.13 ตัน/ชม.
20. มีการตรวจสอบปริมาณการใช้น้ำที่ผ่านการบำบัดทางเคมีเพื่อป้อนเครือข่ายความร้อน:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
G น้ำเย็น = G ut - G น้ำร้อน d = 9.42-1.60=7.82 t/h
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
G h.o.v = G ut - G g.v d \u003d 11.26-2.46 \u003d 8.8 t / h
สำหรับโหมดฤดูร้อน
G x.o.v = G ut + G g.v d = 2.81-0.13=2.67 t/h
21. ปริมาณการใช้ความร้อนสำหรับการทำน้ำร้อนดิบ:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
Q r.v = 0.00116 
= 0,00116
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
Q r.v = 0.00116 =0,00116
สำหรับโหมดฤดูร้อน
Q r.v = 0.00116 = 0,00116
22. การใช้ความร้อนเพื่อให้ความร้อนกับน้ำที่ผ่านการบำบัดด้วยสารเคมี:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
Q x.o.v = 0.00116 
= 0,00116
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
Q x.o.v = 0.00116 = 0,00116
สำหรับโหมดฤดูร้อน
Q x.o.v = 0.00116 = 0,00116
23. การใช้ความร้อนสำหรับ deaerator:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
Q d \u003d 0.00116 
= 0,00116
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
Q d \u003d 0.00116 = 0,00116
สำหรับโหมดฤดูร้อน
Q d \u003d 0.00116 =0,00116
24. ปริมาณการใช้ความร้อนเพื่อให้ความร้อนกับน้ำที่ผ่านการบำบัดด้วยสารเคมีในเครื่องทำน้ำเย็นแบบเติมอากาศ:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
คิวเย็น = 0.00116 
= 0,00116
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
คิวเย็น = 0.00116 = 0,00116
สำหรับโหมดฤดูร้อน
คิวเย็น = 0.00116 = 0,00116
25. ปริมาณการใช้ความร้อนทั้งหมดที่ต้องได้รับในหม้อต้มน้ำร้อน:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
∑Q \u003d Q + Q s.v + Q น้ำเย็น + Q d - Q เย็น \u003d 60.7 + 0.22 + 0.17 + 0.15-0.25 \u003d 60.99 MW
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
∑Q \u003d Q + Q s.v + Q น้ำเย็น + Q d - Q เย็น \u003d 53.3 + 0.21 + 0.19 + 0.23-0.37 \u003d 53.56
สำหรับโหมดฤดูร้อน
∑Q \u003d Q + Q s.v + Q น้ำเย็น + Q d - Q เย็น \u003d 9 + 0.02 + 0.05 + 0.007-0.13 \u003d 8.94 MW
26. ปริมาณการใช้น้ำผ่านหม้อต้มน้ำร้อน:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
G k \u003d \u003d 
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
G k \u003d \u003d 
สำหรับโหมดฤดูร้อน
G k \u003d \u003d 
27. ปริมาณการใช้น้ำเพื่อการรีไซเคิล:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
G บันทึก = 
=
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
สำหรับโหมดฤดูร้อน
28. น้ำไหลผ่านเส้นบายพาส:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
G เลน = = 
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
สำหรับโหมดฤดูร้อน
29. การใช้น้ำในเครือข่ายจากผู้บริโภคภายนอกผ่านสายส่งกลับ:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
G arr \u003d G ต่อ - G ut \u003d 523.52-9.42 \u003d 514.1 t / h
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
G arr \u003d G ต่อ - G ut \u003d 625.72-11.26 \u003d 614.46 t / h
สำหรับโหมดฤดูร้อน
G arr \u003d G ต่อ - G ut \u003d 140.72-2.81 \u003d 137.91 t / h
30. การไหลของน้ำโดยประมาณผ่านหม้อไอน้ำ:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
G ถึง ׳ \u003d G ต่อ + G gr ใต้ + G rec - G เลน \u003d 523.52 + 5 + 224.04-0 \u003d 752.56 t / h
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
G ถึง ׳ \u003d G ต่อ + G gr ใต้ + G rec - G เลน \u003d 625.72 + 5 + 111.20-220.37 \u003d 521.55
สำหรับโหมดฤดูร้อน
G ถึง ׳ \u003d G ต่อ + G gr ใต้ + G rec - G เลน \u003d 140.72 + 0.7 + 81.37-66.30 \u003d 154.49
31. ปริมาณการใช้น้ำที่จ่ายให้กับผู้บริโภคภายนอกเป็นเส้นตรง:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
G ׳ \u003d G ถึง ׳ - G gr d - G gr ภายใต้ - G rec + G เลน \u003d 752.56-1.60-224.04 + 0 + 5 \u003d 531.9
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
G ׳ \u003d G ถึง ׳ - G gr d - G gr ภายใต้ - G rec + G เลน \u003d 521.55-2.46-111.20 + 220.37 + 5 \u003d 633.26
สำหรับโหมดฤดูร้อน
G ׳ \u003d G ถึง ׳ - G gr d - G gr ภายใต้ - G rec + G เลน \u003d 156.49-0.133-81.37 + 66.30 + 0.7 \u003d 141.98
32. ความแตกต่างระหว่างปริมาณน้ำที่พบก่อนหน้านี้และที่ปรับแล้ว
ผู้บริโภคภายนอก:
สูงสุด - โหมดฤดูหนาว
100% = 100%=1.60
สำหรับเดือนที่หนาวที่สุด
100% = 
100%=1.20
สำหรับโหมดฤดูร้อน
100% = 
100%=0.89
หากความคลาดเคลื่อนน้อยกว่า 3% ถือว่าการคำนวณเสร็จสมบูรณ์
ข้อมูลสรุปผลการคำนวณของโครงร่างการระบายความร้อนแสดงอยู่ในตาราง
| . |
| ทางกายภาพ | โอโบ | ตัวเลข | มูลค่าของค่าสำหรับโหมดลักษณะการทำงานของโรงต้มน้ำ | ||
| ขนาด | ค่า | สูตร | maxi ต่ำฤดูหนาว | เดือนที่หนาวที่สุด | ปี |
| ค่าสัมประสิทธิ์การลดการใช้ความร้อนเพื่อให้ความร้อนและการระบายอากาศ | บจก. ใน | (1) | 0.7 | ||
| อุณหภูมิของน้ำในท่อจ่ายเพื่อให้ความร้อนและระบายอากาศ °C | t1 | (2) | 115.07 | ||
| คืนอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายหลังจากระบบทำความร้อนและระบายอากาศ °C | t2 | (3) | 58.1 | ||
| หลังจากระบบทำความร้อนและระบายอากาศ °С ความร้อนออกสำหรับการทำความร้อนและการระบายอากาศ MW | ถาม o.v | (4) | 48.7 | 34.6 | |
| การจ่ายความร้อนทั้งหมดสำหรับการทำความร้อน การระบายอากาศ การจ่ายน้ำร้อน MW | คิว | (5) | 60.7 | 53.3 | |
| ปริมาณการใช้น้ำในท่อจ่ายเพื่อให้ความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อน t/h | G ต่อ | (12) | 523.52 | 625.72 | 140.72 |
| คืนอุณหภูมิของน้ำหลังจากผู้บริโภคภายนอก °C | (13) | 28.47 | 50.85 | 56.12 | |
| การใช้น้ำแต่งหน้าเพื่อเติมรอยรั่วในเครือข่ายการทำความร้อนของผู้ใช้ภายนอก t/h | G ut | (14) | 9.42 | 11.26 | 2.81 |
| ปริมาณน้ำดิบที่จ่ายให้กับการบำบัดน้ำเคมี t/h | G r.v | (15) | 11.77 | 14.07 | 16.6 |
| อุณหภูมิของน้ำที่ผ่านการบำบัดด้วยสารเคมีหลังจากทำน้ำเย็นแบบลดอากาศ, °С | (16) | 48.53 | 54.10 | 60.22 | |
| อุณหภูมิของน้ำบริสุทธิ์ทางเคมีที่เข้าสู่เครื่องกรองอากาศ °C | (17) | 67.23 | 72.80 | 78.92 | |
| ปริมาณการใช้น้ำร้อนสำหรับ deaerator, t/h ปริมาณความร้อนทั้งหมดที่ต้องการในหม้อต้มน้ำร้อน, MW ปริมาณการใช้น้ำผ่านหม้อต้มน้ำร้อน, t/h | G gr d | (19) | 1.60 | 2.46 | 0.134 |
| ∑Q | (25) | 60.9 | 53.5 | 8.9 | |
| G ถึง | (26) | 655.6 | 575.7 | 153.8 | |
| ปริมาณการใช้น้ำหมุนเวียน t/h ปริมาณการใช้น้ำผ่านเส้นบายพาส t/h | (10.31) | ||||
| G rec G เลน | (27) (28) | 224.04 | 111.20 220.3 | 81.37 66.3 | |
| ปริมาณการใช้น้ำผ่านสายส่งกลับ, t/h | G ar | (29) | 514.1 | 614.4 | 137.9 |
| การไหลของน้ำโดยประมาณผ่านหม้อไอน้ำ | G ถึง ׳ | (30) | 752.2 | 521.5 | 156.4 |
ตารางสรุปการคำนวณไดอะแกรมความร้อนของห้องหม้อไอน้ำพร้อมหม้อต้มน้ำร้อน