ในเครือข่ายความร้อนข้อต่อการขยายตัวรูปตัวยูและข้อต่อ (หยัก) ของกล่องบรรจุมีการใช้กันอย่างแพร่หลาย ตัวชดเชยต้องมีความสามารถในการชดเชยที่เพียงพอเพื่อดูดซับการขยายตัวทางความร้อนของส่วนท่อส่งระหว่างส่วนรองรับคงที่ ในขณะที่ความเค้นสูงสุดในตัวชดเชยแนวรัศมีไม่ควรเกินค่าที่อนุญาต (ปกติคือ 110 MPa)
การยืดตัวด้วยความร้อนของส่วนการออกแบบของท่อ
, มม. กำหนดโดยสูตร
(81)
ที่ไหน
- ค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวเชิงเส้นของเหล็กโดยเฉลี่ย
(สำหรับการคำนวณทั่วไป คุณสามารถใช้
),
- ค่าความแตกต่างของอุณหภูมิโดยประมาณ กำหนดโดยสูตร
(82)
ที่ไหน - อุณหภูมิการออกแบบของสารหล่อเย็น o C;
- อุณหภูมิอากาศภายนอกโดยประมาณสำหรับการออกแบบเครื่องทำความร้อน o C;
L - ระยะห่างระหว่างส่วนรองรับคงที่ m (ดูภาคผนวกที่ 17)
ความสามารถในการชดเชยของข้อต่อขยายกล่องบรรจุลดลงโดยระยะขอบ 50 มม.
ปฏิกิริยาของตัวชดเชยกล่องบรรจุ- แรงเสียดทานในการบรรจุกล่องบรรจุ ถูกกำหนดโดยสูตร
ที่ไหน - แรงดันใช้งานของสารหล่อเย็น MPa;
- ความยาวของชั้นบรรจุตามแนวแกนของตัวชดเชยต่อม mm;
- เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของท่อสาขาของตัวชดเชยกล่องบรรจุ m;
- ค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทานของบรรจุภัณฑ์กับโลหะมีค่าเท่ากับ 0.15
เมื่อเลือกตัวชดเชย ความสามารถในการชดเชยและพารามิเตอร์ทางเทคนิคสามารถกำหนดได้ตามการใช้งาน
ปฏิกิริยาตามแนวแกนของข้อต่อการขยายตัวของเครื่องสูบลมประกอบด้วยสองคำ:
(84)
ที่ไหน - ปฏิกิริยาตามแนวแกนที่เกิดจากการเปลี่ยนรูปคลื่น กำหนดโดยสูตร
(85)
ที่นี่ l - การยืดตัวของอุณหภูมิของส่วนท่อ m;
- ความฝืดของคลื่น N / m ถ่ายตามหนังสือเดินทางของตัวชดเชย
n คือจำนวนคลื่น (เลนส์)
- ปฏิกิริยาตามแนวแกนจากแรงดันภายใน กำหนดโดยสูตร
(86)
ที่นี่ - ค่าสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับขนาดเรขาคณิตและความหนาของผนังคลื่น เท่ากับค่าเฉลี่ย 0.5 - 0.6
D และ d คือเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกและภายในของคลื่นตามลำดับ m;
- แรงดันน้ำหล่อเย็นส่วนเกิน Pa.
เมื่อคำนวณการชดเชยตนเองงานหลักคือการกำหนดความเค้นสูงสุดที่ฐานของแขนสั้นของมุมการหมุนของรางซึ่งกำหนดมุมการหมุน 90 °ตาม สูตร
(87)
สำหรับมุมที่มากกว่า 90 o นั่นคือ 90+ ตามสูตร
(88)
โดยที่ l - การยืดตัวของแขนสั้น m;
l คือความยาวของแขนสั้น m;
E - โมดูลัสของความยืดหยุ่นตามยาว เท่ากับค่าเฉลี่ยของเหล็ก 2 10 5 MPa
d - เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของท่อ m;
- อัตราส่วนความยาวของแขนยาวต่อความยาวของแขนสั้น
เมื่อคำนวณมุมสำหรับการชดเชยตัวเอง ค่าของความเค้นสูงสุด ไม่ควรเกิน [] = 80 MPa
เมื่อจัดเรียงส่วนรองรับคงที่ในมุมของการหมุนที่ใช้สำหรับการชดเชยตัวเอง ต้องคำนึงว่าผลรวมของความยาวของแขนมุมระหว่างส่วนรองรับไม่ควรเกิน 60% ของระยะทางสูงสุดสำหรับส่วนตรง นอกจากนี้ ควรพิจารณาด้วยว่ามุมการหมุนสูงสุดที่ใช้สำหรับการชดเชยตัวเองไม่ควรเกิน 130°
โปรแกรมออกแบบมาเพื่อประเมินความสามารถในการชดเชยของแต่ละส่วนของเส้นทางไปป์ไลน์อย่างรวดเร็ว ตรวจสอบความหนาของผนัง และคำนวณระยะห่างระหว่างส่วนรองรับ คำนวณท่อของการวางเหนือพื้นดินช่องและช่อง (ในพื้นดิน)
การเริ่มต้นใช้งานโปรแกรมนั้นง่ายมาก
ในการทำงานในระบบ คุณต้องลงทะเบียนโดยใช้ที่อยู่ของคุณ อีเมล. หลังจากยืนยันที่อยู่แล้ว คุณจะสามารถเข้าสู่ระบบได้
ข้อมูลของคุณถูกเก็บไว้บนเซิร์ฟเวอร์และพร้อมให้คุณใช้งานได้ทุกเมื่อ การแลกเปลี่ยนกับเซิร์ฟเวอร์ดำเนินการโดยใช้โปรโตคอลที่ปลอดภัย
การคำนวณทำบนเซิร์ฟเวอร์ความเร็วในการดำเนินการไม่ได้ขึ้นอยู่กับประสิทธิภาพของอุปกรณ์ของคุณ
แกนหลักของแพ็คเกจซอฟต์แวร์ START ใช้สำหรับการคำนวณ
แกนการคำนวณได้รับการอัปเดตพร้อมกันด้วยการเปิดตัวเวอร์ชัน START ใหม่
การคำนวณการหมุนรูปตัว L, Z และข้อต่อการขยายตัวรูปตัว U เมื่อวางท่อเหนือพื้นดินและในช่องใต้ดินจะดำเนินการสำหรับส่วนที่อยู่ระหว่างส่วนรองรับคงที่ (ตาย) สองตัว ด้วยระยะห่างที่ทราบระหว่างส่วนรองรับคงที่ ระยะเอื้อมที่จำเป็นสำหรับตัวชดเชยรูปตัวยู การหมุนรูปตัว Z และแขนสั้นสำหรับการเลี้ยวรูปตัว L จะถูกกำหนดโดยพิจารณาจากความเค้นชดเชยที่อนุญาต ซึ่งช่วยลดความจำเป็นของนักออกแบบในการใช้ nomograms ที่ล้าสมัยสำหรับส่วน L-, Z- และ U
การคำนวณการหมุนรูปตัว L รูปตัว Z และตัวชดเชยรูปตัว U สำหรับการวางท่อแบบไม่มีช่องสัญญาณในพื้นดิน ช่วยให้คุณสามารถกำหนดระยะห่างที่อนุญาตระหว่างส่วนรองรับคงที่จากระยะที่กำหนดให้สำหรับตัวชดเชยรูปตัวยูหรือการหมุนรูปตัว Z และ ความยาวของแขนสั้นของการหมุนรูปตัว L นั้นคือความยาวของส่วนของไปป์ไลน์ที่กดลงบนพื้นซึ่งสามารถชดเชยความแตกต่างของอุณหภูมิที่กำหนดได้ พิจารณาข้อต่อการขยายตัวรูปตัวยูและการหมุนรูปตัว L และ Z ที่มีมุมโดยพลการ สำหรับส่วนไปป์ไลน์เดียวกัน คุณสามารถทำการคำนวณการตรวจสอบ - สำหรับมิติที่กำหนด กำหนดความเค้น การเคลื่อนตัว และโหลดบนฐานรองรับคงที่
ขณะนี้มีองค์ประกอบสองประเภทที่ผู้ใช้สามารถใช้ได้:
การออกแบบที่ตอบสนองตามอุปกรณ์จะพิจารณาขนาดหน้าจอและการวางแนวปัจจุบันโดยอัตโนมัติ
แอพนี้ได้รับการปรับให้เหมาะกับการทำงาน อุปกรณ์ต่างๆ- จากเดสก์ท็อปสู่สมาร์ทโฟน
ในการทำงานก็เพียงพอแล้วที่จะมีการเชื่อมต่ออินเทอร์เน็ต
ข้อมูลและผลการคำนวณของคุณจะถูกเก็บไว้บนเซิร์ฟเวอร์ และคุณสามารถเข้าถึงได้จากทุกที่
มีการเปิดตัวเวอร์ชันใหม่สำหรับอุปกรณ์ทุกประเภทพร้อมกัน
ความเร็วในการคำนวณไม่ได้ขึ้นอยู่กับประสิทธิภาพของอุปกรณ์ของคุณ
การคำนวณทั้งหมดดำเนินการบนเซิร์ฟเวอร์ที่ติดตั้งมากที่สุด รุ่นล่าสุดเคอร์เนลเริ่มต้น
จำนวนโปรเซสเซอร์ที่ใช้สำหรับการคำนวณจะเปลี่ยนแปลงแบบไดนามิกขึ้นอยู่กับโหลด
จนถึงปัจจุบันการใช้ข้อต่อขยายชนิด U หรืออื่น ๆ จะดำเนินการหากสารที่ผ่านท่อมีลักษณะที่อุณหภูมิ 200 องศาเซลเซียสหรือสูงกว่ารวมทั้ง ความดันสูง.
ข้อต่อขยายโลหะเป็นอุปกรณ์ที่ออกแบบมาเพื่อชดเชยหรือปรับสมดุลอิทธิพลของปัจจัยต่างๆ ที่มีต่อการทำงานของระบบท่อส่งน้ำมัน กล่าวอีกนัยหนึ่ง วัตถุประสงค์หลักของผลิตภัณฑ์นี้คือเพื่อให้แน่ใจว่าท่อไม่เสียหายเมื่อสารถูกส่งผ่าน เครือข่ายดังกล่าวซึ่งให้การขนส่งสภาพแวดล้อมการทำงานนั้นเกือบตลอดเวลา อิทธิพลด้านลบเช่นการขยายตัวและความดันจากความร้อน การสั่นสะเทือน และการทรุดตัวของฐานราก
จำเป็นต้องติดตั้งองค์ประกอบที่ยืดหยุ่นเพื่อขจัดข้อบกพร่องเหล่านี้ซึ่งเรียกว่าตัวชดเชย รูปตัวยูเป็นเพียงหนึ่งในหลายประเภทที่ใช้เพื่อการนี้
ควรสังเกตทันทีว่าชิ้นส่วนรูปตัวยูเป็นตัวเลือกที่ง่ายที่สุดที่ช่วยแก้ปัญหาการชดเชย อุปกรณ์ประเภทนี้มีการใช้งานที่หลากหลายที่สุดในแง่ของตัวบ่งชี้อุณหภูมิและความดัน สำหรับการผลิตข้อต่อขยายรูปตัวยูจะใช้ท่อยาวหนึ่งท่อซึ่งโค้งงอในตำแหน่งที่เหมาะสมหรือใช้วิธีเชื่อมส่วนโค้งงอโค้งงอหรือเชื่อมหลายครั้ง เป็นที่น่าสังเกตว่าท่อบางท่อต้องถอดประกอบทำความสะอาดเป็นระยะ ในกรณีดังกล่าว ข้อต่อขยายประเภทนี้ผลิตขึ้นโดยมีการต่อปลายที่ครีบ
เนื่องจากตัวชดเชยประเภท U เป็นการออกแบบที่ง่ายที่สุด จึงมีข้อเสียบางประการ ซึ่งรวมถึงการใช้ท่อจำนวนมากเพื่อสร้างองค์ประกอบ ขนาดใหญ่ ความจำเป็นในการติดตั้งส่วนรองรับเพิ่มเติมรวมถึงการมีข้อต่อแบบเชื่อม
หากเราพิจารณาการติดตั้งข้อต่อขยายชนิด U จากมุมมองของทรัพยากรวัสดุ การติดตั้งในระบบที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดใหญ่จะเสียเปรียบมากที่สุด การใช้ท่อและทรัพยากรวัสดุสำหรับการสร้างตัวชดเชยจะสูงเกินไป ที่นี่คุณสามารถเปรียบเทียบอุปกรณ์นี้กับ Action และพารามิเตอร์ขององค์ประกอบเหล่านี้ใกล้เคียงกัน แต่ค่าใช้จ่ายในการติดตั้งรูปตัว U นั้นมากเป็นสองเท่า สาเหตุหลักของค่าใช้จ่ายนี้ เงินคุณต้องใช้วัสดุจำนวนมากในการก่อสร้างรวมถึงการติดตั้งตัวรองรับเพิ่มเติม
เพื่อให้ตัวชดเชยรูปตัวยูสามารถขจัดแรงดันบนท่อได้อย่างสมบูรณ์ไม่ว่าจะมาจากไหนก็จำเป็นต้องติดตั้งอุปกรณ์ดังกล่าวที่จุดหนึ่งโดยมีความแตกต่าง 15-30 องศา พารามิเตอร์เหล่านี้เหมาะสมก็ต่อเมื่ออุณหภูมิของสารทำงานภายในเครือข่ายไม่เกิน 180 องศาเซลเซียสและไม่ต่ำกว่า 0 เฉพาะในกรณีนี้และด้วยการติดตั้งดังกล่าวอุปกรณ์จะสามารถชดเชยความเครียดบนท่อได้ จากการเคลื่อนที่ของดินจากจุดใดก็ได้
การคำนวณตัวชดเชยรูปตัวยูคือหาว่า ขนาดขั้นต่ำอุปกรณ์ก็เพียงพอที่จะชดเชยแรงดันบนท่อ เพื่อดำเนินการคำนวณจะใช้บางโปรแกรม แต่การดำเนินการนี้สามารถทำได้แม้ผ่านแอปพลิเคชันออนไลน์ สิ่งสำคัญที่นี่คือการปฏิบัติตามคำแนะนำบางอย่าง
ถ้าคำนวณไม่เป็น ผู้เชี่ยวชาญที่มีประสบการณ์ควรทำความคุ้นเคยกับข้อจำกัดบางอย่างที่ไม่ควรเกินเมื่อคำนวณหรือป้อนข้อมูลลงในโปรแกรม สำหรับตัวชดเชยท่อรูปตัว U มีข้อจำกัดดังต่อไปนี้:
ประการแรก ไม่แนะนำให้วางตัวรองรับแบบคงที่เกินกว่า 10DN จากตัวชดเชยเอง เนื่องจากการส่งผ่านโมเมนต์การบีบของตัวรองรับจะลดความยืดหยุ่นของโครงสร้างลงอย่างมาก
ประการที่สอง ขอแนะนำอย่างยิ่งให้แยกส่วนจาก การสนับสนุนคงที่ไปยังตัวชดเชยรูปตัวยูที่มีความยาวเท่ากันทั่วทั้งเครือข่าย นอกจากนี้ยังเป็นสิ่งสำคัญที่จะต้องทราบด้วยว่าการเคลื่อนที่ของไซต์การติดตั้งฟิกซ์เจอร์จากศูนย์กลางของไปป์ไลน์ไปยังขอบด้านใดด้านหนึ่งจะเพิ่มแรงการเปลี่ยนรูปแบบยืดหยุ่นรวมทั้งความเค้นประมาณ 20-40% ของค่าเหล่านั้น สามารถรับได้หากโครงสร้างติดตั้งอยู่ตรงกลาง
ประการที่สามเพื่อเพิ่มความสามารถในการชดเชยเพิ่มเติมข้อต่อการขยายตัวรูปตัวยูจะถูกยืดออก ในช่วงเวลาของการติดตั้ง โครงสร้างจะรับภาระดัด และเมื่อถูกความร้อน โครงสร้างจะถือว่าไม่มีแรงกดทับ เมื่ออุณหภูมิถึงค่าสูงสุด อุปกรณ์จะกลับมาที่แรงดันไฟ ด้วยเหตุนี้จึงได้มีการเสนอวิธีการยืดกล้ามเนื้อ งานเบื้องต้นคือการยืดตัวชดเชยด้วยจำนวนที่จะเท่ากับครึ่งหนึ่ง การยืดตัวด้วยความร้อนไปป์ไลน์
หากเราพูดถึงการออกแบบโดยทั่วไปแล้ว เราสามารถพูดได้อย่างมั่นใจว่ามีการออกแบบดังกล่าว คุณสมบัติเชิงบวกเช่นความสะดวกในการผลิต ความสามารถสูงการชดเชยไม่จำเป็นต้องบำรุงรักษากำลังที่ส่งไปยังส่วนรองรับนั้นเล็กน้อย อย่างไรก็ตาม ท่ามกลางข้อบกพร่องที่เห็นได้ชัด สิ่งต่อไปนี้โดดเด่น: การใช้วัสดุสูงและ จำนวนมากของพื้นที่ที่ถูกครอบครองโดยโครงสร้าง อัตราสูงความต้านทานไฮดรอลิก
นักศึกษา นักศึกษาระดับบัณฑิตศึกษา นักวิทยาศาสตร์รุ่นเยาว์ที่ใช้ฐานความรู้ในการศึกษาและการทำงานจะขอบคุณอย่างยิ่ง
โพสต์เมื่อ http://www.allbest.ru/
เพื่อชดเชยการขยายตัวทางความร้อน ข้อต่อการขยายตัวรูปตัวยูใช้กันอย่างแพร่หลายในเครือข่ายทำความร้อนและโรงไฟฟ้า แม้จะมีข้อบกพร่องหลายประการ ได้แก่ ขนาดค่อนข้างใหญ่ (ความต้องการช่องชดเชยในเครือข่ายความร้อนพร้อมปะเก็นช่อง) การสูญเสียไฮดรอลิกอย่างมีนัยสำคัญ (เมื่อเทียบกับกล่องบรรจุและเครื่องเป่าลม); ข้อต่อขยายรูปตัวยูมีข้อดีหลายประการ
ข้อดี อย่างแรกเลยก็คือความเรียบง่ายและความน่าเชื่อถือ นอกจากนี้ ตัวชดเชยประเภทนี้ยังได้รับการศึกษาและอธิบายอย่างดีที่สุดในการศึกษาและระเบียบวิธีและ วรรณกรรมอ้างอิง. อย่างไรก็ตามเรื่องนี้ วิศวกรหนุ่มๆ มักจะไม่มี โปรแกรมพิเศษ, การคำนวณค่าชดเชยทำให้เกิดปัญหา สาเหตุหลักมาจากทฤษฎีที่ค่อนข้างซับซ้อน การมีอยู่ของปัจจัยการแก้ไขจำนวนมาก และขออภัย การมีอยู่ของการพิมพ์ผิดและความไม่ถูกต้องในบางแหล่ง
ด้านล่างนี้คือการวิเคราะห์โดยละเอียดของขั้นตอนการคำนวณค่าชดเชยรูปตัวยูสำหรับแหล่งข้อมูลหลักสองแหล่ง โดยมีวัตถุประสงค์เพื่อระบุการสะกดผิดและความไม่ถูกต้องที่อาจเกิดขึ้น รวมทั้งเพื่อเปรียบเทียบผลลัพธ์
การคำนวณทั่วไปของตัวชดเชย (รูปที่ 1, a)) ที่เสนอโดยผู้เขียนส่วนใหญ่ เสนอขั้นตอนตามการใช้ทฤษฎีบท Castiliano:
ที่ไหน: ยู- พลังงานศักย์ของการเสียรูปของตัวชดเชย อี- โมดูลัสความยืดหยุ่นของวัสดุท่อ เจ- โมเมนต์ความเฉื่อยในแนวแกนของตัวชดเชย (ท่อ)
ที่ไหน: ส- ความหนาของผนังทางออก
ดี น- เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของเต้าเสียบ
เอ็ม- โมเมนต์ดัดในส่วนชดเชย ที่นี่ (จากสภาวะสมดุล รูปที่ 1 ก)):
M=P yx-P xy+m 0 ; (2)
หลี่- ความยาวเต็มของตัวชดเชย เจ x- โมเมนต์ความเฉื่อยของตัวชดเชย เจ xy- โมเมนต์ความเฉื่อยของแรงเหวี่ยงของตัวชดเชย ส x- ช่วงเวลาคงที่ของตัวชดเชย
เพื่อลดความซับซ้อนของการแก้ปัญหา แกนพิกัดจะถูกส่งไปยังจุดศูนย์ถ่วงยืดหยุ่น (แกนใหม่ Xs, ใช่), แล้ว:
ส x= 0, เจ xy = 0.
จาก (1) เราได้รับแรงผลักยืดหยุ่น พี x:
การกระจัดสามารถตีความได้ว่าเป็นความสามารถในการชดเชยของตัวชดเชย:
ที่ไหน: ข t- ค่าสัมประสิทธิ์การขยายตัวทางความร้อนเชิงเส้น (1.2x10 -5 1 / องศาสำหรับเหล็กกล้าคาร์บอน)
t น- อุณหภูมิเริ่มต้น (อุณหภูมิเฉลี่ยของช่วงห้าวันที่หนาวที่สุดในรอบ 20 ปีที่ผ่านมา)
t ถึง- อุณหภูมิสุดท้าย ( อุณหภูมิสูงสุดน้ำหล่อเย็น);
หลี่ อุ๊ย- ความยาวของส่วนที่ชดเชย
จากการวิเคราะห์สูตร (3) เราสามารถสรุปได้ว่าความยากที่สุดคือการกำหนดโมเมนต์ความเฉื่อย เจ xsโดยเฉพาะอย่างยิ่งเนื่องจากจำเป็นต้องกำหนดจุดศูนย์ถ่วงของตัวชดเชยก่อน (ด้วย y ส). ผู้เขียนแนะนำให้ใช้คำประมาณ วิธีกราฟิกคำจำกัดความ เจ xsโดยคำนึงถึงค่าสัมประสิทธิ์ความแข็งแกร่ง (Karman) k:
อินทิกรัลแรกถูกกำหนดโดยเทียบกับแกน y, วินาทีที่สัมพันธ์กับแกน y ส(รูปที่ 1). แกนของตัวชดเชยถูกวาดบนกระดาษมิลลิเมตรตามมาตราส่วน ตัวชดเชยเพลาโค้งทั้งหมด หลี่แบ่งออกเป็นหลายส่วน Ds ฉัน. ระยะทางจากศูนย์กลางของส่วนไปยังแกน y ฉันวัดด้วยไม้บรรทัด
ค่าสัมประสิทธิ์ความแข็ง (Karmana) ได้รับการออกแบบมาเพื่อสะท้อนผลกระทบที่พิสูจน์แล้วจากการทดลองของการแบนราบ ภาพตัดขวางโค้งงอซึ่งเพิ่มความสามารถในการชดเชย ใน เอกสารกฎเกณฑ์สัมประสิทธิ์ Karman ถูกกำหนดโดยสูตรเชิงประจักษ์ที่แตกต่างจากที่ให้ไว้ใน , ปัจจัยความแข็ง kใช้เพื่อกำหนดความยาวที่ลดลง หลี่ prdองค์ประกอบโค้งซึ่งมากกว่าความยาวจริงเสมอ l จี. ในแหล่งที่มา ค่าสัมประสิทธิ์ Karman สำหรับการโค้งงอ:
โดยที่: ล. - ลักษณะโค้งงอ
ที่นี่: R- รัศมีโค้ง
ที่ไหน: ข- มุมหดกลับ (เป็นองศา)
สำหรับการดัดโค้งแบบเชื่อมและแบบโค้งสั้น แหล่งที่มาแนะนำให้ใช้การอ้างอิงอื่นเพื่อกำหนด k:
ที่ไหน: ชม- ลักษณะโค้งงอสำหรับรอยเชื่อมและรอยประทับ
ที่นี่: R e คือรัศมีเทียบเท่าของข้อศอกเชื่อม
สำหรับกิ่งก้านจากสามและสี่ส่วน b = 15 องศา สำหรับกิ่งที่มีสองส่วนรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้า เสนอให้ใช้ b = 11 องศา
ควรสังเกตว่าใน , สัมประสิทธิ์ k ? 1.
เอกสารกำกับดูแล RD 10-400-01 ให้ขั้นตอนต่อไปนี้ในการกำหนดค่าสัมประสิทธิ์ความยืดหยุ่น ถึง R* :
ที่ไหน ถึง R- ค่าสัมประสิทธิ์ความยืดหยุ่นโดยไม่คำนึงถึงข้อ จำกัด ของการเสียรูปของส่วนปลายของส่วนโค้งของไปป์ไลน์ o - สัมประสิทธิ์คำนึงถึงข้อ จำกัด ของการเสียรูปที่ส่วนท้ายของส่วนโค้ง
ในกรณีนี้ ถ้า ค่าสัมประสิทธิ์ความยืดหยุ่นจะถูกนำมาเท่ากับ 1.0
ค่า ถึง พีถูกกำหนดโดยสูตร:
ที่นี่ พี- ความดันภายในส่วนเกิน MPa; อี t- โมดูลัสความยืดหยุ่นของวัสดุที่ อุณหภูมิในการทำงาน,เอ็มพีเอ.
สามารถพิสูจน์ได้ว่าค่าสัมประสิทธิ์ความยืดหยุ่น ถึง R* จะมากกว่า 1 ดังนั้นเมื่อกำหนดความยาวที่ลดลงของก๊อกตาม (7) จำเป็นต้องใช้ค่าส่วนกลับ
สำหรับการเปรียบเทียบ ลองพิจารณาความยืดหยุ่นของต๊าปมาตรฐานบางตัวตาม OST 34-42-699-85 ที่แรงดันเกิน R=2.2 MPa และโมดูล อี t\u003d 2x 10 5 MPa ผลลัพธ์ที่ได้สรุปไว้ในตารางด้านล่าง (ตารางที่ 1)
จากการวิเคราะห์ผลลัพธ์ที่ได้ เราสามารถสรุปได้ว่าขั้นตอนการพิจารณาค่าสัมประสิทธิ์ความยืดหยุ่นตาม RD 10-400-01 ให้ผลลัพธ์ที่ "เข้มงวด" มากขึ้น (ความยืดหยุ่นในการโค้งงอน้อยกว่า) ในขณะที่คำนึงถึงเพิ่มเติมด้วย แรงดันเกินในท่อและโมดูลัสความยืดหยุ่นของวัสดุ
โมเมนต์ความเฉื่อยของตัวชดเชยรูปตัวยู (รูปที่ 1 b)) สัมพันธ์กับแกนใหม่ y สเจ xsกำหนดดังนี้:
ที่ไหน: หลี่ ฯลฯ- ลดความยาวของแกนของตัวชดเชย
y ส- พิกัดจุดศูนย์ถ่วงของตัวชดเชย:
โมเมนต์ดัดสูงสุด เอ็ม แม็กซ์(ใช้ได้ที่ด้านบนของตัวชดเชย):
ที่ไหน ชม- ออฟเซ็ตของตัวชดเชยตามรูปที่ 1 b):
H=(m + 2)R.
ความเค้นสูงสุดในส่วนของผนังท่อถูกกำหนดโดยสูตร:
ที่ไหน: ม 1 - ปัจจัยการแก้ไข (ปัจจัยด้านความปลอดภัย) โดยคำนึงถึงการเพิ่มขึ้นของความเค้นในส่วนที่โค้งงอ
สำหรับการโค้งงอ (17)
สำหรับการเชื่อมโค้ง (สิบแปด)
W- โมเมนต์ความต้านทานของส่วนสาขา:
ความเค้นที่อนุญาต (160 MPa สำหรับตัวชดเชยที่ทำจากเหล็ก 10G 2S, St 3sp; 120 MPa สำหรับเหล็ก 10, 20, St 2sp)
ฉันต้องการทราบทันทีว่าปัจจัยด้านความปลอดภัย (การแก้ไข) ค่อนข้างสูงและเพิ่มขึ้นตามขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางของไปป์ไลน์ที่เพิ่มขึ้น ตัวอย่างเช่น สำหรับข้องอ 90° - 159x6 OST 34-42-699-85 ม 1 ? 2.6; สำหรับการโค้งงอ 90° - 630x12 OST 34-42-699-85 ม 1 = 4,125.
รูปที่ 2 แบบแผนการออกแบบตัวชดเชยตาม RD 10-400-01
ในเอกสารการปกครอง การคำนวณส่วนที่มีตัวชดเชยรูปตัวยูดูรูปที่ 2 ดำเนินการตามขั้นตอนการวนซ้ำ:
ที่นี่กำหนดระยะทางจากแกนของตัวชดเชยไปยังส่วนรองรับคงที่ หลี่ 1 และ หลี่ 2 หลัง ในและออกเดินทางถูกกำหนด น.ในกระบวนการวนซ้ำในสมการทั้งสอง เราควรทำให้มันเท่ากัน จากคู่ของค่า ค่าที่มากที่สุดคือ = l 2. จากนั้นกำหนดออฟเซ็ตที่ต้องการของตัวชดเชย ชม:
สมการแสดงองค์ประกอบทางเรขาคณิต ดูรูปที่ 2:
ส่วนประกอบของแรงผลักแบบยืดหยุ่น 1/m2:
โมเมนต์ความเฉื่อยรอบแกนกลาง x, y
พารามิเตอร์ความแข็งแรง เช้า:
[y sk ] - แรงดันชดเชยที่อนุญาต
แรงดันชดเชยที่อนุญาต [y sk ] สำหรับท่อที่อยู่ในระนาบแนวนอนถูกกำหนดโดยสูตร:
สำหรับท่อที่อยู่ในระนาบแนวตั้งตามสูตร:
โดยที่: - พิกัดความเค้นที่อนุญาตที่อุณหภูมิการทำงาน (สำหรับเหล็ก 10G 2S - 165 MPa ที่ 100 °? t? 200 ° สำหรับเหล็ก 20 - 140 MPa ที่ 100 °? t? 200 °)
ดี- เส้นผ่าศูนย์กลางภายใน,
ควรสังเกตว่าผู้เขียนไม่สามารถหลีกเลี่ยงการพิมพ์ผิดและความไม่ถูกต้อง หากเราใช้ปัจจัยความยืดหยุ่น ถึง R* (9) ในสูตรการกำหนดความยาวที่ลดลง l ฯลฯ(25) พิกัดของแกนกลางและโมเมนต์ความเฉื่อย (26), (27), (29), (30) จากนั้นจะได้ผลลัพธ์ที่ประเมิน (ไม่ถูกต้อง) เนื่องจากค่าสัมประสิทธิ์ความยืดหยุ่น ถึง R* ตาม (9) มีค่ามากกว่าหนึ่งและควรคูณด้วยความยาวของส่วนโค้งงอ ความยาวของโค้งงอที่กำหนดจะมากกว่าความยาวจริงเสมอ (ตาม (7)) จากนั้นจึงจะได้รับความยืดหยุ่นเพิ่มเติมและความสามารถในการชดเชย
ดังนั้น เพื่อแก้ไขขั้นตอนการกำหนดลักษณะทางเรขาคณิตตาม (25) และ (30) จึงจำเป็นต้องใช้ค่าส่วนกลับ ถึง R*:
ถึง R*=1/K R*.
ในรูปแบบการออกแบบของรูปที่ 2 การรองรับตัวชดเชยได้รับการแก้ไข ("กากบาท" มักจะหมายถึงการรองรับแบบคงที่ (GOST 21.205-93)) ซึ่งสามารถเคลื่อน "เครื่องคิดเลข" เพื่อนับระยะทางได้ หลี่ 1 , หลี่ 2 จากส่วนรองรับคงที่นั่นคือคำนึงถึงความยาวของส่วนเสริมทั้งหมด ในทางปฏิบัติ การเคลื่อนที่ด้านข้างของส่วนรองรับการเลื่อน (แบบเคลื่อนย้ายได้) ของส่วนไปป์ไลน์ที่อยู่ติดกันมักจะถูกจำกัด จากการเคลื่อนที่เหล่านี้ แต่ จำกัด ในการเคลื่อนที่ตามขวางของตัวรองรับและควรนับระยะทาง หลี่ 1 , หลี่ 2 . หากการเคลื่อนที่ตามขวางของไปป์ไลน์ตามความยาวทั้งหมดจากส่วนรองรับคงที่ไปยังส่วนรองรับคงที่นั้นไม่ จำกัด อาจมีอันตรายจากส่วนของไปป์ไลน์ที่ใกล้กับตัวชดเชยที่หลุดออกจากส่วนรองรับ เพื่อแสดงให้เห็นข้อเท็จจริงนี้ รูปที่ 3 แสดงผลการคำนวณสำหรับ การชดเชยอุณหภูมิเว็บไซต์ ท่อส่งหลัก Du 800 ทำจากเหล็ก 17G 2S ยาว 200 ม. อุณหภูมิแตกต่างตั้งแต่ - 46 ° C ถึง 180 ° C ในโปรแกรม MSC Nastran การเคลื่อนที่ตามขวางสูงสุดของจุดศูนย์กลางของตัวชดเชยคือ 1.645 ม. อันตรายเพิ่มเติมจากการตกจากฐานรองรับท่อก็เป็นไปได้เช่นกัน ค้อนน้ำ ดังนั้นการตัดสินใจเกี่ยวกับความยาว หลี่ 1 , หลี่ 2 ควรใช้ด้วยความระมัดระวัง
รูปที่ 3 ผลลัพธ์ของการคำนวณความเค้นชดเชยในส่วนไปป์ไลน์ Du 800 พร้อมตัวชดเชยรูปตัวยูโดย MSC/Nastran Software Package (MPa)
ที่มาของสมการแรกใน (20) นั้นไม่ชัดเจนนัก ยิ่งกว่านั้นในแง่ของมิติมันไม่ถูกต้อง ท้ายที่สุดในวงเล็บภายใต้สัญลักษณ์ของโมดูลัสค่าจะถูกเพิ่ม R Xและ พี y(l 4 +…) .
ความถูกต้องของสมการที่สองใน (20) สามารถพิสูจน์ได้ดังนี้:
เพื่อให้มีความจำเป็นที่:
นี้เป็นจริงถ้าเราใส่
สำหรับกรณีพิเศษ หลี่ 1 = ล 2 , R y=0 โดยใช้ (3), (4), (15), (19) หนึ่งสามารถมาถึง (36) เป็นสิ่งสำคัญที่จะต้องทราบว่าในสัญกรณ์ใน y=y ส.
สำหรับการคำนวณเชิงปฏิบัติ ฉันจะใช้สมการที่สองใน (20) ในรูปแบบที่คุ้นเคยและสะดวกกว่า:
โดยที่ A 1 \u003d A [y ck]
ในกรณีพิเศษเมื่อ หลี่ 1 = ล 2 , R y=0 (ตัวชดเชยสมมาตร):
ข้อได้เปรียบที่ชัดเจนของเทคนิคนี้เมื่อเปรียบเทียบกับความเก่งกาจของเทคนิคนี้ ตัวชดเชยในรูปที่ 2 สามารถเป็นแบบอสมมาตรได้ กฎเกณฑ์ปกติช่วยให้การคำนวณตัวชดเชยไม่เพียง แต่สำหรับเครือข่ายทำความร้อนเท่านั้น แต่ยังสำหรับท่อส่งแรงดันสูงที่สำคัญซึ่งอยู่ในการลงทะเบียนของ RosTechNadzor
ใช้จ่ายกันเถอะ การวิเคราะห์เปรียบเทียบผล การ คํานวณ ตัว ชดเชย รูป ตัว ยู ตาม วิธี , . มาตั้งค่าข้อมูลเริ่มต้นต่อไปนี้:
ก) สำหรับการชดเชยทั้งหมด: วัสดุ - เหล็ก 20; P=2.0 MPa; อี t\u003d 2x 10 5 MPa; t?200 °; โหลด - ยืดเบื้องต้น; โค้งงอตาม OST 34-42-699-85; ตัวชดเชยตั้งอยู่ในแนวนอนจากท่อที่มีขน กำลังประมวลผล;
b) รูปแบบการคำนวณที่มีการกำหนดทางเรขาคณิตตามรูปที่ 4;
รูปที่ 4 รูปแบบการคำนวณสำหรับการวิเคราะห์เปรียบเทียบ
c) เราจะสรุปขนาดมาตรฐานของตัวชดเชยในตารางที่ 2 พร้อมกับผลการคำนวณ
ข้อศอกและท่อของตัวชดเชย D n H s, mm |
ขนาด ดูรูปที่ 4 |
ก่อนยืด m |
ความเครียดสูงสุด MPa |
ความเครียดที่อนุญาต MPa |
|||||||
ตาม |
ตาม |
ตาม |
ตาม |
||||||||
ข้อสรุป
แรงดันท่อความร้อนชดเชย
การวิเคราะห์ผลการคำนวณสำหรับสอง วิธีการต่างๆ: การอ้างอิง - และ กฎเกณฑ์ - , สรุปได้ว่าแม้ว่าทั้งสองวิธีจะใช้ทฤษฎีเดียวกัน แต่ความแตกต่างในผลลัพธ์ก็มีความสำคัญมาก ขนาดมาตรฐานของตัวชดเชยที่เลือก "ผ่านด้วยระยะขอบ" หากคำนวณตามและไม่ผ่านตามความเค้นที่อนุญาต หากคำนวณตาม อิทธิพลที่สำคัญที่สุดต่อผลลัพธ์เกิดจากปัจจัยการแก้ไข ม 1 ซึ่งเพิ่มแรงดันที่คำนวณโดยสูตรได้ 2 เท่าขึ้นไป ตัวอย่างเช่น สำหรับตัวชดเชยในบรรทัดสุดท้ายของตารางที่ 2 (จากท่อ 530Ch12) ค่าสัมประสิทธิ์ ม 1 ? 4,2.
ผลลัพธ์ยังได้รับอิทธิพลจากค่าความเค้นที่ยอมให้ ซึ่งต่ำกว่าอย่างมากสำหรับเหล็ก 20
โดยทั่วไป แม้จะมีความเรียบง่ายมากกว่า ซึ่งเกี่ยวข้องกับการมีอยู่ของสัมประสิทธิ์และสูตรจำนวนน้อยกว่า แต่วิธีการกลับกลายเป็นว่าเข้มงวดกว่ามาก โดยเฉพาะอย่างยิ่งในแง่ของท่อส่งที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดใหญ่
เพื่อวัตถุประสงค์ในทางปฏิบัติ เมื่อคำนวณข้อต่อการขยายตัวรูปตัวยูสำหรับเครือข่ายทำความร้อน ฉันขอแนะนำกลยุทธ์ "ผสม" ค่าสัมประสิทธิ์ความยืดหยุ่น (Karman) และความเค้นที่อนุญาตควรกำหนดตามมาตรฐานเช่น: k=1/ถึง R* และเพิ่มเติมตามสูตร (9) ชั่วโมง (11) [y sk ] - ตามสูตร (34), (35) โดยคำนึงถึง RD 10-249-88 ควรใช้ "เนื้อหา" ของวิธีการตาม แต่โดยไม่คำนึงถึงปัจจัยการแก้ไข ม 1 , เช่น.:
ที่ไหน เอ็ม แม็กซ์กำหนดโดย (15) ชั่วโมง (12)
ความไม่สมดุลที่เป็นไปได้ของตัวชดเชยซึ่งถูกนำมาพิจารณาสามารถละเลยได้เพราะในทางปฏิบัติเมื่อวางเครือข่ายความร้อนอุปกรณ์รองรับแบบเคลื่อนย้ายได้ติดตั้งค่อนข้างบ่อยความไม่สมดุลนั้นเป็นแบบสุ่มและไม่มีผลกระทบอย่างมีนัยสำคัญต่อผลลัพธ์
ระยะทาง ขเป็นไปได้ที่จะไม่นับจากตัวรองรับการเลื่อนที่อยู่ติดกันที่ใกล้ที่สุด แต่เพื่อตัดสินใจ จำกัด การเคลื่อนไหวด้านข้างในวินาทีหรือที่สาม รองรับการเลื่อน, ถ้าวัดจากแกนของตัวชดเชย
การใช้ "ยุทธวิธี" นี้เครื่องคิดเลข "ฆ่านกสองตัวด้วยหินก้อนเดียว": a) ปฏิบัติตามเอกสารกำกับดูแลอย่างเคร่งครัดเนื่องจาก "ร่างกาย" ของวิธีการคือ กรณีพิเศษ. หลักฐานได้รับข้างต้น b) ทำให้การคำนวณง่ายขึ้น
ในการนี้ เราสามารถเพิ่มปัจจัยการออมที่สำคัญได้: ในการเลือกตัวชดเชยจากท่อ 530Ch12 โปรดดูตาราง ข้อ 2 ตามหนังสืออ้างอิง เครื่องคิดเลขจะต้องเพิ่มขนาดอย่างน้อย 2 เท่า แต่ตามมาตรฐานปัจจุบัน ตัวชดเชยนี้สามารถลดลงได้ครึ่งหนึ่งเช่นกัน
วรรณกรรม
1. Elizarov D.P. โรงไฟฟ้าพลังความร้อนของโรงไฟฟ้า - ม.: Energoizdat, 1982.
2. น้ำ เครือข่ายความร้อน: คู่มืออ้างอิงสำหรับการออกแบบ / I.V. Belyaikina V.P. Vitaliev, N.K. Gromov et al. เอ็ด เอ็น.เค. Gromova, E.P. ชูบิน. - ม.: Energoatomizdat, 1988.
3. Sokolov E.Ya. แหล่งจ่ายความร้อนและเครือข่ายความร้อน - ม.: Energoizdat, 1982.
4. บรรทัดฐานสำหรับการคำนวณความแข็งแรงของท่อของเครือข่ายความร้อน (RD 10-400-01)
5. บรรทัดฐานสำหรับการคำนวณความแข็งแรงของหม้อไอน้ำแบบอยู่กับที่และท่อไอน้ำและน้ำร้อน (RD 10-249-98)
โฮสต์บน Allbest.ru
...การคำนวณต้นทุนความร้อนสำหรับการทำความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อน การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ จำนวนตัวชดเชย การสูญเสียแรงดันในความต้านทานในพื้นที่ การสูญเสียแรงดันตามความยาวของท่อ การเลือกความหนาของฉนวนความร้อนของท่อความร้อน
งานคุมเพิ่ม 01/25/2013
การหาปริมาณความร้อนของพื้นที่และ ค่าใช้จ่ายประจำปีความอบอุ่น ทางเลือกของพลังงานความร้อนของแหล่งกำเนิด การคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายความร้อน การเลือกเครือข่ายและปั๊มแต่งหน้า การคำนวณการสูญเสียความร้อน โครงข่ายไอน้ำ ตัวชดเชย และแรงที่รองรับ
กระดาษภาคเรียนเพิ่ม 07/11/2012
วิธีการชดเชยกำลังรีแอกทีฟใน เครือข่ายไฟฟ้า. การใช้แบตเตอรี่ของตัวเก็บประจุแบบสถิต เครื่องควบคุมอัตโนมัติการกระตุ้นแบบสลับของตัวชดเชยซิงโครนัสกับขดลวดตามขวางของโรเตอร์ การเขียนโปรแกรมอินเตอร์เฟส SC
วิทยานิพนธ์, เพิ่ม 03/09/2012
หลักการพื้นฐานของการชดเชยกำลังไฟฟ้ารีแอกทีฟ การประเมินอิทธิพลของการติดตั้งคอนเวอร์เตอร์บนเครือข่ายแหล่งจ่ายไฟอุตสาหกรรม การพัฒนาอัลกอริธึมการทำงาน โครงสร้าง และ แผนภาพวงจรตัวชดเชยกำลังไฟฟ้ารีแอกทีฟของไทริสเตอร์
วิทยานิพนธ์, เพิ่ม 11/24/2010
การหาปริมาณความร้อนเพื่อให้ความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อน อาคาร กราฟอุณหภูมิการควบคุมภาระความร้อนในการทำความร้อน การคำนวณค่าชดเชยและฉนวนกันความร้อน ท่อความร้อนหลักเครือข่ายน้ำสองท่อ
ภาคเรียนที่เพิ่ม 10/22/2013
การคำนวณไปป์ไลน์อย่างง่าย เทคนิคการใช้สมการเบอร์นูลลี การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อ การคำนวณคาวิเทชั่นของท่อดูด การกำหนดความสูงในการยกสูงสุดและการไหลของของเหลวสูงสุด แบบแผนของปั๊มแรงเหวี่ยง
การนำเสนอเพิ่ม 01/29/2014
การคำนวณการออกแบบเครื่องทำความร้อนแนวตั้ง ความดันต่ำพร้อมมัดท่อทองเหลืองรูปตัวยูที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง d=160.75 mm. การกำหนดพื้นผิวการแลกเปลี่ยนความร้อนและพารามิเตอร์ทางเรขาคณิตของลำแสง ความต้านทานไฮดรอลิกของทางเดินระหว่างท่อน
งานคอนโทรลเพิ่ม 08/18/2013
แม็กซ์โฟลว์ผ่านสายไฮดรอลิค ค่าความหนืดจลนศาสตร์ ความหยาบเท่ากัน และพื้นที่เจาะท่อ การประเมินเบื้องต้นของโหมดการเคลื่อนที่ของของไหลที่ส่วนขาเข้าของท่อ การคำนวณค่าสัมประสิทธิ์แรงเสียดทาน
ภาคเรียนที่เพิ่ม 08/26/2012
การใช้งานในระบบจ่ายไฟของอุปกรณ์อัตโนมัติของระบบไฟฟ้า: ตัวชดเชยซิงโครนัสและมอเตอร์ไฟฟ้า ตัวควบคุมความเร็ว การคำนวณกระแส ไฟฟ้าลัดวงจร; ป้องกันสายไฟ หม้อแปลง และมอเตอร์
ภาคเรียนที่เพิ่ม 11/23/2012
การกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของฉนวนท่อเหล็กด้วย ตั้งอุณหภูมิ พื้นผิวด้านนอก, อุณหภูมิของสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนเชิงเส้นจากน้ำสู่อากาศ การสูญเสียความร้อนจากท่อ 1 เมตร การวิเคราะห์ความเหมาะสมของฉนวน
ตัวชดเชยหรืออุปกรณ์ชดเชยจะใช้เมื่อติดตั้งท่อที่มีแรงดันสูงหรือ อุณหภูมิสูงสารพาหะ ในระหว่างการทำงานของไปป์ไลน์ มีหลายปัจจัยที่ต้องนำมาพิจารณาเพื่อหลีกเลี่ยงการทำลาย โครงสร้างรับน้ำหนัก. ปัจจัยดังกล่าวรวมถึงการเปลี่ยนรูปอุณหภูมิของท่อ, การสั่นสะเทือนที่เกิดขึ้นระหว่างการทำงานของท่อ, รวมถึงการทรุดตัวของฐานรากของตัวรองรับคอนกรีต
ตัวชดเชยได้รับการออกแบบมาเพื่อให้แน่ใจว่าส่วนต่าง ๆ ของระบบสามารถเคลื่อนที่ได้สัมพันธ์กัน หากไม่มีการเคลื่อนไหวเช่นนั้นโหลดบน องค์ประกอบเชื่อมต่อ, ส่วนท่อ , รอยเชื่อม โหลดเหล่านี้เกิน บรรทัดฐานที่อนุญาตและนำไปสู่การทำลายระบบ
ตัวชดเชยมีหลายประเภทซึ่งมีความแตกต่างกันไป อุปกรณ์หลัก. แนวคิดในการพัฒนาตัวชดเชยรูปตัวยูเป็นผลมาจากปรากฏการณ์การชดเชยท่อด้วยตัวเองด้วยการเลี้ยวและโค้ง ในระหว่างการทำงานของท่อความร้อน ท่อที่เกิดจากการหมุนเหล่านี้สามารถแสดงความต้านทานต่อการบิดเบี้ยวและการเปลี่ยนรูปของแรงตึง
อย่างไรก็ตาม เราไม่สามารถพึ่งพาการชดเชยตัวเองได้ เนื่องจากค่าสัมบูรณ์ของการกระจัดขึ้นอยู่กับจำนวนขององค์ประกอบแบบหมุน เพื่อให้มั่นใจถึงความเป็นไปได้ในการชดเชยการเสียรูป ศอกรูปตัวยูจะติดตั้งอยู่บนส่วนทางตรงของทางหลวงซึ่งทำหน้าที่เป็นตัวชดเชย
ตามการออกแบบตัวชดเชยรูปตัวยูถือว่าง่ายที่สุดเนื่องจากประกอบด้วยชุดองค์ประกอบขั้นต่ำ มันเป็นความเรียบง่ายที่ทำให้สามารถให้บริการที่หลากหลาย ข้อมูลจำเพาะ(อุณหภูมิความดัน). ตัวชดเชยทำด้วยวิธีใดวิธีหนึ่งจากสองวิธี
เนื่องจากต้องซ่อมบำรุงตัวชดเชยนี้บ่อยครั้ง เนื่องจากการตกตะกอนในรูปของสิ่งสกปรกหรือโครงสร้างที่มีความหนาแน่นอื่นๆ มักจะสะสมอยู่ในข้อศอกรูปตัวยู ท่อเชื่อมต่อจึงติดตั้งหน้าแปลนหรือข้อต่อเกลียว ซึ่งช่วยให้สามารถติดตั้งและถอดอุปกรณ์ได้โดยไม่ต้องใช้เครื่องมือพิเศษ
ตัวชดเชยรูปตัวยูมีไว้สำหรับทั้งคู่ ท่อเหล็ก, และสำหรับ ท่อโพลีเอทิลีน. การออกแบบไม่ได้ไร้ข้อบกพร่อง ตัวอย่างเช่นการติดตั้งตัวชดเชยรูปตัวยูในระบบทำความร้อนต้องใช้เงิน วัสดุเพิ่มเติมในรูปแบบของท่อ, มุม, sgons สำหรับเครือข่ายทำความร้อนทุกอย่างซับซ้อนโดยการติดตั้งตัวรองรับเพิ่มเติม
แม้จะมีความเรียบง่ายของอุปกรณ์ แต่การติดตั้งตัวชดเชยรูปตัวยูไม่ได้ลดค่าใช้จ่ายเสมอไป ตัวอย่างเช่น เมื่อเทียบกับค่าใช้จ่ายของเครื่องชดเชยเครื่องสูบลม ตอนนี้เรากำลังพูดถึงท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดใหญ่ ในกรณีนี้ค่าใช้จ่ายของ องค์ประกอบเพิ่มเติมและการติดตั้งนั้นเกินราคาของอุปกรณ์สูบลมและหากเราคำนึงถึงความจำเป็นในการสร้างส่วนรองรับแล้วความแตกต่างของราคาจะสังเกตเห็นได้ชัดเจนมาก
หากตัวชดเชยทำโดยการดัดท่อตรงต้องคำนึงว่ารัศมีของส่วนโค้งนี้จะต้องเท่ากับรัศมีแปดของท่อเอง หากมีตะเข็บ โครงสร้างจะทำโดยให้ตะเข็บเหล่านี้ตกลงบนส่วนตรง เมื่อสร้างส่วนโค้งที่สูงชัน แน่นอน เราต้องเบี่ยงเบนจากกฎเหล่านี้
ขอแนะนำให้สมัคร ประเภทที่กำหนดข้อต่อขยายเมื่อติดตั้งท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางเล็ก ควรสังเกตที่นี่ว่าช่วงขนาดของข้อต่อขยายของ bellows ค่อนข้างกว้างขึ้น U-bend รองรับแรงสั่นสะเทือนได้ดี แต่การผลิตต้องใช้วัสดุจำนวนมาก ซึ่งทำให้ต้นทุนของอุปกรณ์เพิ่มขึ้นอย่างมาก
การเปรียบเทียบลักษณะของเครื่องสูบลมและข้อต่อขยายรูปตัวยูช่วยให้เราระบุข้อดีและข้อเสียหลักของอุปกรณ์แต่ละประเภทได้ ตัวอย่างเช่น ตัวชดเชยรูปตัวยูจะต้องได้รับการบริการและทำความสะอาดจากตะกอนเป็นระยะ ข้อต่อขยายตัวของ Bellows ไม่ได้รับข้อบกพร่องดังกล่าว
อีกประเด็นหนึ่งที่ฉันอยากจะสังเกตเกี่ยวกับความสามารถในการชดเชยของอุปกรณ์ทั้งสองประเภท หากพิจารณาแต่ค่าสัมบูรณ์แล้วในเรื่องนี้ ข้อได้เปรียบที่ชัดเจนมองไม่เห็นจากด้านใดด้านหนึ่ง อย่างไรก็ตาม ในการเพิ่มการกระจัดสูงสุดในตัวชดเชยรูปตัวยู คุณจะต้องเพิ่มขนาดของเข่า สำหรับการชดเชยเครื่องสูบลมก็เพียงพอแล้วที่จะใช้ลอนสองส่วนซึ่งในทางปฏิบัติไม่ส่งผลกระทบต่อขนาด แต่อย่างใด
ฉันต้องการเพิ่มคุณสมบัติเชิงบวกในคลังเช่นการขาดการควบคุมระหว่างการทำงาน แต่ในพื้นที่ที่มีประชากรหนาแน่น ไม่มีพื้นที่ว่างสำหรับจัดวางท่อส่งที่มีตัวชดเชยรูปตัวยูเสมอไป ข้อศอกสามารถติดตั้งได้เฉพาะในส่วนแนวนอน ในขณะที่ข้อต่อขยายของเครื่องสูบลมได้รับการติดตั้งในส่วนที่เป็นแนวตรง
สุดท้าย ข้อดีอีกประการของข้อต่อขยายสูบลมคือไม่เพิ่มความต้านทานต่อการไหลของของเหลวและก๊าซ U-bend ช่วยลดอัตราการไหลอย่างมาก เมื่อใช้อุปกรณ์ประเภทนี้ในระบบทำความร้อนในบ้าน คุณจะต้องติดตั้ง ปั๊มหมุนเวียนเนื่องจากเนื่องจากการพาความร้อนตามธรรมชาติ ของเหลวอาจไม่หมุนเวียน พบสิ่งกีดขวางระหว่างทาง
การไม่มีมาตรฐาน GOST สำหรับอุปกรณ์รูปตัวยูบางครั้งทำให้งานการวางแผนโครงการซับซ้อนขึ้นอย่างมาก ดังนั้นจึงจำเป็นต้องมีการคำนวณเบื้องต้นของตัวชดเชยรูปตัวยู ประการแรกจำเป็นต้องสร้างตามความต้องการของโครงการ คำนึงถึงขนาดของท่อขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางความดันสูงสุดและขนาดของการกระจัดที่คาดหวัง
ซึ่งหมายความว่าแทบจะเป็นไปไม่ได้เลยที่จะซื้อเครื่องชดเชยสำเร็จรูป สำหรับแต่ละกรณีจะต้องทำเป็นรายบุคคล นี่เป็นข้อเสียเปรียบอีกประการหนึ่งเมื่อเทียบกับอุปกรณ์สูบลม
เมื่อคำนวณพารามิเตอร์ ควรพิจารณาข้อจำกัดและเงื่อนไขต่อไปนี้:
ควรเข้าใจว่าพารามิเตอร์ที่กำหนดถือเป็นอุดมคติ ในสภาพจริงสามารถสังเกตได้เพียงสองสามจุดเท่านั้น เมื่อพูดถึงอุณหภูมิของสิ่งแวดล้อม จำเป็นต้องทำให้ค่าของมันมีค่าสูงสุด และลดอุณหภูมิแวดล้อมให้เหลือน้อยที่สุด
ในระหว่างการก่อสร้างทางหลวงควรใช้กฎเกณฑ์บางประการซึ่งใช้กับการจัดข้อต่อการขยายตัวรูปตัวยูด้วย มีการติดตั้งเพื่อให้เที่ยวบินไปทางด้านขวา ทั้งสองฝ่ายกำหนดเมื่อมองไปที่ไปป์ไลน์จากต้นทางไปยังผู้รับ หากไม่มีที่ว่างที่จำเป็นสำหรับตัวชดเชยทางด้านขวา ให้บินไปทางซ้าย อย่างไรก็ตาม สายกลับจะต้องนำจาก ด้านขวาและสิ่งนี้นำไปสู่การเปลี่ยนแปลงในโครงการ
ก่อนการทดสอบระบบทำความร้อนโดยตรง จำเป็นต้องมีการยืดตัวชดเชยเบื้องต้นที่จำเป็น ท่อที่เติมจะมีแรงดันมากเกินไป ดังนั้นหากไม่ทำตามขั้นตอนนี้ โลหะจะเริ่มยุบตัวในไม่ช้า
ความตึงเครียดทำด้วยแม่แรงพิเศษและหลังจากสตาร์ทแล้วจะถูกลบออกและหัวเข่าจะเข้ารับตำแหน่งก่อนหน้า ปริมาณความตึงจะแสดงโดยข้อมูลหนังสือเดินทางที่จัดเตรียมไว้สำหรับแต่ละอุปกรณ์ เมื่อติดตั้งส่วนรองรับจำเป็นต้องคำนวณตำแหน่งของพวกเขาซึ่งจะต้องอยู่เพื่อให้การเสียรูปนำไปสู่การเคลื่อนที่ตามแนวแกนของท่อบนส่วนรองรับเท่านั้น
kayabaparts.ru - โถงทางเข้า ห้องครัว ห้องนั่งเล่น สวน. เก้าอี้. ห้องนอน