เมื่อดูสถิติการเข้าชมบล็อกของเรา ฉันสังเกตว่าวลีค้นหาเช่น ปรากฏบ่อยมาก “อุณหภูมิของสารหล่อเย็นที่ลบ 5 ภายนอกควรเป็นเท่าไหร่”. ตัดสินใจลงอันเก่า กำหนดการ การควบคุมคุณภาพการจ่ายความร้อนตามอุณหภูมิภายนอกอาคารเฉลี่ยรายวัน. ฉันต้องการเตือนผู้ที่จะพยายามแยกแยะความสัมพันธ์กับแผนกที่อยู่อาศัยหรือเครือข่ายทำความร้อนโดยใช้ตัวเลขเหล่านี้: ตารางการให้ความร้อนสำหรับการตั้งถิ่นฐานแต่ละครั้งนั้นแตกต่างกัน (ฉันเขียนเกี่ยวกับสิ่งนี้ในบทความ) ทำงานตามตารางนี้ เครือข่ายความร้อนในอูฟา (บัชคีเรีย)
ฉันต้องการให้ความสนใจกับความจริงที่ว่ากฎระเบียบเกิดขึ้นตาม เฉลี่ยต่อวันอุณหภูมิภายนอก เช่น ข้างนอกตอนกลางคืน ลบ 15องศาและระหว่างวัน ลบ 5จากนั้นอุณหภูมิน้ำหล่อเย็นจะคงที่ตามกำหนดการ ลบ 10 o C.
ตามกฎแล้วจะใช้แผนภูมิอุณหภูมิต่อไปนี้: 150/70 , 130/70 , 115/70 , 105/70 , 95/70 . ตารางเวลาจะถูกเลือกขึ้นอยู่กับเงื่อนไขท้องถิ่นที่เฉพาะเจาะจง ระบบทำความร้อนในบ้านทำงานตามกำหนดการ 105/70 และ 95/70 ตามกำหนดการ 150, 130 และ 115/70 เครือข่ายความร้อนหลักทำงาน
มาดูตัวอย่างการใช้แผนภูมิกัน สมมติว่าอุณหภูมิภายนอกเท่ากับลบ 10 องศา เครือข่ายทำความร้อนทำงานตามตารางอุณหภูมิ 130/70 ซึ่งหมายถึงที่ -10 o С อุณหภูมิของตัวพาความร้อนในท่อจ่ายของเครือข่ายทำความร้อนต้องเป็น 85,6 องศาในท่อจ่ายของระบบทำความร้อน - 70.8 o Cด้วยกำหนดการ 105/70 หรือ 65.3 เกี่ยวกับ Cในกำหนดการ 95/70 อุณหภูมิของน้ำหลังจากระบบทำความร้อนจะต้องเป็น 51,7 เกี่ยวกับ เอส
ตามกฎแล้วค่าอุณหภูมิในท่อจ่ายของเครือข่ายความร้อนจะถูกปัดเศษเมื่อตั้งค่าแหล่งความร้อน ตัวอย่างเช่นตามกำหนดการควรเป็น 85.6 ° C และตั้งไว้ที่ 87 องศาที่ CHP หรือโรงต้มน้ำ
อุณหภูมิ กลางแจ้ง อากาศ Tnv, o C |
อุณหภูมิ น้ำเครือข่ายในท่อส่งน้ำ T1 เกี่ยวกับ C |
อุณหภูมิของน้ำในท่อจ่ายของระบบทำความร้อน T3 เกี่ยวกับ C |
อุณหภูมิของน้ำหลังระบบทำความร้อน T2 เกี่ยวกับ C |
|||
---|---|---|---|---|---|---|
150 | 130 | 115 | 105 | 95 | ||
8 | 53,2 | 50,2 | 46,4 | 43,4 | 41,2 | 35,8 |
7 | 55,7 | 52,3 | 48,2 | 45,0 | 42,7 | 36,8 |
6 | 58,1 | 54,4 | 50,0 | 46,6 | 44,1 | 37,7 |
5 | 60,5 | 56,5 | 51,8 | 48,2 | 45,5 | 38,7 |
4 | 62,9 | 58,5 | 53,5 | 49,8 | 46,9 | 39,6 |
3 | 65,3 | 60,5 | 55,3 | 51,4 | 48,3 | 40,6 |
2 | 67,7 | 62,6 | 57,0 | 52,9 | 49,7 | 41,5 |
1 | 70,0 | 64,5 | 58,8 | 54,5 | 51,0 | 42,4 |
0 | 72,4 | 66,5 | 60,5 | 56,0 | 52,4 | 43,3 |
-1 | 74,7 | 68,5 | 62,2 | 57,5 | 53,7 | 44,2 |
-2 | 77,0 | 70,4 | 63,8 | 59,0 | 55,0 | 45,0 |
-3 | 79,3 | 72,4 | 65,5 | 60,5 | 56,3 | 45,9 |
-4 | 81,6 | 74,3 | 67,2 | 62,0 | 57,6 | 46,7 |
-5 | 83,9 | 76,2 | 68,8 | 63,5 | 58,9 | 47,6 |
-6 | 86,2 | 78,1 | 70,4 | 65,0 | 60,2 | 48,4 |
-7 | 88,5 | 80,0 | 72,1 | 66,4 | 61,5 | 49,2 |
-8 | 90,8 | 81,9 | 73,7 | 67,9 | 62,8 | 50,1 |
-9 | 93,0 | 83,8 | 75,3 | 69,3 | 64,0 | 50,9 |
-10 | 95,3 | 85,6 | 76,9 | 70,8 | 65,3 | 51,7 |
-11 | 97,6 | 87,5 | 78,5 | 72,2 | 66,6 | 52,5 |
-12 | 99,8 | 89,3 | 80,1 | 73,6 | 67,8 | 53,3 |
-13 | 102,0 | 91,2 | 81,7 | 75,0 | 69,0 | 54,0 |
-14 | 104,3 | 93,0 | 83,3 | 76,4 | 70,3 | 54,8 |
-15 | 106,5 | 94,8 | 84,8 | 77,9 | 71,5 | 55,6 |
-16 | 108,7 | 96,6 | 86,4 | 79,3 | 72,7 | 56,3 |
-17 | 110,9 | 98,4 | 87,9 | 80,7 | 73,9 | 57,1 |
-18 | 113,1 | 100,2 | 89,5 | 82,0 | 75,1 | 57,9 |
-19 | 115,3 | 102,0 | 91,0 | 83,4 | 76,3 | 58,6 |
-20 | 117,5 | 103,8 | 92,6 | 84,8 | 77,5 | 59,4 |
-21 | 119,7 | 105,6 | 94,1 | 86,2 | 78,7 | 60,1 |
-22 | 121,9 | 107,4 | 95,6 | 87,6 | 79,9 | 60,8 |
-23 | 124,1 | 109,2 | 97,1 | 88,9 | 81,1 | 61,6 |
-24 | 126,3 | 110,9 | 98,6 | 90,3 | 82,3 | 62,3 |
-25 | 128,5 | 112,7 | 100,2 | 91,6 | 83,5 | 63,0 |
-26 | 130,6 | 114,4 | 101,7 | 93,0 | 84,6 | 63,7 |
-27 | 132,8 | 116,2 | 103,2 | 94,3 | 85,8 | 64,4 |
-28 | 135,0 | 117,9 | 104,7 | 95,7 | 87,0 | 65,1 |
-29 | 137,1 | 119,7 | 106,1 | 97,0 | 88,1 | 65,8 |
-30 | 139,3 | 121,4 | 107,6 | 98,4 | 89,3 | 66,5 |
-31 | 141,4 | 123,1 | 109,1 | 99,7 | 90,4 | 67,2 |
-32 | 143,6 | 124,9 | 110,6 | 101,0 | 94,6 | 67,9 |
-33 | 145,7 | 126,6 | 112,1 | 102,4 | 92,7 | 68,6 |
-34 | 147,9 | 128,3 | 113,5 | 103,7 | 93,9 | 69,3 |
-35 | 150,0 | 130,0 | 115,0 | 105,0 | 95,0 | 70,0 |
โปรดอย่าเน้นที่ไดอะแกรมที่จุดเริ่มต้นของโพสต์ - ไม่สอดคล้องกับข้อมูลจากตาราง
วิธีการคำนวณกราฟอุณหภูมิมีอธิบายไว้ในหนังสืออ้างอิง (บทที่ 4, หน้า 4.4, หน้า 153,)
มันค่อนข้างลำบากและ กระบวนการที่ยาวนานเนื่องจากสำหรับอุณหภูมิภายนอกอาคารแต่ละค่าจะต้องพิจารณาหลายค่า: T 1, T 3, T 2 เป็นต้น
เพื่อความสุขของเรา เรามีคอมพิวเตอร์และสเปรดชีต MS Excel เพื่อนร่วมงานคนหนึ่งแบ่งปันตารางสำเร็จรูปสำหรับคำนวณกราฟอุณหภูมิกับฉัน ครั้งหนึ่งเธอถูกสร้างโดยภรรยาของเขา ซึ่งทำงานเป็นวิศวกรให้กับกลุ่มระบอบการปกครองในเครือข่ายระบายความร้อน
เพื่อให้ Excel คำนวณและสร้างกราฟ ให้ป้อนค่าเริ่มต้นหลายค่าก็เพียงพอแล้ว:
ทุกอย่าง. คุณไม่ต้องการอะไรอีกแล้ว ผลการคำนวณจะอยู่ในตารางแรกของแผ่นงาน มันถูกเน้นด้วยตัวหนา
แผนภูมิจะถูกสร้างขึ้นใหม่สำหรับค่าใหม่ด้วย
ตารางยังพิจารณาอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายโดยตรงโดยคำนึงถึงความเร็วลมด้วย
ภาระความร้อนสำหรับการทำความร้อนและการระบายอากาศจะแตกต่างกันไปตามอุณหภูมิภายนอกอาคาร ปริมาณการใช้ความร้อนสำหรับการจ่ายน้ำร้อนไม่ได้ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิภายนอกอาคาร ภายใต้เงื่อนไขเหล่านี้ จำเป็นต้องปรับพารามิเตอร์และการไหลของน้ำหล่อเย็นตามความต้องการที่แท้จริงของสมาชิก
4.1. แผนภูมิอุณหภูมิของน้ำในเครือข่าย
ในที่ที่มีภาระต่างกัน (การให้ความร้อน การระบายอากาศ และการจ่ายน้ำร้อน) ในเครือข่ายความร้อนทั่วไป การคำนวณและการสร้างกราฟอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายจะดำเนินการตามภาระความร้อนที่มีอยู่และสำหรับรูปแบบการเชื่อมต่อทั่วไป การติดตั้งสมาชิก ตามกฎแล้วภาระความร้อนมีความสำคัญ ระบบที่ต้องการในการควบคุมภาระความร้อนคือการควบคุมคุณภาพ เมื่อการเปลี่ยนแปลงของภาระความร้อนเพื่อให้ความร้อนกับการเปลี่ยนแปลงของอุณหภูมิอากาศภายนอกทำได้โดยการเปลี่ยนอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายที่อัตราการไหลคงที่ กฎระเบียบดังกล่าวดำเนินการที่แหล่งความร้อน
อุณหภูมิที่คำนวณได้ของน้ำในเครือข่ายในท่อจ่ายและส่งคืน (- อุณหภูมิของสารหล่อเย็นในท่อจ่ายและส่งคืนและในระบบทำความร้อนที่มีการเชื่อมต่อตามลำดับ) บนตัวสะสมแหล่งความร้อนสอดคล้องกับอุณหภูมิอากาศภายนอกที่คำนวณได้ และมีการตั้งค่าเมื่อออกแบบระบบจ่ายความร้อน เช่น 150/70, 130/70 เป็นต้น ถ้า ภาระความร้อนความเป็นเนื้อเดียวกันโดยเฉพาะอย่างยิ่งความร้อนจากนั้นในช่วงอุณหภูมิภายนอกทั้งหมดเป็นไปได้ที่จะดำเนินการควบคุมคุณภาพสูง ในกรณีนี้ ภาระความร้อนจะเป็นสัดส่วนโดยตรงกับอุณหภูมิของสารหล่อเย็นในท่อจ่ายและแปรผกผันกับอุณหภูมิอากาศภายนอก ดังนั้นบนกราฟอุณหภูมิ การพึ่งพาอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในท่อจ่ายและท่อส่งกลับจะแสดงด้วยน้ำหนักที่สม่ำเสมอและการควบคุมคุณภาพสูงด้วยเส้นตรง ด้านหลัง จุดเริ่มเส้นเหล่านี้ใช้อุณหภูมิอากาศภายนอก +20 0 C (+18) เมื่อภาระความร้อนเป็นศูนย์ จากนั้นอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในท่อจ่ายและส่งคืนจะเป็น +20 0 С (+18) จุดปลายจะเป็นตามลำดับ ด้วยการเชื่อมต่อที่ขึ้นกับระบบทำความร้อน กราฟจะมีเส้นตรงเส้นที่สามที่เชื่อมจุดเริ่มต้นกับอุณหภูมิที่คำนวณได้
หากมีการจ่ายน้ำร้อน (DHW) อุณหภูมิของน้ำในท่อจ่ายไม่สามารถลดลงต่ำกว่า 60 0 Сเมื่อเชื่อมต่อ ระบบน้ำร้อนในวงจรเปิดและต่ำกว่า 70 0 C เมื่อเชื่อมต่อผ่าน โครงการปิดเนื่องจากอุณหภูมิของน้ำในอุปกรณ์น้ำควรอยู่ระหว่าง 55 0 Сถึง 65 0 Сและใน เครื่องทำน้ำร้อนแลกเปลี่ยนความร้อนหายไปประมาณ 10 0 С ดังนั้นจะมีการตัดกราฟอุณหภูมิดังแสดงในรูปที่ 4 และ 5 บนกราฟควบคุมของระบบจ่ายความร้อนแบบปิดอุณหภูมิภายนอกที่สอดคล้องกับจุดตัด พื้นที่ของการควบคุมเชิงปริมาณ I. โซน III ปรากฏในแผนภูมิควบคุมของระบบจ่ายความร้อนแบบเปิดในโซนของการควบคุมเชิงคุณภาพเมื่ออุณหภูมิของน้ำในท่อส่งกลับถึง 60 0 C และน้ำถูกนำออกไปสำหรับการจ่ายน้ำร้อนเท่านั้น จากมัน.
รูปที่ 4 กราฟอุณหภูมิของการควบคุมการเปิด ระบบพึ่งพาแหล่งจ่ายความร้อน
รูปที่ 5 แผนภูมิอุณหภูมิสำหรับการควบคุมระบบจ่ายความร้อนอิสระแบบปิด
การมีหรือไม่มีเส้นขาดในกราฟการควบคุมขึ้นอยู่กับว่าระบบจ่ายความร้อนนั้นขึ้นอยู่กับ (รูปที่ 4) หรืออิสระ (รูปที่ 5)
ถ้า เช่นนั้น กฎระเบียบจะดำเนินการอย่างมีเหตุผลตามภาระร่วมในการทำความร้อนและการจ่ายน้ำร้อน ในขณะเดียวกันก็มีการสร้างเส้นโค้งการควบคุมอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้นซึ่งช่วยให้สามารถชดเชยได้ การบริโภคที่เพิ่มขึ้นความร้อนสำหรับการจ่ายน้ำร้อนโดยการเพิ่มความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างน้ำตรงและน้ำที่ไหลกลับเมื่อเปรียบเทียบกับตารางควบคุมสำหรับ ภาระความร้อน.
เมื่อสร้าง ตารางงานสูงการใช้ความร้อนสำหรับการจ่ายน้ำร้อนถือเป็นความสมดุล:
โดยที่อัตราส่วนความสมดุลมักจะเท่ากับ 1.2
มุมมองของกราฟแสดงในรูปที่ 6
รูปที่ 6 เส้นโค้งการควบคุมอุณหภูมิที่เพิ่มขึ้น
ในรูป: - อุณหภูมิของตัวพาความร้อนในตัวสะสมของ CHPP; - อุณหภูมิน้ำหล่อเย็นตาม ตารางการทำความร้อน; - อุณหภูมิน้ำหล่อเย็นในระบบทำความร้อน
ปริมาณ
เชื่อมกันด้วยสมการ
(10)
ที่นี่ความแตกต่างของอุณหภูมิที่คำนวณได้ของน้ำในเครือข่ายตามตารางการให้ความร้อน
ที่จุดเริ่มต้น ค่าจะถูกกำหนดจากสมการ
. (11)
อุณหภูมิ น้ำประปาหลังจากขั้นตอนแรกของเครื่องทำความร้อน DHW โดยที่ =5…10 o C คือปริมาณน้ำที่ทำความเย็นต่ำในเครื่องทำความร้อน
4.2. การคำนวณและกำหนดเวลาการใช้น้ำในเครือข่าย
4.2.1. ปริมาณการใช้น้ำในเครือข่ายโดยประมาณเพื่อให้ความร้อน:
(12)
โดยที่ c=4.19 kJ/(kg×K) คือความจุความร้อนของน้ำ
ในเขตควบคุมคุณภาพ II อัตราการไหลของตัวพาความร้อนเพื่อให้ความร้อนคงที่ในเขตควบคุมเชิงปริมาณ I จะลดลงเมื่ออุณหภูมิภายนอกเพิ่มขึ้นเป็น 0 ที่ +20 (18) 0 จาก(รูปที่ 5 และ 6)
4.2.2. ปริมาณการใช้น้ำเครือข่ายโดยประมาณสำหรับการระบายอากาศ:
ถูกกำหนดโดย (13):
(13)
ธรรมชาติของกราฟของอัตราการไหลสำหรับการระบายอากาศจะทำซ้ำตามเส้นทางของกราฟของอัตราการไหลเพื่อให้ความร้อน (รูปที่ 6 และ 7)
4.3.3 การใช้น้ำโครงข่ายสำหรับการจ่ายน้ำร้อน:
ในเครือข่ายการจ่ายความร้อนแบบเปิด ปริมาณการใช้น้ำเฉลี่ยต่อชั่วโมงสำหรับการจ่ายน้ำร้อนจะเป็น:
(14)
ใน ระบบปิดการจ่ายความร้อนปริมาณการใช้น้ำร้อนเฉลี่ยต่อชั่วโมงสำหรับการจ่ายน้ำร้อนถูกกำหนดโดย (13, 14)
ที่ วงจรขนานข้อต่อเครื่องทำน้ำอุ่น
(15)
อุณหภูมิของน้ำหลังจากเครื่องทำน้ำอุ่นต่อแบบขนานที่จุดแตกหักของกราฟอุณหภูมิน้ำ ขอแนะนำให้ใช้ = 30 ° C
พร้อมระบบสองขั้นตอนสำหรับต่อเครื่องทำน้ำอุ่น
, (16)
อุณหภูมิของน้ำหลังจากขั้นตอนแรกของการให้ความร้อนอยู่ที่ใดที่ แบบแผนสองขั้นตอนการเชื่อมต่อเครื่องทำน้ำอุ่น° C
ในส่วนที่สัมพันธ์กับโซนควบคุมของกราฟอุณหภูมิของระบบจ่ายความร้อน ต้นทุนจะมีพฤติกรรมดังนี้
ในเขตควบคุมเชิงปริมาณ I ที่อุณหภูมิคงที่ในท่อจ่ายโดยคำนึงถึงภาระเฉลี่ยของการจ่ายน้ำร้อน การใช้น้ำในเครือข่ายสำหรับการจ่ายน้ำร้อนยังคงที่ทั้งระบบจ่ายความร้อนแบบเปิดและแบบปิด (รูปที่ 5 และ 6)
ต้นทุนน้ำในเครือข่ายเหล่านี้กำหนดได้ดังนี้
ในเขตควบคุมเชิงคุณภาพ (II, III - ด้วยแบบเปิดและ II - พร้อมแบบปิด) ลักษณะของเส้นโค้งแตกต่างกันอย่างมาก
ด้วยวงจรเปิดในโซน II น้ำในเครือข่ายสำหรับการจ่ายน้ำร้อนจะถูกถอดออกจากท่อจ่ายและส่งคืน จากท่อจ่ายน้ำ การไหลของน้ำในเครือข่ายจะลดลงจากค่าสูงสุดที่อุณหภูมิภายนอกเป็นศูนย์ที่อุณหภูมิภายนอก ในทางตรงกันข้าม การไหลของน้ำในเครือข่ายจากท่อส่งกลับจะแปรผันจากศูนย์ถึงค่าสูงสุดที่อุณหภูมิภายนอกเดียวกัน ในโซน III การจ่ายน้ำในเครือข่ายสำหรับการจ่ายน้ำร้อนมาจากท่อส่งกลับและลดลงบ้างเมื่ออุณหภูมิของน้ำเพิ่มขึ้นจาก 60 เป็น 70 0 С (รูปที่ 5)
ด้วยโครงร่างปิดสำหรับเชื่อมต่อระบบจ่ายน้ำร้อน การแลกเปลี่ยนความร้อนระหว่างระบบจ่ายความร้อนและระบบจ่ายน้ำร้อนจะเกิดขึ้นในขั้นตอนเดียว (บนสายจ่าย) หรือในตัวแลกเปลี่ยนความร้อนแบบสองขั้นตอน (บนทั้งสองสาย) ในโซน II ปริมาณการใช้น้ำเครือข่ายสำหรับการจ่ายน้ำร้อนลดลงจากสูงสุดเป็นศูนย์ที่เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนแบบสองขั้นตอน (รูปที่ 6 เส้นทึบ) และค่า
(17)
(รูปที่ 6 เส้นประ)
จากนั้น เพื่อความชัดเจน กราฟแสดงปริมาณการใช้น้ำในเครือข่ายทั้งหมด (รูปที่ 7 และ 8) ตามเงื่อนไข
. (18)
รูปที่ 7 กราฟต้นทุนของเครือข่ายความร้อนแบบเปิด
รูปที่ 8 เส้นโค้งต้นทุนของเครือข่ายความร้อนแบบปิด (เส้นทึบ - การทำความร้อนแบบสองขั้นตอน น้ำร้อน: ประ - เวทีเดียว).
ปริมาณการใช้น้ำในเครือข่ายที่คำนวณได้ในเครือข่ายสองท่อในระบบจ่ายความร้อนแบบเปิดและแบบปิด ซึ่งจำเป็นสำหรับการคำนวณแบบไฮดรอลิกของเครือข่ายความร้อน ถูกกำหนดโดยสูตร (19):
. (19)
ค่าสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงส่วนแบ่งของการใช้น้ำโดยเฉลี่ยในการควบคุมภาระความร้อนโดยพิจารณาจากข้อควรพิจารณาต่อไปนี้:
· ระบบเปิด: 100 หรือมากกว่า MW =0.6 น้อยกว่า 100MW =0.8;
· ระบบปิด: 100 และมากกว่า MW =1.0 น้อยกว่า 100MW =1.2
เมื่อทำการควบคุมตามภาระรวมของการทำความร้อนและการจ่ายน้ำร้อนด้วยตารางการควบคุมที่ปรับแล้ว ค่าสัมประสิทธิ์จะเท่ากับ 0
เมื่อออกแบบเครือข่ายความร้อน การคำนวณไฮดรอลิกจะรวมถึงการกำหนดขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อและแรงดันตกในส่วนต่างๆ และโดยทั่วไปตลอดแนวหลัก การคำนวณดำเนินการในสองขั้นตอน: เบื้องต้นและการตรวจสอบ
5.1. ขั้นตอนการคำนวณไฮดรอลิก
ข้อมูลเริ่มต้นสำหรับการคำนวณคือ: รูปแบบการคำนวณ (ดูรูปที่ 1); ค่าใช้จ่ายโดยประมาณของน้ำในเครือข่ายตามส่วน ชนิดและจำนวนแนวต้านในแต่ละส่วน
หนึ่งในพารามิเตอร์หลักที่กำหนดความต้านทานไฮดรอลิกคือความเร็วของน้ำในท่อ ในเครือข่ายหลักแนะนำให้ใช้ความเร็วน้ำภายในl¸2 m / s และในท่อส่งน้ำ - 3¸5 m / s
ในขั้นแรกเบื้องต้นระยะเส้นผ่านศูนย์กลางโดยประมาณของท่อจะถูกกำหนดตามค่าที่ยอมรับของความเร็วน้ำ wและแรงดันตกคร่อมจำเพาะ สำหรับท่อหลัก ค่า £ 80 Pa/m สำหรับ เครือข่ายการกระจายสินค้าและสาขา =100¸300 Pa/m. เส้นผ่านศูนย์กลางระบุของส่วนที่อยู่ระหว่างการพิจารณาถูกกำหนดโดยใช้โนโมแกรมสำหรับการคำนวณทางไฮดรอลิกของท่อส่ง (ภาคผนวก P) ตามอัตราการไหลของน้ำและแรงดันตกคร่อมจำเพาะที่ยอมรับ เนื่องจากจุดตัดบนโนโมแกรมไม่ตกบนเส้นใดๆ ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมาตรฐาน จึงจำเป็นต้องเลื่อนขึ้นหรือลงตามเส้นทางการไหลจนกว่าจะตัดกับเส้นของเส้นผ่านศูนย์กลางมาตรฐาน หากคุณเลื่อนขึ้น ระบบจะเลือกเส้นผ่านศูนย์กลางมาตรฐานที่เล็กกว่า แต่ความต้านทานเชิงเส้นจำเพาะจริงจะมีขนาดใหญ่กว่า และหากคุณเลื่อนลง เส้นผ่านศูนย์กลางก็จะใหญ่ขึ้น และความต้านทานจะเล็กลง โดยปกติในส่วนของไปป์ไลน์ใกล้กับแหล่งความร้อน พวกมันจะเปลี่ยนเป็นเส้นผ่านศูนย์กลางที่ใหญ่กว่า และใกล้กับส่วนท้ายของไปป์ไลน์ไปเป็นอันที่เล็กกว่า นอกจากนี้ยังจำเป็นต้องตรวจสอบให้แน่ใจว่าความเร็วของน้ำในส่วนท่อไม่เกินขอบเขตที่กำหนด ค่าจริงที่ได้รับของความต้านทานเชิงเส้นจำเพาะและความเร็วน้ำถูกป้อนในตารางที่ 2
ตารางที่ 2
การคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายความร้อน
ความต่อเนื่องของตาราง2
การคำนวณไฮดรอลิกของเครือข่ายความร้อน
โดย รูปแบบการคำนวณและเส้นทางไปป์ไลน์ที่เลือก ชนิดและจำนวนของความต้านทานในพื้นที่จะถูกกำหนด: ฟิตติ้ง โค้ง ตัวชดเชย ฯลฯ ตามภาคผนวก P8 ขึ้นอยู่กับขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางเล็กน้อยและชนิดของความต้านทานในท้องถิ่น ความยาวเทียบเท่าของความต้านทานท้องถิ่นจะถูกกำหนดและป้อน ในตารางที่ 2 ความยาวโดยประมาณของส่วนไปป์ไลน์ถูกกำหนดโดยการรวมความยาวจริงและความยาวที่เท่ากัน
แรงดันตกคร่อมในส่วนการออกแบบคำนวณโดยสูตร (20), Pa:
(20)
ความยาวของส่วนที่คำนวณอยู่ที่ไหน m;
ความยาวรวมของแนวต้านในพื้นที่ในส่วนที่กำหนด
การสูญเสียแรงดันในส่วนจะเป็น:
โดยที่ \u003d 975 กก. / ม. 3 - ความหนาแน่นของน้ำที่อุณหภูมิ 100 ° C
g\u003d 9.81 m / s 2 - การเร่งความเร็วการตกอย่างอิสระ
ค่าที่ได้รับจะถูกป้อนลงในคอลัมน์ของการคำนวณการตรวจสอบ (ตารางที่ 2) ทุกส่วนของทางหลวงคำนวณในทำนองเดียวกัน
การคำนวณกิ่งก้านดำเนินการในลักษณะเดียวกับส่วนของเส้นหลัก โดยมีแรงดันตกคร่อม (หัว) ที่กำหนดหลังจากสร้างกราฟเพียโซเมตริกเป็นความแตกต่างของแรงดันในเส้นจ่ายและเส้นกลับที่จุดเชื่อมต่อ ของสาขา.
นอกจากนี้สำหรับสายหลักสำหรับสาขาที่คำนวณโดยเฉพาะความยาวของไปป์ไลน์จะถูกวัดจากจุดสาขาไปยังผู้บริโภคที่ไกลที่สุด (สมาชิก) - ฉันตอบ, ม. สำหรับกิ่งนี้มีความยาว ฉันตอบแรงดันตกคร่อมจำเพาะเบื้องต้น Pa/m:
(22)
ที่ไหน ; Z- สัมประสิทธิ์การทดลองของความต้านทานเฉพาะที่สำหรับกิ่งก้าน (สำหรับท่อร้อยสาย Z\u003d 0.03¸0.05); G ตอบกลับ- อัตราการไหลของน้ำหล่อเย็นโดยประมาณที่ส่วนเริ่มต้นของกิ่ง, kg/s; - ความแตกต่างระหว่างแรงดันตกคร่อมที่มีอยู่บนกิ่งและแรงดันตกที่ต้องการที่สมาชิกล่าสุด Pa; - ความยาวจริงของกิ่งในรุ่นสองท่อ
ที่ โครงการที่ซับซ้อนเครือข่ายการกระจายสาขาแบ่งออกเป็นส่วน ๆ คล้ายกับการแบ่งออกเป็นส่วน ๆ ของเครือข่ายหลัก
4.2. การสร้างกราฟเพียโซเมตริก
กราฟเพียโซเมตริกถูกสร้างขึ้นบนพื้นฐานของการคำนวณทางไฮดรอลิก (ตารางที่ 2) กราฟเพียโซเมตริกของเครือข่ายช่วยให้คุณสามารถสร้างความสอดคล้องร่วมกันของภูมิประเทศ ความสูงของระบบสมาชิก และการสูญเสียแรงดันในท่อ ตามกราฟ piezometric เป็นไปได้ที่จะกำหนดความดันที่จุดใดก็ได้ในเครือข่าย ความดันที่มีอยู่ที่จุดสาขาและที่อินพุตไปยังระบบสมาชิกตลอดจนปรับรูปแบบการเชื่อมต่อของระบบสมาชิกและที่มีอยู่ แรงกดดันในเครือข่ายหลักไปข้างหน้าและย้อนกลับ
กราฟ piezometric ถูกพล็อตบนมาตราส่วนในพิกัด L-H (หลี่- ความยาวแทร็ก m; ชม- ความดันม.) จุดนี้เป็นที่มาของพิกัด 0 สอดคล้องกับการตั้งค่า ปั๊มเครือข่าย(รูปที่ 6) ทางด้านขวาของจุด 0 ตามแนวแกน หลี่ (สาย I-I, ทำเครื่องหมาย 0.0) โปรไฟล์เส้นทางถูกวาดตามภูมิประเทศตามทางหลวงสายหลักและกิ่งก้าน ในที่นี้ถือว่าโปรไฟล์เส้นทางตรงกับภูมิประเทศ ที่ แบบง่ายๆแหล่งจ่ายความร้อนและอินพุตสมาชิกจำนวนเล็กน้อย (ไม่เกิน 20) บนกิ่งไม้และไฟ ความสูงของอาคาร (ระบบสมาชิก) ถูกวางแผน แกน Y จากจุด 0 หัวมีหน่วยเป็นเมตร
การสร้างกราฟเพียโซเมตริกเริ่มต้นด้วยโหมดไฮโดรสแตติก เมื่อไม่มีน้ำหมุนเวียนในระบบ และระบบจ่ายความร้อนทั้งหมด รวมถึงระบบทำความร้อนหรือเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนของระบบทำความร้อน เติมน้ำที่มีอุณหภูมิสูงถึง 100 ° C. แรงดันคงที่ในเครือข่ายความร้อน H stจัดหาโดยปั๊มป้อนอาหาร ไลน์ หัวคงที่ S-Sบนกราฟจะดำเนินการจากสภาวะของความแข็งแรง หม้อน้ำเหล็กหล่อ, เช่น. 60 ม. แรงดันสถิตต้องสูงกว่าความสูงของอาคารที่เชื่อมต่อกับระบบจ่ายความร้อนและต้องแน่ใจว่าน้ำในเครือข่ายทำความร้อนไม่เดือด หากไม่เป็นไปตามเงื่อนไขอย่างน้อยหนึ่งข้อสำหรับอินพุตของสมาชิก จำเป็นต้องจัดให้มีการแบ่งเครือข่ายการทำความร้อนออกเป็นโซนด้วยการรักษาแรงดันสถิตของตนเองในแต่ละโซน
หัวปั๊มแบบเครือข่ายที่ทันสมัยที่ต้องการอยู่ภายในระยะ 10¸25 ม. จากสภาพของการเกิดคาวิเทชั่นที่จุดดูดไปยังปั๊ม และหัวรวมของปั๊มสำหรับแต่งหน้า H st=40¸60 ม. มูลค่าที่กำหนด
H st ถูกพล็อตตามแกน H จากจุด 0 ถึง A จากจุด A การสร้างกราฟเพียโซเมตริกสำหรับเส้นกลับในโหมดไดนามิกจะเริ่มต้นขึ้น ตามการคำนวณแบบไฮดรอลิกนี้ จากจุด A ความยาวของส่วนที่คำนวณครั้งแรก 0 - I (0 I) จะถูกพล็อต นอกจากนี้ ตามแกน H จะมีการพล็อตค่าที่คำนวณได้ของการสูญเสียไฮดรอลิก Δ H I (จุด 0 1 ). ดำเนินการตามที่อธิบายไว้เราจะกำหนดจุดทั้งหมดของกราฟ piezometric ของเส้นกลับ (จุด 0 , 0 1 , 0 2 เป็นต้น)
จาก จุดสุดท้ายเส้นโค้งเพียโซเมตริกของเส้นกลับ (point 0 4 ) หัวหน้าที่มีอยู่จะถูกฝาก ที่สมาชิกล่าสุด ดีเอชเอ » 15¸20 ม. มีลิฟต์หรือ ดีเอชเอ » 10m +H zd- มีการเชื่อมต่อแบบไม่ใช้ลิฟต์ (point พี4). กราฟเพียโซเมตริกของเส้นตรงสร้างขึ้นจากจุด พี4ในลำดับย้อนกลับตามส่วนเครือข่าย เชื่อมต่อจุดที่พบทั้งหมด ( แอ,0 1 ,0 2 , ...) เราได้กราฟเพียโซเมตริกของเส้นกลับ ด้วยการคำนวณและการสร้างที่เหมาะสม กราฟเพียโซเมตริกควรเป็นเส้นตรง ณ จุดนั้น พีสอดคล้องกับตำแหน่งของแหล่งความร้อนการสูญเสียแรงดันในเครื่องทำความร้อนเครือข่ายจะถูกฝากขึ้น ดีเอช พี=10¸20 ม. หรือในหม้อต้มน้ำร้อน ดีเอช พี=15¸30 ม.
รูปที่ 9 กราฟเพียโซเมตริกและแผนภาพเครือข่ายความร้อน:
ฉัน - ปั๊มเครือข่าย II - ปั๊มแต่งหน้า; III - โรงบำบัดความร้อน IV - เครื่องปรับความดัน; V - ถังแต่งหน้า
5. การเลือกแผนงานสำหรับเชื่อมต่อระบบทำความร้อนของสมาชิกกับเครือข่ายความร้อน
กราฟเพียโซเมตริกให้คุณเลือกรูปแบบการเชื่อมต่อยูนิตสมาชิกกับเครือข่ายทำความร้อน โดยคำนึงถึงแรงดันตกและข้อจำกัด แรงดันเกินในท่อ
ในรูป 10 แสดงรูปแบบการเชื่อมต่อระบบทำความร้อนของสมาชิกกับเครือข่ายทำความร้อน แบบแผน (a), (b) และ (c) คือ การเชื่อมต่อที่พึ่งพา. แบบแผน (a) ใช้เมื่อมีจุดให้ความร้อนส่วนกลางหรือแบบกลุ่ม โดยที่ตัวพาความร้อนพร้อมพารามิเตอร์ที่จำเป็นถูกจัดเตรียมไว้และจำเป็นต้องปรับแรงดันที่ด้านหน้าของระบบทำความร้อนเท่านั้น รูปที่ 10b - โครงการลิฟต์ใช้การเชื่อมต่อโดยที่ความดันในสายส่งกลับไม่เกินค่าที่อนุญาตสำหรับระบบทำความร้อนในพื้นที่และแรงดันที่มีอยู่ที่อินพุตนั้นเพียงพอสำหรับการทำงานของลิฟต์ (15¸18 ม.)
หากแรงดันในสายส่งกลับไม่เกินค่าที่อนุญาต และแรงดันที่มีอยู่ไม่เพียงพอสำหรับการทำงานของลิฟต์ ให้ใช้ สคีมาขึ้นอยู่กับด้วยปั๊มผสม (รูปที่ 10c)
หากแรงดันในท่อส่งกลับในโหมดคงที่หรือไดนามิกเกินแรงดันที่อนุญาตสำหรับระบบทำความร้อนในพื้นที่ จะใช้รูปแบบอิสระกับการติดตั้งเครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนจากน้ำสู่น้ำ (รูปที่ 10d)
การกำหนดบนไดอะแกรม:
พีซี - หม้อไอน้ำสูงสุด TP - เครื่องทำความร้อน; CH - ปั๊มเครือข่าย PN - ปั๊มแต่งหน้า; РР – ตัวควบคุมการไหล; D - ไดอะแฟรม; B - ช่องระบายอากาศ (เครน Maevsky); อี - ลิฟท์; H - ปั๊มผสม; RT - ตัวควบคุมอุณหภูมิ K - เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อนของระบบทำความร้อน; ซีเอ็น - ปั๊มหมุนเวียน; RB - ถังขยาย
ในรูป 11 แสดงโครงร่างการเชื่อมต่อระบบจ่ายน้ำร้อนกับระบบจ่ายความร้อน
รูปที่ 11 การเชื่อมต่อระบบน้ำร้อนกับระบบจ่ายความร้อน
6. การเลือกเครื่องสูบน้ำ
6.1. การเลือกปั๊มเครือข่าย
ปั๊มเครือข่ายได้รับการติดตั้งบนแหล่งความร้อน ซึ่งต้องมีอย่างน้อยสองจำนวน โดยหนึ่งในนั้นอยู่ในสถานะสแตนด์บาย ประสิทธิภาพของปั๊มที่ใช้งานได้ทั้งหมดจะถือว่าเท่ากับการใช้น้ำในเครือข่ายทั้งหมด โดยคำนึงถึงปัจจัยด้านความปลอดภัยของปั๊มสำหรับประสิทธิภาพ (1.05-1.1)
ส่วนหัวของปั๊มเครือข่ายถูกกำหนดโดยกราฟเพียโซเมตริกและเท่ากับ m:
เอช เอสเอ็น \u003d H st + DH p + DH o + DH ab
ที่ไหน H st- การสูญเสียหัวที่สถานี m;
DH น- การสูญเสียแรงดันในสายจ่าย m;
DH ab- ความกดดันที่มีอยู่ที่สมาชิก m ;
เกี่ยวกับ- การสูญเสียแรงดันในเส้นกลับ, ม.
ปั๊มถูกเลือกสำหรับช่วงเวลาที่ให้ความร้อนและไม่ร้อน หากมีบูสเตอร์ปั๊มในเครือข่าย แรงดันของปั๊มเครือข่ายจะลดลงตามแรงดันของปั๊มบูสเตอร์
6.2. การเลือกเครื่องปั๊มแต่งหน้า
ประสิทธิภาพของปั๊มแต่งหน้าถูกกำหนดโดยปริมาณการสูญเสียน้ำในเครือข่ายในระบบจ่ายความร้อน ในระบบปิดการสูญเสียน้ำในเครือข่ายคือ 0.5% ของปริมาตรน้ำในเครือข่าย m 3 / h:
จี ซับ =0.005×V+G น้ำร้อน
ที่ไหน V \u003d Q × (V s + V ม.)- ปริมาณน้ำในระบบจ่ายความร้อน m 3; คิว - พลังงานความร้อนระบบจ่ายความร้อน MW; วี ส, วี ม- ปริมาณน้ำในเครือข่ายเฉพาะที่อยู่ในเครือข่ายภายนอกพร้อมการติดตั้งเครื่องทำความร้อนและในระบบท้องถิ่น m 3 / MW ( วีค \u003d 10¸20, วี ม=25).
บรรณานุกรม
1. Aizenberg I.I. , Baimachev E.E. , Vygonets A.V. และอื่น ๆ. กวดวิชาการออกแบบระดับปริญญาสำหรับนักศึกษาพิเศษ 270109 - ทีวี - อีร์คุตสค์: Irkutsk Press House, 2007, - 104 p.
การใช้พลังงานอย่างประหยัดในระบบทำความร้อนสามารถทำได้หากตรงตามข้อกำหนดบางประการ ทางเลือกหนึ่งคือการมีแผนภูมิอุณหภูมิ ซึ่งสะท้อนอัตราส่วนของอุณหภูมิที่เล็ดลอดออกมาจากแหล่งความร้อนต่อ สภาพแวดล้อมภายนอก. ค่าของค่าทำให้สามารถกระจายความร้อนและน้ำร้อนไปยังผู้บริโภคได้อย่างเหมาะสม
อาคารสูงเชื่อมต่อกับ ระบบความร้อนกลาง. แหล่งที่ถ่ายทอด พลังงานความร้อนเป็นโรงต้มน้ำหรือ CHP น้ำถูกใช้เป็นตัวพาความร้อน มันถูกทำให้ร้อนจนถึงอุณหภูมิที่กำหนดไว้
ผ่านไปแล้ว ครบวงจรผ่านระบบสารหล่อเย็นที่ระบายความร้อนแล้วกลับสู่แหล่งกำเนิดและเกิดความร้อนซ้ำ แหล่งที่มาเชื่อมต่อกับผู้บริโภคด้วยเครือข่ายระบายความร้อน เมื่อสภาพแวดล้อมเปลี่ยนไป ระบอบอุณหภูมิพลังงานความร้อนควรได้รับการควบคุมเพื่อให้ผู้บริโภคได้รับปริมาณที่ต้องการ
การควบคุมความร้อนจาก ระบบกลางสามารถผลิตได้สองวิธี:
ในระบบของเรา มีการใช้กฎข้อบังคับแบบที่สอง กล่าวคือ เชิงคุณภาพ Z มีความสัมพันธ์โดยตรงระหว่างสองอุณหภูมิ:น้ำหล่อเย็นและ สิ่งแวดล้อม. และการคำนวณจะดำเนินการในลักษณะที่ให้ความร้อนในห้อง 18 องศาขึ้นไป
ดังนั้น เราสามารถพูดได้ว่าเส้นโค้งอุณหภูมิของแหล่งกำเนิดเป็นเส้นโค้งที่หัก การเปลี่ยนทิศทางขึ้นอยู่กับความแตกต่างของอุณหภูมิ (น้ำหล่อเย็นและอากาศภายนอก)
กราฟการพึ่งพาอาจแตกต่างกันไป
แผนภูมิเฉพาะมีการพึ่งพา:
สารหล่อเย็นประสิทธิภาพสูงให้พลังงานความร้อนแก่ผู้บริโภค
ตัวอย่างของวงจรแสดงไว้ด้านล่าง โดยที่ T1 คืออุณหภูมิของสารหล่อเย็น Tnv คืออากาศภายนอก:
นอกจากนี้ยังใช้ไดอะแกรมของสารหล่อเย็นที่ส่งคืน โรงต้มน้ำหรือ CHP ตามรูปแบบดังกล่าวสามารถประเมินประสิทธิภาพของแหล่งที่มาได้ ถือว่าสูงเมื่อของเหลวที่ส่งคืนมาถึงทำให้เย็นลง
ความเสถียรของโครงการขึ้นอยู่กับค่าการออกแบบของการไหลของของเหลวในอาคารสูงหากอัตราการไหลผ่านวงจรทำความร้อนเพิ่มขึ้น น้ำจะไหลกลับโดยไม่ทำให้เย็นลง เนื่องจากอัตราการไหลจะเพิ่มขึ้น และในทางกลับกัน เมื่อ การไหลขั้นต่ำ, น้ำที่ไหลกลับจะถูกทำให้เย็นลงอย่างเพียงพอ
แน่นอนว่าความสนใจของซัพพลายเออร์อยู่ที่การไหลของน้ำที่ไหลกลับในสถานะเย็น แต่มีข้อ จำกัด บางประการในการลดการบริโภคเนื่องจากการลดลงนำไปสู่การสูญเสียปริมาณความร้อน ผู้บริโภคจะเริ่มลดระดับภายในในอพาร์ตเมนต์ซึ่งจะนำไปสู่การละเมิด รหัสอาคารและความไม่สบายใจของผู้อยู่อาศัย
กราฟอุณหภูมิขึ้นอยู่กับปริมาณสองปริมาณ:อากาศภายนอกและน้ำหล่อเย็น สภาพอากาศที่หนาวจัดทำให้ระดับน้ำหล่อเย็นเพิ่มขึ้น เมื่อออกแบบแหล่งส่วนกลาง จะต้องคำนึงถึงขนาดของอุปกรณ์ อาคาร และส่วนของท่อด้วย
ค่าอุณหภูมิออกจากห้องหม้อไอน้ำคือ 90 องศา ดังนั้นที่อุณหภูมิลบ 23 ° C ในอพาร์ตเมนต์จะอบอุ่นและมีค่า 22 ° C จากนั้นน้ำที่ไหลกลับจะกลับสู่ 70 องศา มาตรฐานเหล่านี้เป็นไปตามปกติ อยู่สบายในบ้าน.
การวิเคราะห์และการปรับโหมดการทำงานดำเนินการโดยใช้รูปแบบอุณหภูมิตัวอย่างเช่น การส่งคืนของเหลวที่มีอุณหภูมิสูงขึ้นจะบ่งบอกถึงต้นทุนน้ำหล่อเย็นที่สูง ข้อมูลที่ประเมินต่ำไปจะถือเป็นการขาดดุลการบริโภค
ก่อนหน้านี้ สำหรับอาคาร 10 ชั้น ได้มีการแนะนำรูปแบบที่มีข้อมูลที่คำนวณได้ 95-70 องศาเซลเซียส อาคารด้านบนมีแผนภูมิ 105-70°C อาคารใหม่สมัยใหม่อาจมีรูปแบบที่แตกต่างออกไป ขึ้นอยู่กับดุลยพินิจของนักออกแบบ บ่อยกว่านั้น มีแผนภาพอยู่ที่ 90-70 องศาเซลเซียส และอาจถึง 80-60 องศาเซลเซียส
แผนภูมิอุณหภูมิ 95-70:
แผนภูมิอุณหภูมิ 95-70เลือกวิธีการควบคุมแล้วจึงทำการคำนวณ การคำนวณ - ฤดูหนาวและลำดับย้อนกลับของการไหลเข้าของน้ำ ปริมาณอากาศภายนอก ลำดับที่จุดแตกหักของแผนภาพ มีสองไดอะแกรม ซึ่งหนึ่งในนั้นพิจารณาเฉพาะการให้ความร้อน อีกแผนภาพหนึ่งพิจารณาการให้ความร้อนโดยใช้น้ำร้อน
สำหรับตัวอย่างการคำนวณ เราจะใช้ การพัฒนาระเบียบวิธีรอสคอมมูเนร์โก
ข้อมูลเริ่มต้นสำหรับสถานีสร้างความร้อนจะเป็น:
เราจะพิจารณาหลายทางเลือกในการจัดหาความร้อนด้วยค่า 150, 130 และ 115 องศา
ในเวลาเดียวกันที่ทางออกจะมี 70 ° C
ผลลัพธ์ที่ได้จะถูกรวมไว้ในตารางเดียวสำหรับการสร้างเส้นโค้งที่ตามมา:
เราก็เลยได้สาม แบบแผนต่างๆซึ่งสามารถนำไปเป็นพื้นฐานได้ การคำนวณไดอะแกรมทีละรายการสำหรับแต่ละระบบจะถูกต้องกว่า ที่นี่เราพิจารณาค่าที่แนะนำโดยไม่คำนึงถึงลักษณะภูมิอากาศของภูมิภาคและลักษณะของอาคาร
เพื่อลดการใช้พลังงานก็เพียงพอที่จะเลือกลำดับอุณหภูมิต่ำที่ 70 องศาและกระจายความร้อนสม่ำเสมอตลอดวงจรทำความร้อน หม้อไอน้ำควรใช้พลังงานสำรองเพื่อให้โหลดของระบบไม่ส่งผลต่อการทำงานของเครื่อง
การควบคุมอัตโนมัติมีให้โดยเครื่องปรับความร้อน
ประกอบด้วยรายละเอียดดังต่อไปนี้:
ตัวควบคุมครอบคลุมการจ่ายของเหลวซึ่งจะเป็นการเพิ่มมูลค่าระหว่างการส่งคืนและการจ่ายเป็นค่าที่ได้จากเซ็นเซอร์
เพื่อเพิ่มการไหลมีปั๊มบูสเตอร์และคำสั่งที่เกี่ยวข้องจากตัวควบคุมการไหลเข้าถูกควบคุมโดย "บายพาสเย็น" นั่นคืออุณหภูมิลดลง ของเหลวบางส่วนที่หมุนเวียนตามวงจรจะถูกส่งไปยังแหล่งจ่าย
เซ็นเซอร์รับข้อมูลและส่งไปยังหน่วยควบคุมซึ่งเป็นผลมาจากการกระจายกระแสซึ่งให้รูปแบบอุณหภูมิที่เข้มงวดสำหรับระบบทำความร้อน
บางครั้งมีการใช้อุปกรณ์คอมพิวเตอร์ซึ่งรวม DHW และตัวควบคุมความร้อนเข้าด้วยกัน
ตัวปรับน้ำร้อนมีมากกว่า วงจรง่ายๆการจัดการ. เซ็นเซอร์น้ำร้อนจะควบคุมการไหลของน้ำด้วยค่าคงที่ที่ 50°C
ประโยชน์ของตัวควบคุม:
โหมดการทำงานของหม้อไอน้ำขึ้นอยู่กับสภาพอากาศของสิ่งแวดล้อม
หากเรานำสิ่งของต่างๆ เช่น อาคารโรงงาน อาคารหลายชั้น และ บ้านส่วนตัวทั้งหมดจะมีแผนภูมิความร้อนเป็นรายบุคคล
ในตารางเราแสดงแผนภาพอุณหภูมิของการพึ่งพาอาคารที่อยู่อาศัยในอากาศภายนอก:
อุณหภูมิภายนอก | อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในท่อส่งน้ำ | อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในท่อส่งกลับ |
+10 | 70 | 55 |
+9 | 70 | 54 |
+8 | 70 | 53 |
+7 | 70 | 52 |
+6 | 70 | 51 |
+5 | 70 | 50 |
+4 | 70 | 49 |
+3 | 70 | 48 |
+2 | 70 | 47 |
+1 | 70 | 46 |
0 | 70 | 45 |
-1 | 72 | 46 |
-2 | 74 | 47 |
-3 | 76 | 48 |
-4 | 79 | 49 |
-5 | 81 | 50 |
-6 | 84 | 51 |
-7 | 86 | 52 |
-8 | 89 | 53 |
-9 | 91 | 54 |
-10 | 93 | 55 |
-11 | 96 | 56 |
-12 | 98 | 57 |
-13 | 100 | 58 |
-14 | 103 | 59 |
-15 | 105 | 60 |
-16 | 107 | 61 |
-17 | 110 | 62 |
-18 | 112 | 63 |
-19 | 114 | 64 |
-20 | 116 | 65 |
-21 | 119 | 66 |
-22 | 121 | 66 |
-23 | 123 | 67 |
-24 | 126 | 68 |
-25 | 128 | 69 |
-26 | 130 | 70 |
มีบรรทัดฐานบางอย่างที่ต้องปฏิบัติตามในการสร้างโครงการสำหรับเครือข่ายความร้อนและการขนส่งน้ำร้อนไปยังผู้บริโภคซึ่งจะต้องดำเนินการจ่ายไอน้ำที่ 400 ° C ที่ความดัน 6.3 บาร์ แนะนำให้ปล่อยความร้อนจากแหล่งกำเนิดสู่ผู้บริโภคด้วยค่า 90/70 °C หรือ 115/70 °C
ควรปฏิบัติตามข้อกำหนดด้านกฎระเบียบเพื่อให้สอดคล้องกับเอกสารที่ได้รับอนุมัติโดยมีการประสานงานบังคับกับกระทรวงการก่อสร้างของประเทศ
หน้า 1
อุณหภูมิของน้ำที่ไหลกลับลดลงเมื่อเทียบกับตารางเวลาไม่ จำกัด
ดังนั้นงานแรกคือการลดอุณหภูมิของน้ำที่ไหลกลับจากระบบทำความร้อนที่จุดออกแบบเป็น 60 C
โครงการนี้ช่วยประหยัดพลังงานความร้อนได้มากและลดอุณหภูมิของน้ำที่ไหลกลับเมื่อเครือข่ายทำความร้อนทำงานโดยมีกำหนดการตัดจ่ายสำหรับการจ่ายน้ำร้อน เนื่องจากจะช่วยให้ได้อุณหภูมิที่แปรผันได้ที่อุณหภูมิคงที่ของน้ำในเครือข่าย สายอุปทาน จ่ายอากาศตามอุณหภูมิภายนอก
เครือข่ายทำความร้อนหลายแห่งประสบความสำเร็จในการต้านทานขีดจำกัดนี้และบรรลุอุณหภูมิของน้ำที่ไหลกลับลดลงต่ำกว่ากำหนดการที่กำหนดไว้ ซึ่งจะช่วยเพิ่มประสิทธิภาพทางเทคนิคและเศรษฐกิจของทั้งระบบโดยรวม
การประหยัดพลังงานสำหรับการสูบจ่ายน้ำหล่อเย็น การประหยัดเชื้อเพลิงที่ CHPP และการลดอุณหภูมิของน้ำที่ไหลกลับด้วยการควบคุมไอโซโดรมิกแบบสามพัลส์จะช่วยชำระค่าใช้จ่ายทั้งหมดของระบบบุชชิ่งอัตโนมัติ
ดังนั้นจึงแนะนำให้ใช้หม้อไอน้ำควบแน่นพื้นผิวและตัวประหยัดเพื่อให้ความร้อน โดยที่อุณหภูมิน้ำที่ไหลกลับจะลดลง ระบบทำความร้อน. ดังนั้นอุณหภูมิน้ำเฉลี่ยและตามที่แสดงไว้ข้างต้น อุณหภูมิของน้ำโดยตรงที่เข้าสู่ระบบก็ลดลงด้วย ดังนั้นการใช้หม้อไอน้ำควบแน่นพื้นผิวและเครื่องประหยัดสำหรับการทำน้ำร้อนในระบบทำความร้อนจึงมีความเกี่ยวข้องอย่างหลีกเลี่ยงไม่ได้กับการใช้โลหะที่มากเกินไปในการสร้างระบบทำความร้อน อย่างไรก็ตามในต่างประเทศหม้อไอน้ำควบแน่นและเครื่องประหยัดส่วนใหญ่จะใช้สำหรับระบบทำความร้อน
อุณหภูมิเฉลี่ยรายวันน้ำที่ส่งคืนจากเครือข่ายทำความร้อนต้องไม่เกินค่าที่ตั้งไว้มากกว่า 2 C อุณหภูมิของน้ำที่ไหลกลับลดลงตามกำหนดเวลาไม่ จำกัด
เมื่ออุณหภูมิน้ำกลับลดลงถึง ค่าที่คำนวณได้คาดว่าอุณหภูมิก๊าซไอเสียจะลดลงบ้าง
มากำหนดกัน อุณหภูมิที่เหมาะสมที่สุดคืนน้ำที่มาจากระบบทำความร้อนของอาคารไปยังเครื่องทำน้ำอุ่นพื้นผิวสัมผัส FNKV-1 เมื่ออุณหภูมิของน้ำที่ไหลย้อนกลับ tz ลดลง ประสิทธิภาพการใช้ก๊าซในอุปกรณ์จะเพิ่มขึ้นเนื่องจากการใช้ความร้อนที่ปล่อยออกมาระหว่างการควบแน่นของไอน้ำในผลิตภัณฑ์ที่เกิดจากการเผาไหม้ของแก๊ส ดังนั้น การหาค่าของ n จึงมีความจำเป็นในทางปฏิบัติ
น้ำดิบสำหรับการบำบัดน้ำด้วยสารเคมีนั้นจะนำมาจากท่อหมุนเวียนของเสียที่อุณหภูมิ 20 - 35 C ซึ่งทำให้สามารถใช้ความร้อนเหลือทิ้งได้ ผลผลิตจำเพาะที่เพิ่มขึ้นอย่างมีนัยสำคัญที่การใช้ความร้อนส่งผลให้อุณหภูมิของน้ำที่ไหลย้อนกลับลดลง ซึ่งได้มาจากการผสมน้ำที่ไหลกลับคืนและน้ำแต่งหน้าที่เย็นกว่า
เครื่องสูบลมเป็นตัวควบคุม ด้วยการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิของน้ำที่ออกจากเครื่องทำความร้อน ของเหลวในเครื่องสูบลมจะร้อนขึ้นและขยายตัว ซึ่งทำให้พื้นที่การไหลของวาล์วลดลงและอัตราการไหลของน้ำในเครือข่ายลดลง ส่งผลให้ลดลง ในอุณหภูมิน้ำกลับ
ดังนั้นสำหรับรูปแบบการพิจารณาของการควบคุมอุณหภูมิตามสัดส่วนในห้องจึงจำเป็นต้องให้การป้องกันอัตโนมัติจากการแช่แข็งของเครื่องทำความร้อน ตามแบบแผนนี้เซ็นเซอร์อุณหภูมิ manometric ถูกติดตั้งในท่อส่งน้ำกลับหลังจากเครื่องทำความร้อนและปรับเป็นอุณหภูมิ 25 - 30 C เมื่ออุณหภูมิของน้ำที่ส่งคืนลดลงถึงค่าที่ตั้งไว้เซ็นเซอร์จะให้สัญญาณและ ตัวควบคุมเปิด-ปิดถูกกระตุ้น เปิดทางผ่านสำหรับน้ำผ่านสาขาบายพาสโดยใช้โซลินอยด์วาล์ว
เพื่อให้ได้สนามอุณหภูมิที่สม่ำเสมอหลังจากฮีตเตอร์ ซึ่งมีความสำคัญอย่างยิ่งในเครื่องปรับอากาศที่มีการติดตั้งห้องชลประทานทันทีหลังจากการให้ความร้อนครั้งแรก ขอแนะนำให้ลดอุณหภูมิของน้ำที่จ่ายไปยังฮีตเตอร์ลงอย่างมากพร้อมๆ กัน ความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างน้ำตรงและน้ำกลับ การเพิ่มขึ้นของพื้นผิวทำความร้อนที่ต้องการของเครื่องทำความร้อนบางส่วนได้รับการชดเชยโดยอุณหภูมิน้ำที่ไหลกลับลดลง
เพื่อลดอุณหภูมิของน้ำที่ออกจาก CHP และลดการสูญเสียความร้อนในเวลากลางคืน ขอแนะนำให้เปลี่ยนสายการหมุนเวียนของระบบจ่ายน้ำร้อนเป็นท่อสำหรับครั้งนี้ น้ำเย็นหน้าเครื่องทำน้ำอุ่นขั้นที่ 1 ในเวลาเดียวกันการตั้งค่าตัวควบคุมอุณหภูมิน้ำร้อนควรลดลงจาก 60 เป็น 50 C ในระหว่างวันควรต่อสายการหมุนเวียนกับท่อส่งน้ำร้อนก่อนระยะ II หรืออย่างมีเหตุผลมากขึ้นไปยังท่อระหว่าง ส่วนของเครื่องทำน้ำอุ่นขั้นที่ 2 อุณหภูมิของน้ำซึ่งเท่ากับอุณหภูมิน้ำที่ยอมรับในท่อหมุนเวียน (ประมาณหน้าสามส่วนสุดท้ายในทิศทางของน้ำอุ่น) ดังแสดงในรูปที่ 3.19. การสลับดำเนินการโดยอัตโนมัติ: รีเลย์เวลาปิดวาล์ว 5 ตัวอย่างเช่น ที่ 0000 ซึ่งกำหนดทิศทางการไหลของการไหลเวียนไปยังระยะ I และผ่านรีเลย์ไฟฟ้าไฮดรอลิก แรงกระตุ้นจะเปลี่ยนไปยังตัวควบคุมอุณหภูมิจากเซ็นเซอร์ที่กำหนดค่าไว้เพื่อคงไว้ซึ่ง อุณหภูมิน้ำร้อน 60 C ไปยังเซ็นเซอร์อื่นด้วยการตั้งค่า 45 - 50 C รีเลย์เวลาจะทำการสลับการย้อนกลับที่เวลา 6 นาฬิกาที่ เปิดวาล์ว 5 ผ่านไปก็จะไหล น้ำหมุนเวียนเนื่องจากแรงดันน้ำก่อนขั้นตอน I นั้นสูงกว่าจุดที่รวมท่อที่ติดตั้งวาล์วไว้มาก ที่ การควบคุมอัตโนมัติการจ่ายความร้อนเพื่อให้ความร้อนเมื่ออุณหภูมิของน้ำจากระบบทำความร้อนต่ำกว่า 40 - 45 C ไม่แนะนำให้เปลี่ยนท่อหมุนเวียนที่ด้านหน้าเครื่องทำน้ำอุ่นระยะที่ 1 ที่อุณหภูมิดังกล่าว ในเรื่องนี้มีการติดตั้งเซ็นเซอร์อุณหภูมิบนท่อส่งกลับของระบบทำความร้อนซึ่งเป็นสัญญาณว่าเมื่ออุณหภูมิของน้ำที่ไหลกลับลดลงต่ำกว่า 40 - - 45 C วาล์ว 5 จะยังคงเปิดอยู่ในเวลากลางคืน
หน้า: 1
การกำหนดค่าอุณหภูมิมาตรฐานของน้ำเครือข่ายส่งคืนในโหมดปิดการออกแบบ
ผู้สมัครสาขาวิทยาศาสตร์เทคนิค รองศาสตราจารย์ V.I. Ryabtsev, G.A. Ryabtsev วิศวกร Kursk GT
การใช้พลังงานอย่างมีเหตุผลคือ งานด่วนตลอดเวลา แต่สิ่งนี้ไม่สามารถทำได้เสมอไป โดยเฉพาะอย่างยิ่งในกระบวนการนอกการออกแบบและกระบวนการชั่วคราว และตัวแปรต่างๆ ระบอบความร้อนเครือข่ายถูกค้นพบเกือบทั้งหมดในเอกสารทางเทคนิค
ในปัจจุบัน เมืองส่วนใหญ่ได้รับความร้อนที่มีอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในสายส่ง ซึ่งต่ำกว่ากำหนดการสั่งการที่ 150°/70° หรือ 130°/70° ภายใต้เงื่อนไขดังกล่าว เจ้าหน้าที่ปฏิบัติการไม่สามารถระบุได้ อุณหภูมิมาตรฐานส่งคืนน้ำเครือข่ายคืน (t n เกี่ยวกับ br) และด้วยเหตุนี้จึงมีการสร้างเงื่อนไขสำหรับการใช้ความร้อนที่ไม่สามารถควบคุมได้
มีการเสนอวิธีการคำนวณอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายที่ส่งคืนสำหรับระบบการระบายความร้อนแบบแปรผันและนอกแบบตามกำหนดการ 150 °/70 ° ตามที่ตัวระบายความร้อนทั้งหมดของผู้บริโภคและอาคารได้รับการออกแบบ แสดงให้เห็นอย่างชัดเจนในรูป โดยที่กราฟ 150 °/70 ° ถูกแปลงโดยไม่ได้ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิของน้ำในสายจ่ายเท่านั้น (t pr) แต่ยังรวมถึงความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างการจ่ายน้ำและการจ่ายน้ำในเครือข่าย (? t) อุณหภูมิอากาศภายนอก
จากกราฟจะเห็นได้ว่าสำหรับแต่ละอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายที่เข้ามานั้นมีค่ามาตรฐานของตัวเอง (?t H \u003d t pr - t arr) ซึ่งกำหนดโดยอุณหภูมิอากาศภายนอก (t nv) ด้วย แต่ดังที่กล่าวไว้ข้างต้น บ่อยครั้งในความเป็นจริง t pr ไม่ตรงกับกำหนดการที่ต้องการ t nv จุดที่ 1 เป็นเงื่อนไขเริ่มต้น - อันที่จริงอุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายอุปทานและน้ำค้างแข็งจริง สองจุดนี้ตามเส้นโค้งด้านล่างสอดคล้องกับค่าของพวกเขา?t! และ?t2. ค่าทั้งสองไม่มีจริงเพราะ สำหรับ?t 2 เงื่อนไขของน้ำค้างแข็งรุนแรงขึ้นจริงไม่ตรงตาม และ?t! ไม่มีเช่น อุณหภูมิสูงที น. ดังนั้นค่าที่ต้องการ?t H จึงอยู่ระหว่างค่าทั้งสอง?t 2
อุณหภูมิน้ำจ่ายความร้อน
T 2 - ความแตกต่างของอุณหภูมิตามกำหนดการ 150 ° / 70 °สำหรับอุณหภูมิที่แท้จริงของน้ำในเครือข่ายการจ่ายน้ำ
t n b - อุณหภูมิของน้ำในเครือข่ายในแบตเตอรี่ทำความร้อนของผู้บริโภคซึ่งกำหนดตามกำหนดการ 150 ° / 70 °สำหรับค่าจริงของ t cf nv;
t vn - อุณหภูมิอากาศภายในอาคาร ถ่ายที่ +18 ° C;
tf vn - อุณหภูมิที่แท้จริงของอากาศภายนอก
tf b - อุณหภูมิน้ำเครือข่ายในแบตเตอรี่ของผู้บริโภคซึ่งกำหนดตามกำหนดเวลา 150 ° / 70 °สำหรับอุณหภูมิที่แท้จริงของน้ำในเครือข่าย
วี hv - อุณหภูมิอากาศภายนอก ถ่ายตาม
เส้นโค้ง 150 °/70 ° ขึ้นอยู่กับอุณหภูมิของน้ำที่จ่ายจริง
การตรวจสอบสูตรแสดงให้เห็นถึงความบังเอิญในทางปฏิบัติของผลลัพธ์
ดังนั้นจึงเป็นไปได้ที่จะแสดงเป็นครั้งแรกว่าในโหมดการทำงานใดๆ ของเครือข่ายความร้อนสำหรับอุณหภูมิของน้ำใดๆ ในท่อส่งความร้อนที่จ่ายไป จะมีอุณหภูมิมาตรฐานของตัวเองของน้ำในเครือข่ายที่ส่งคืน การเปรียบเทียบกับอุณหภูมิมาตรฐานและอุณหภูมิจริงของน้ำในเครือข่ายที่ส่งกลับเป็นกลไกหลักสำหรับการใช้ความร้อนของน้ำในเครือข่ายอย่างสมบูรณ์และมีประสิทธิภาพและเป็นพื้นฐานสำหรับการวิเคราะห์เชิงลึกของโหมดการทำงานของเครือข่าย
วรรณกรรม
E.Ya.Sokolov. เครือข่ายความร้อน มอสโก, 1982
คู่มือการจ่ายความร้อนและการระบายอากาศ ภายใต้. เอ็ด Shchekin เคียฟ, 1996
kayabaparts.ru - โถงทางเข้า ห้องครัว ห้องนั่งเล่น สวน. เก้าอี้. ห้องนอน