Gambar rajah terma rumah dandang. Gambarajah skematik bilik dandang dengan dandang stim
Bergantung pada sifat beban haba, bilik dandang dibahagikan kepada jenis berikut:
Pengeluaran- direka untuk membekalkan haba kepada pengguna teknologi.
Perindustrian dan pemanasan- menyediakan bekalan haba kepada pengguna teknologi, serta menyediakan haba untuk pemanasan, pengudaraan dan bekalan air panas bagi bangunan dan struktur perindustrian, awam, kediaman.
Pemanasan- menjana tenaga haba untuk keperluan pemanasan, pengudaraan dan bekalan air panas bagi bangunan dan struktur kediaman, awam, industri.
Mengikut kebolehpercayaan bekalan haba kepada pengguna, rumah dandang termasuk:
Kategori pertama termasuk rumah dandang, yang merupakan satu-satunya sumber haba dalam sistem bekalan haba dan menyediakan pengguna kategori pertama yang tidak mempunyai sumber haba sandaran individu;
Pengguna haba dari segi kebolehpercayaan bekalan haba termasuk:
Kategori pertama termasuk pengguna, pelanggaran bekalan haba yang dikaitkan dengan bahaya kepada kehidupan manusia atau dengan kerosakan yang ketara kepada ekonomi negara (kerosakan peralatan teknologi, produk rosak besar-besaran);
3.2.1. Gambar rajah terma rumah dandang dengan dandang air panas dan asas pengiraannya
Agar gambarajah terma bilik dandang dengan dandang air panas mudah dibaca, susunan berikut untuk memaparkan peralatan padanya disyorkan (lihat Rajah 3.1). Di bahagian atas sebelah kanan helaian diletakkan dandang air panas, dan di sebelah kiri - deaerator, di bawah dandang mereka meletakkan peredaran semula dan juga pam rangkaian yang lebih rendah, dan di bawah deaerator - penukar haba (pemanas), tangki air yang dinyahair dan berfungsi, pam solekan, pam air mentah, tangki saliran dan telaga pembersihan.
Pengendalian rumah dandang pemanasan, asas skim terma yang ditunjukkan dalam Rajah. 3.1 dijalankan seperti berikut. Air dari saluran balik rangkaian pemanasan dengan tekanan kecil memasuki sedutan pam rangkaian 2 . Air dibekalkan dari pam suapan di sana. 6 mengimbangi kebocoran air dalam rangkaian pemanasan. Pada pam sedutan 2 dihidangkan dan air panas, haba yang sebahagiannya digunakan dalam penukar haba 9 dan 4 untuk memanaskan, masing-masing, tulen secara kimia dan air mentah.
Untuk memastikan bahawa suhu air di hadapan dandang, yang ditetapkan daripada syarat untuk mencegah kakisan, dimasukkan ke dalam saluran paip selepas pam sesalur menggunakan pengawal selia. pam edaran 12 jumlah air panas yang diperlukan dari dandang 1 . Garisan di mana air panas dibekalkan dipanggil peredaran semula. Dalam semua mod operasi rangkaian pemanasan, kecuali untuk musim sejuk maksimum, sebahagian daripada air dari saluran balik selepas pam rangkaian 2 , memintas dandang, disalurkan melalui talian pintasan ke dalam talian bekalan, di mana ia, bercampur dengan air panas dari dandang, menyediakan suhu reka bentuk yang ditentukan dalam talian bekalan rangkaian pemanasan. Air yang bertujuan untuk menambah kebocoran dalam rangkaian pemanasan dibekalkan terlebih dahulu oleh pam air mentah 3 kepada pemanas air mentah 4 , di mana ia dipanaskan pada suhu 18–20 ºC dan kemudian dihantar ke rawatan air kimia. Air yang telah dimurnikan secara kimia dipanaskan dalam penukar haba 8 , 9 dan 11 dan deaerator dalam deaerator 10 . Air untuk membekalkan rangkaian pemanasan daripada tangki air yang dinyahair 7 mengambil pam penggalak 6 dan suapan balik.
Tujuan utama mengira mana-mana skim haba rumah dandang ialah pemilihan peralatan utama dan tambahan dengan penentuan data awal untuk pengiraan teknikal dan ekonomi berikutnya.
Kebolehpercayaan dan kecekapan dandang air panas bergantung pada ketekalan aliran air melaluinya, yang tidak sepatutnya berkurangan berbanding dengan yang ditetapkan oleh pengilang. Untuk mengelakkan suhu rendah dan kakisan asid sulfurik permukaan perolakan pemanasan, suhu air di salur masuk ke dandang semasa membakar bahan api bebas sulfur mestilah sekurang-kurangnya 60 ºС, bahan api sulfur rendah - sekurang-kurangnya 70 ºС dan bahan api sulfur tinggi - sekurang-kurangnya 110 ºС. Untuk meningkatkan suhu air di salur masuk ke dandang pada suhu air di bawah yang ditentukan pam edaran semula.
Deaerator vakum sering dipasang di bilik dandang dengan dandang air panas. Tetapi mereka memerlukan pengawasan yang teliti semasa operasi, jadi mereka lebih suka memasang deaerator atmosfera.
Sistem bekalan air panas - tertutup atau terbuka - mempunyai pengaruh yang kuat pada peralatan bilik dandang dengan unit pemanasan air. buka ialah sistem di mana pembawa haba - air panas - sebahagian atau sepenuhnya digunakan oleh pengguna. AT tertutup sistem, air dipanaskan untuk bekalan air panas dengan air pemanasan terus dalam penukar haba tempatan.
Dengan sistem bekalan air panas terbuka, jumlah air yang digunakan untuk menyuap rangkaian pemanasan meningkat dengan ketara dan boleh mencapai 20% daripada aliran air melalui rangkaian pemanasan. Itu. jumlah air yang perlu disediakan untuk rawatan air kimia, dengan sistem bekalan air panas terbuka, meningkat beberapa kali ganda berbanding dengan yang tertutup.
Memandangkan penggunaan air dalam sistem terbuka adalah tidak sekata, tangki simpanan untuk air penyahair dipasang untuk meratakan jadual beban harian untuk bekalan air panas dan mengurangkan anggaran produktiviti peralatan rawatan air. Daripada jumlah ini, semasa waktu penggunaan maksimum, air panas dibekalkan oleh pam solekan ke sedutan pam rangkaian.
Kualiti rawatan air untuk memberi makan sistem pemanasan terbuka harus jauh lebih tinggi daripada kualiti air untuk memberi makan sistem tertutup, kerana. Air panas tertakluk kepada keperluan yang sama seperti air paip minuman.
Sebelum mengira gambarajah terma rumah dandang yang beroperasi sistem tertutup bekalan haba, anda harus memilih skema untuk menyambungkan penukar haba tempatan ke sistem bekalan haba yang menyediakan air untuk keperluan bekalan air panas. Pada masa ini, tiga skema untuk menyambungkan penukar haba tempatan digunakan terutamanya, ditunjukkan dalam rajah. 3.2.
Pada rajah. 3.2 a skema sambungan selari penukar haba tempatan bekalan air panas dengan sistem pemanasan pengguna ditunjukkan. Pada rajah. 3.2 b, dalam litar bersiri dan bercampur dua peringkat untuk menghidupkan penukar haba tempatan untuk bekalan air panas ditunjukkan.
Pilihan skema untuk menyambung penukar haba tempatan untuk bekalan air panas dibuat bergantung kepada nisbah penggunaan haba maksimum untuk bekalan air panas kepada aliran maksimum haba untuk pemanasan. Pada Q g.w / Q o ≤0.06 sambungan penukar haba tempatan dijalankan mengikut skema urutan dua peringkat; pada 0.6< Q g.w / Q o ≤1.2 - dengan dua peringkat skema campuran; di Q g.w / Q o ≥1.2 – oleh litar selari. Dengan skema urutan dua peringkat untuk menyambungkan penukar haba tempatan, penukaran penukar haba kepada skema campuran dua peringkat perlu disediakan.
Pengiraan litar terma rumah dandang air panas adalah berdasarkan penyelesaian persamaan haba dan keseimbangan bahan, yang disusun untuk setiap elemen litar. Apabila mengira skema terma rumah dandang air panas, apabila tiada perubahan fasa media yang dipanaskan dan disejukkan (air), persamaan imbangan haba dalam bentuk umum boleh ditulis seperti berikut.
di mana G oh, G m ialah kadar aliran jisim penyejuk yang disejukkan dan dipanaskan, masing-masing, kg/s; c oh, c n ialah haba tentu purata bagi penyejuk yang disejukkan dan dipanaskan, masing-masing, kJ/(kg °C); 
ialah, masing-masing, suhu awal dan akhir penyejuk yang disejukkan, °C; 
ialah, masing-masing, suhu awal dan akhir penyejuk yang dipanaskan, °C; η ialah kecekapan penukar haba.
Jika nilai yang diambil sebelum ini dalam pengiraan berbeza daripada yang diperoleh hasil daripada pengiraan lebih daripada 3%, pengiraan harus diulang, menggantikan nilai yang diperoleh sebagai data awal.
Apabila memilih kuasa dandang, adalah wajar untuk mempertimbangkan perkara berikut:
Peraturan untuk penggunaan gas dan penyediaan perkhidmatan bekalan gas di Persekutuan Rusia, Lampiran 2
sehingga 0.29 Gcal/j ( 340kW) |
SP 89.13330.2016
|
Untuk dandang dengan suhu air melebihi 115°C: Peraturan keselamatan industri untuk kemudahan pengeluaran berbahaya menggunakan peralatan bertekanan
“Sebelum menyalakan dandang yang dinyalakan dengan gas, keketatan penutupan injap tutup di hadapan penunu mesti diperiksa mengikut peraturan semasa” |
Di samping itu, untuk dandang mana-mana (?) kapasiti pemanasan:
_____
* Memandangkan gabungan tiga atau lebih dandang yang sama dengan mengatur pergerakan penyejuk yang berlalu (dengan "gelung Tichelmann"), saya sampai pada kesimpulan berikut: kapasiti Kv bahagian pengumpul sebelum dandang kedua dan selepas dandang kedua terakhir hendaklah sekurang-kurangnya 3⋅(n - 1 )⋅(cawangan dandang Kv), dengan n ialah bilangan dandang.
3 Pembakar: pilihan saya
Jika saya memilih penunu blok, saya akan memilih penunu dengan sambungan gas-udara mekanikal (dengan satu servo). Nah, dan, dengan itu, kotak api - api pendek atau suar panjang. Sebagai contoh, penunu ELCO siri EK 9 G sangat menarik. Ia menawan dengan mekanisme pelarasan untuk bekalan udara dan gas: dengan bantuan pin sokongan dan "ski" gelongsor pada mereka, anda boleh membuat hampir linear hubungan "sudut putaran - keluaran haba":
Semasa pentauliahan dan operasi, akan kurang kerumitan jika pembakar tidak dilengkapi dengan "pengurus pembakaran", tetapi dengan peranti yang lebih mudah - "mesin pembakaran". Dalam kes menggunakan penunu dengan "pengurus pembakaran", kadangkala wajar untuk menyediakan penutupan automatik bekalan kuasanya sekiranya berlaku sisihan yang tidak boleh diterima dalam tekanan gas.
Servomotor penunu mestilah daripada reka bentuk "memodulasi" (dengan masa lejang penuh sekurang-kurangnya 20 saat). Dalam mod perubahan lancar keluaran haba, berbeza dengan kawalan dua dan tiga kedudukan, suhu permukaan pemanasan dandang menjadi maksimum hanya dalam beberapa jam atau hari operasinya. beban maksimum bukannya, katakan, setiap 5-10 minit. Ini meminimumkan bulu. voltan dalam dandang, mengurangkan pertumbuhan mendapan pada permukaan pemanasan di sebelah air, meningkatkan kecekapan.
Juga, penunu modulasi membenarkan, jika dikehendaki / perlu, untuk menerima air dari dandang dengan suhu tertinggi yang mungkin BERTERUSAN.
Ini amat penting jika
Dalam cuaca panas, beban pemanasan adalah minimum atau tidak wujud. Dalam cuaca panas, vakum yang dicipta oleh cerobong juga adalah minimum. Walaupun begitu, penunu pentas kadangkala beroperasi pada kuasa penuh dan pada masa yang sama mencipta tekanan berlebihan dalam gas serombong. Pembakar modulasi, sebaliknya, boleh beroperasi BERTERUSAN pada beban separa, sambil mengekalkan vakum dalam cerobong.
Satu lagi simpati teknikal saya ialah penunu dengan "relau automatik". Tetapi apabila saya mempunyai peluang untuk menyediakan WM-G20/2-A dengan "pengurus pembakaran" dan pengawal frekuensi. Pada mulanya, saya menetapkannya dengan melanggar arahan pengilang. Tetapi kemudian saya sangat menyukai betapa senyapnya kipas berfungsi pada beban dandang yang rendah. Faktanya ialah pada dandang dengan Qnom = 1 Gcal / j, 50% daripada kelajuan putaran 2900 rpm ternyata cukup untuk tetapan "gas-udara" sehingga separuh daripada keluaran habanya. Walaupun pada 0.7 Gcal/j kipas masih berjalan dengan senyap (62%).
Dan pada pengeluaran haba minimum (0.2 Gcal / h), adalah menyenangkan bahawa sudut putaran peredam udara ialah 8.6 ° (jika dikehendaki, terdapat ruang untuk mengurangkan). Kelas!
Apabila memilih jenis pembakar, adalah wajar untuk mempertimbangkan perkara berikut:
4 Unit kawalan dandang: pilihan saya
Sebagai unit kawalan dandang, saya akan meletakkan termostat "pengawal 3 kedudukan" dan termostat kecemasan (contohnya, Vitotronic 100 KC3 mudah), dan saya akan melakukan pengawalan lancar dan kawalan lata secara berasingan (lihat).
Vitotronic 300 GW2 sangat sesuai untuk satu dandang. Ia mempunyai dua saluran kawalan suhu (mengikut carta suhu). Terdapat juga penyambung 17A untuk menyambungkan sensor suhu balik dandang "Therm-Control", dan penyambung 29 untuk menyambungkan pam dandang, dan penyambung 50 "Kegagalan".
5 Meningkatkan kebolehmandirian rumah dandang
Suatu ketika, apabila saya mula-mula bertemu dengan unit kawalan Viessmann, saya kecewa dengan fakta bahawa dalam kes oren yang indah untuk mengawal bilik dandang tidak banyak yang disediakan seperti yang dijangkakan. Seperti, jika anda mahu pam sandaran anda dihidupkan secara automatik - beli dan pasang beberapa peranti lain ... Saya beralasan seperti ini. Di sini kita menggunakan komputer peribadi. Walaupun kosnya rendah, ia boleh melakukan banyak operasi sesaat. Jadi, mungkin, lebih baik membuat satu perisai di dalam bilik dandang dengan pengawal boleh diprogramkan secara bebas, yang boleh diprogramkan untuk melakukan semua tindakan yang diperlukan.
Tetapi selepas saya melihat bahawa apabila gas dimatikan, penunu "asli" dandang Viessmann hanya dimatikan tanpa sebarang deringan, dan apabila tekanan gas muncul, ia dihidupkan seolah-olah tiada apa-apa yang berlaku, pendapat saya berubah secara diametrik.
By the way. Kehilangan tekanan gas (penurunan tekanan yang tidak dibenarkan) tidak mengancam sama ada dandang atau orang di dalam bilik dandang. Oleh itu, agak logik bahawa selepas pemulihan tekanan gas normal, penunu secara automatik bermula.
Begitu juga dengan bekalan kuasa.
Adalah mungkin untuk meningkatkan kebolehmandirian rumah dandang dengan ketara jika kawalan dibahagikan. Terdapat tekanan air di salur masuk atau keluar pam - ia berfungsi, tidak - ia dimatikan. Dan ini mesti dilaksanakan oleh unit kawalan pam "tempatan", bukan oleh unit kawalan dandang am!
Peningkatan yang paling ketara dalam kemandirian adalah mungkin jika boleh menggunakan motor elektrik fasa tunggal. Blok terminal bekalan kuasa unit kawalan dandang am telah terbakar, atau dua fasa bekalan kuasa bilik dandang telah "tenggelam", tetapi bilik dandang berfungsi!!!
Lebih lanjut mengenai bekalan kuasa. Pada suatu masa dahulu, bertahun-tahun yang lalu, saya melihat bahawa dalam satu bilik dandang pengatur meter 2TRM1 "bergantung" selepas "cahaya berkelip" (terdapat peralihan kepada ATS). Saya fikir masalah ini boleh diselesaikan untuk pengawal ini, dan untuk yang lain, jika anda meletakkan geganti masa dalam panel input dan menangguhkan menghidupkan bekalan kuasa selama sekurang-kurangnya setengah minit. Dan lebih baik lagi - letakkan "monitor voltan".
6 Injap rama-rama di salur masuk dan alir dandang
Injap rama-rama (DPZ, injap rama-rama) yang dipasang di salur masuk dandang berfungsi untuk mengurangkan aliran air dandang yang tidak beroperasi kepada kadar aliran yang tidak ketara yang diperlukan untuk dandang kekal dipanaskan oleh "pulangan" (iaitu, injap mesti ditutup , tetapi tidak ketat). Kawalan dandang DPZ - dari penyambung "29". Perintah "Hidupkan pam dandang" adalah pembukaan DPZ, "mematikan" adalah penutupan.
Anggaran aliran air melalui dandang (formula ringkas):
aliran reka bentuk, m 3 / h \u003d keluaran haba maksimum dandang, Gcal / h 1000 / (tout.max - tin.max)
Contohnya: 1.8 Gcal / j 1000 / (115-70) \u003d 40 m 3 / j
Semasa operasi tunggal setiap pam/dandang, adalah perlu untuk menetapkan aliran air pada paras antara nilai "dikira" untuk dandang dan nilai maksimum yang dibenarkan untuk pam (pada mulanya, lebih dekat dengan nilai maksimum yang dibenarkan ini) .
7 Mengenai pam
Pertama, anda tidak boleh menukar pam menjadi pengumpul udara: anda perlu meletakkannya serendah mungkin. Ini meminimumkan kemungkinan peronggaan, larian kering, mewujudkan keadaan yang lebih sesuai untuk penyelenggaraan dan pembaikan. Orientasi ideal untuk pam dalam talian (terutamanya pemutar basah) ialah di mana air mengalir melaluinya dari bawah ke atas.
Kedua, untuk dapat mengeluarkan / membuka pam untuk dibaiki pada bila-bila masa (atau bawa ke bengkel), pam tunggal (bukan dua kali ganda) harus digunakan. Pada salah satu pam dua kali ganda untuk pembaikan, adalah perlu untuk menghentikan kedua-dua motor elektrik dan membuka segala-galanya di tempat kejadian. Satu pam boleh dikeluarkan dengan mudah dan dihantar ke bengkel. Di samping itu, pam tunggal lebih mudah diangkut.
Ketiga, sambungan hidraulik tegar "dandang pam" mengurangkan kebolehmandirian rumah dandang. Sesuatu telah berlaku kepada pam dandang - pertimbangkan bahawa satu dandang yang lebih cekap juga telah menjadi kurang. Dan begitu juga sebaliknya.
Untuk memastikan bahawa sekiranya berlaku kegagalan satu pam ia boleh digantikan dengan pam sandaran, output pam (input dandang) mesti digabungkan:
Dalam keadaan biasa, unit kawalan setiap dandang memberikan arahan untuk menghidupkan pam dandang "sendiri". Jika pam ini gagal, maka sama ada automasi atau orang itu menghidupkan pam lain dari kalangan mereka yang tidak berfungsi pada masa itu (jika ada, sudah tentu).
Kawalan automatik pam dandang daripada litar yang, selepas permulaan pertama pam, akan meninggalkan sekurang-kurangnya satu pam dandang beroperasi jika terdapat arahan untuk menghidupkan pam sistem pemanasan (menggunakan suis tekanan kpi35 atau sepasang " EKM tambah peranti isyarat ROS-301R / SAU-M6” ).
Secara amnya, bilangan pam dandang yang dihidupkan adalah sama dengan bilangan dandang yang berjalan.
Jika, bagaimanapun, bukannya ATS pam dandang, pilihan dibuat memihak kepada mencipta pasangan "dandang pam", maka adalah dinasihatkan untuk menggabungkan output pam ini dengan sekurang-kurangnya tiub impuls (melalui paip 11b18bk?) jadi bahawa dandang terbiar dipanaskan oleh air "masukan", dan bukan oleh air yang datang dari alur keluar dandang operasi (kadar aliran melebihi kebocoran melalui injap sehala):
Dalam kes dua dandang yang sama, kapasiti aliran Kv pada orifis atau injap mestilah lebih besar daripada nilai yang dikira daripada formula "kebocoran relatif ⋅ cawangan dandang Kv / cawangan beban Kv litar dandang". Contohnya, diafragma Kv > (0.001⋅200)⋅150/300, iaitu diafragma Kv >0.1. Adalah jelas bahawa dalam kes tiga dandang, Kv diafragma yang jauh lebih tinggi diperlukan. By the way, Kvs kren 11b18bk ialah kira-kira 0.8?
Jika dijangka semasa operasi akan ada yang agak pertumbuhan yang cepat beban (contohnya, disebabkan oleh unit pengendalian udara atau rumah hijau), maka adalah mungkin untuk memanaskan dandang api-tiub-asap simpanan dengan air yang mengalir ke arah yang bertentangan - dari output ke input ("injap sehala bocor").
Kawalan pam rangkaian (pam pemanas):
8 Kira-kira injap tiga hala
Ia mungkin pada tahun 2005: dalam satu rumah dandang permulaan, saya mengalami kegagalan pemacu elektrik injap berputar tiga hala yang dipasang di sisi air pemanasan pemanas air plat). Dalam beberapa kedudukan, segmen tersekat (kerana penurunan tekanan?), dan gear keluli (ditekan?) patah gigi ...
Di sini, dalam skema TM, injap tiga hala ditunjukkan dipasang pada titik pencampuran suapan dandang dan air rangkaian kembali. Sudah tentu, ia mungkin untuk memasangnya pada titik pemisahan - selepas pam rangkaian. Suhu air di sana lebih rendah. Tetapi pertama sekali, jika injap tiga hala terletak di nod atas mengikut rajah, maka operasinya tidak menjejaskan tekanan air dalam dandang (di nod bawah, apabila ia "menutup", tekanan air dalam dandang boleh berkurangan dengan ketara). Kedua, apabila injap berputar digunakan untuk mencampurkan, perbezaan tekanan air sedikit "menekan" segmen dari tempat duduk (pelana), yang dengan ketara mengurangkan beban pada pemacu elektrik dan menghilangkan getaran pengatup:
Dan ketiga, untuk bekerja dengan rintangan hidraulik yang tidak penting, iaitu anak panah hidraulik(jambatan), injap dengan Kv yang lebih tinggi boleh digunakan. Dan untuk injap tiga hala dengan penggerak elektrik linear, Kvs lebih tinggi dalam mod pencampuran berbanding dalam mod pemisahan.
Dengan cara ini, di dalam bilik dandang adalah wajar untuk menggunakan injap tiga hala "besar" yang mungkin - sehingga nilai Kvs = 4Gmax (saya menulis tentang ini di forum ABOK).
Fungsi lebar jalur kv
Beginilah rupa graf perubahan dalam jumlah Kv injap tiga hala dan pemanas air:
Apabila injap tiga hala ke pemanas air dibuka, Kv berkurangan dan, dengan itu, aliran air melalui dandang berkurangan.
Sudah tentu, terdapat skim terma di mana aib tersebut tidak berlaku (lihat). Walau bagaimanapun, saya memutuskan bahawa skim tanpa pemanasan pam air untuk pemanas air mempunyai hak untuk wujud. Tolak injap tiga hala dan pada masa yang sama pastikan bahawa dengan peningkatan beban haba, aliran air melalui dandang sekurang-kurangnya tidak berkurangan - ini adalah garis panduan saya.
Saya berpendapat bahawa menggunakan injap bola dan DPZ dan bukannya injap tiga hala, masalah ini boleh diselesaikan walaupun untuk kawalan lancar:
DPZ dipilih dengan Kv dalam satu atau dua Kv pemanas air (bersih) baharu. Injap bola dipilih dengan Kv sedemikian untuk memastikan aliran air melalui satu dandang dengan pemanas air dimatikan (dimatikan) dalam 0.5–1 daripada nilai "dikira". Servo DPZ mestilah dengan masa pusingan 90 darjah, 2 kali lebih lama daripada masa pusingan injap bola: kren akan berfungsi serentak dengan DPZ apabila yang terakhir diputar dalam sektor 45÷80 darjah (suis had tambahan harus berfungsi pada 45 darjah).
Graf menunjukkan bahawa dengan peningkatan dalam beban haba (iaitu, apabila DPZ pemanas air dibuka), Kv meningkat secara monoton. Aliran air melalui dandang juga akan meningkat secara membosankan:
Untuk pemanas air dengan dua beban, cth. pemanasan dan air panas domestik:
Beginilah cara tiga hala " injap kompaun"(sambungan" mengikut skema Shtrenev "):
Dan contoh hasil pengiraan:
Dalam skema ini, adalah sangat wajar bahawa penurunan tekanan reka bentuk air pemanasan untuk pemanas air berada dalam lingkungan 0.5 kgf / cm 2.
Untuk bekerja dengan pemanas air Kv 50 ... 60, sebagai hasil pengiraan, injap berputar tiga hala Kvs40 dan DPZ Tecofi Dу50 Kvs117 telah dipilih. Daripada diafragma pendikit yang ditunjukkan dalam rajah, adalah wajar untuk membuat peralihan saluran paip kepada diameter yang lebih kecil. Sebagai contoh, satu meter boleh digunakan untuk mendapatkan lebar jalur Kv30 paip besi DN32.
Dalam kes ini, nilai daya pemprosesan dikaitkan sebagai 0.5: 0.7: 1: 2. Apabila memilih pemanas air dengan Kv yang lebih tinggi (untuk aliran yang lebih tinggi), nisbah ini mungkin menjadi agak berbeza - contohnya, ini: 0.1: 0 , 2:1:6.
"Injap komposit" sedemikian juga boleh sesuai untuk bilik dandang dengan pemanas air untuk pemanasan dan air panas:
Adalah dinasihatkan untuk mengambil kira perkara ini apabila mengawal keluaran haba untuk mengelakkan overshoot suhu air yang berlebihan pada alur keluar dandang. Semasa pentauliahan rumah dandang, adalah wajar untuk melihat dalam julat apa aliran air melalui dandang beroperasi "sendirian" untuk satu perubahan pemanas air: adakah ia melebihi nilai maksimum yang dibenarkan untuk pam? Sekiranya lebihan:
9 Pemanasan DHW
Untuk melicinkan puncak kuasa yang diperlukan, pemanas air berkelajuan tinggi boleh digabungkan dengan kapasitif (kuasa yang agak rendah). Pemanas air simpanan ini boleh berfungsi sebagai tangki solekan apabila air sejuk dimatikan:
Untuk "pernafasan" pemanas air simpanan, perlu memasang peranti khas yang sesuai di atasnya (atau hanya bolong udara automatik?).
Pengawal PID mengekalkan suhu air malar di saluran keluar pemanas air berkelajuan tinggi dengan menukar suhu air pemanasan dengan lancar.
Hakikat bahawa suhu air pemanasan ditetapkan kepada minimum tahap yang diperlukan, meminimumkan pembentukan mendapan dalam pemanas air.
Adakah mungkin menggunakan "litar pemanasan" saluran "333" untuk kawalan suhu yang lancar air DHW atau suhu air di salur masuk dandang? Secara logiknya, jika mungkin untuk menetapkan satu graf suhu untuk saluran M2, dan satu lagi untuk saluran M3, maka - tiada masalah! AT penerangan teknikal peranti (RE) tertulis bahawa “mengubah cerun dan aras ciri pemanasan dijalankan untuk setiap litar pemanasan secara berasingan”. Kemudian langkah seterusnya adalah untuk meminimumkan pergantungan suhu yang ditetapkan, sebagai contoh, pada litar M3 (kini ia adalah suhu DHW) pada suhu luar. Jika anda menetapkan suhu bilik yang ditetapkan kepada 20°C, tahap "ciri pemanasan" ialah +30, dan cerun "ciri pemanasan" ialah 0.2, maka pada tnv=+20°C suhu litar yang ditetapkan ialah 50° С, dan pada tnv= -28° C - sekitar 58° C.
Perintah untuk menghidupkan pam air pemanas boleh diambil dari penyambung 20M3, dan pam edaran DHW dari penyambung 28 (pengekodan "73:7").
Kebolehtahanan rumah dandang meningkat dengan ketara disebabkan kemungkinan penambahan dari pemanas air simpanan sekiranya berlaku gangguan bekalan air. Dalam kes ini, anda hanya perlu membuka injap di bahagian masuk pam solekan dan hidupkan pam ini.
Untuk kes apabila pemanas air berkelajuan tinggi "kecil" digunakan, direka untuk beban harian purata, dan pemanas air kapasitif "besar" -
Jika dalam sistem DHW Jika tangki simpanan digunakan, untuk mengautomasikan pengisiannya pada waktu malam, adalah mudah untuk menggunakan keupayaan Vitotronic 333 untuk menetapkan "program masa untuk operasi pam edaran" -
Diafragma pendikit ditunjukkan secara bersyarat pada saluran paip edaran DHW. Malah, diafragma pendikit mesti dipasang dalam saluran paip edaran pengguna.
Adalah diketahui bahawa maksimum setiap jam beban haba DHW pada hari bekerja melebihi nilai setiap jamnya, purata setiap hari, seperti yang mereka katakan, pada masa-masa tertentu. Tetapi sering ditubuhkan kuasa haba bilik dandang dipilih sedemikian rupa sehingga ia menjadi sama dengan jumlah beban reka bentuk pemanasan, pengudaraan dan beberapa purata yang ketara beban DHW. Akibatnya, semasa beban maksimum suhu DHW air panas di bawah normal. Terdapat dua cara keluar dari situasi ini: pengumpulan haba hidup keperluan DHW, penyimpanan haba untuk pemanasan. Jika boleh menggunakan kapasiti penyimpanan haba bangunan, maka penyelesaian kedua mungkin menjadi lebih baik. Dalam kes ini, adalah perlu, pertama sekali, untuk menggantikan sekurang-kurangnya pemanas air DHW berkelajuan tinggi dengan peningkatan dalam pengiraannya. aliran haba kepada nilai sebenar yang diperlukan, dan kedua, untuk mewujudkan keutamaan beban DHW. Salah satu pilihan untuk keutamaan sedemikian boleh dilaksanakan dalam skema terma dengan pemanas air berkelajuan tinggi DHW hulu:
Kemungkinan besar, syarat berikut perlu dipenuhi:
pemanas air pemanasan dibuat berdasarkan perbezaan suhu yang agak rendah - jauh lebih rendah daripada yang boleh dibuat dalam bilik dandang tertentu pada suhu air tertinggi yang mungkin di alur keluar biasa dandang;
suhu air maksimum yang mungkin di alur keluar biasa dandang adalah cukup tinggi untuk menggunakan keseluruhan keluaran haba yang dipasang sejam, apabila jumlah beban DHW dan pemanasan adalah sama dengan atau melebihinya;
sisihan daripada graf suhu pemanasan "kertas" boleh diterima oleh pengguna: kedua-dua penurunan dalam suhu bekalan yang berlaku semasa jam beban DHW tinggi, dan peningkatannya semasa sepanjang hari (untuk mengimbangi "underheating" sementara, dan graf suhu meningkat mesti ditetapkan kepada pengawal selia air rangkaian langsung) .
Tangkapan skrin halaman dalam Excel dengan templat untuk pengiraan saya bagi litar huluan (pemanas air DHW, pemanas air pemanas, injap tiga hala) -
Pilihan yang menarik ialah litar dengan pemanas DHW hulu, yang mempunyai pam dengan pemacu elektrik yang dikawal frekuensi di sisi air pemanasan. Dalam kombinasi dengan ini, adalah mungkin untuk membuat sambungan bergantung kepada rangkaian pemanasan:
Disebabkan fakta bahawa litar dandang akan menjadi litar pintas (paip di bahagian penutup sentiasa terbuka), ia boleh digunakan dandang tiub air dengan pam ringkas. Beberapa kebolehubahan aliran air melalui dandang akan diterima: ini sama ada peningkatan aliran disebabkan oleh pam air pemanasan (jika parameter mod penjanaan haba tidak cukup tinggi: bilangan pam/dandang dimulakan dan suhu air di alur keluar mereka), atau penurunan aliran air yang tidak ketara melalui dandang yang sudah beroperasi dari -untuk pelancaran pam/dandang lain (tidak penting jika pelancaran itu "mengetuai", sebelum perkembangan situasi sebelumnya).
10 Pemanasan kawalan suhu air
Ia akan menjadi lebih mudah jika pengawal suhu air rangkaian pemanasan yang mengawal injap tiga hala(atau sepasang DPZ), akan menyokong carta suhu suhu bukan air pemanasan langsung, tetapi min aritmetik (treq.set + treq.set)/2. Nilai ini boleh dikatakan sama dengan "suhu purata pemanas" (jika kita bayangkan setiap pengguna disambungkan ke rangkaian pemanasan sebagai satu pemanas). Dalam kes ini, anda boleh melaraskan rejim hidraulik, iaitu, "tekan" cawangan di mana diperlukan - semasa ini, pengawal selia itu sendiri akan menyesuaikan suhu air rangkaian langsung (meningkatkannya).
Saya bukan orang pertama yang datang kepada idea ini, cukup untuk merujuk sekurang-kurangnya artikel berikut:
Untuk melaksanakan ini, Vitotronic 333 tidak memerlukan satu, tetapi empat penderia pengapit untuk "suhu aliran litar pemanasan" - dua setiap satu pada paip aliran dan balik, disambungkan dalam siri selari.
Peraturan sedemikian juga boleh diperlukan hanya dengan beban haba yang tidak stabil - dengan pemanasan digabungkan dengan air panas dan pengudaraan.
Mengekalkan nilai (treq.set + trev.set)/2 adalah bersamaan dengan mengekalkan "generalizing parameter suhu P” dalam borang berikut: P = treq.set + trev.set
Untuk solekan kecemasan (sekiranya berlaku peningkatan pesat atau kebocoran besar), injap bola yang dikendalikan secara elektrik boleh dibekalkan. Kemasukannya (pembukaan) boleh dilaraskan, sebagai contoh, kepada ambang 3 kgf / cm 2, mematikan (menutup) - hingga 3.2 kgf / cm 2. Ini boleh dilakukan menggunakan sepasang "EKM plus peranti isyarat ROS-301R / SAU-M6".
Berbanding dengan litar yang terkenal (dua geganti untuk 220 V), berkas ini ("EKM ditambah peranti isyarat ROS-301R / SAU-M6") mempunyai beberapa kelebihan: EKM menjadi selamat dari segi elektrik, kesan lantunan sentuhan EKM dihapuskan sepenuhnya , beban dikurangkan dengan ketara pada kenalan - mereka tidak akan terbakar.
Dalam keadaan di mana tekanan air rangkaian pemulangan mula melebihi nilai yang telah ditetapkan, adalah wajar untuk membentuk arahan "tutup" berterusan untuk injap kawalan.
Solekan sistem pemanasan bangunan pentadbiran
(kebocoran penyejuk tidak ketara, bunyi boleh diterima)
Dalam kes ini, sebagai badan eksekutif membuka solekan, injap solenoid boleh digunakan. AT versi mudah untuk menghidupkannya, anda boleh menggunakan suis tekanan kpi35. Untuk kemudahan menetapkan ambang untuk menghidupkan dan mematikan solekan, anda boleh menggunakan sepasang "EKM plus annunciator ROS-301R/SAU-M6".
Anda boleh mengehadkan solekan sekiranya berlaku kerosakan sistem pemanasan, contohnya, dengan meletakkan secara bersiri dengan injap solenoid “ injap tiga hala untuk tolok tekanan” 11b18bk. Dalam kes pembaikan semakan mereka dan untuk pengisian cepat sistem, adalah perlu untuk membuat pintasan biasa dengan injap bola.
Kedamaian "Saya",
Vyacheslav Shtrenev
Artikel berkaitan:
Gambar rajah terma rumah dandang dengan dandang air panas untuk sistem bekalan haba tertutup
Pilihan sistem bekalan haba (terbuka atau tertutup) dibuat berdasarkan pengiraan teknikal dan ekonomi. Menggunakan data yang diterima daripada pelanggan dan metodologi yang ditetapkan dalam § 5.1, mereka mula merangka, kemudian mengira skema, yang dipanggil skim haba bilik dandang dengan dandang air panas untuk sistem bekalan haba tertutup, kerana keluaran haba maksimum dandang besi tuang tidak melebihi 1.0 - 1, 5 Gcal/j.
Oleh kerana ia adalah lebih mudah untuk mempertimbangkan skim terma pada contoh praktikal, di bawah adalah gambar rajah utama dan terperinci rumah dandang dengan dandang air panas. Gambar rajah skematik bilik dandang dengan dandang air panas untuk sistem bekalan haba tertutup yang beroperasi pada sistem bekalan haba tertutup ditunjukkan dalam rajah. 5.7.
nasi. 5.7. Gambar rajah terma utama bilik dandang dengan dandang air panas untuk sistem bekalan haba tertutup.
1 - dandang air panas; 2 - pam rangkaian; 3 - pam edaran semula; 4 - pam air mentah; 5 - pam air solek; 6 - tangki air solek; 7 - pemanas air mentah; 8 - pemanas untuk kimia air yang disucikan; 9 - penyejuk air solek; 10 - deaerator; 11 - penyejuk wap.
Air dari saluran balik rangkaian pemanasan dengan tekanan kecil (20 - 40 m tiang air) mengalir ke pam rangkaian 2. Air juga dibekalkan di sana dari pam solekan 5, yang mengimbangi kebocoran air dalam rangkaian pemanasan. Air rangkaian panas juga dibekalkan kepada pam 1 dan 2, haba yang sebahagiannya digunakan dalam penukar haba untuk pemanasan dirawat secara kimia 8 dan air mentah 7.
Untuk memastikan suhu air di hadapan dandang, tetapkan mengikut syarat untuk mencegah kakisan, saluran paip selepas pam rangkaian 2 dibekalkan dengan jumlah yang diperlukan air panas yang keluar dari dandang air panas 1. Talian yang melaluinya air panas dibekalkan dipanggil peredaran semula. Air dibekalkan oleh pam edaran semula 3, yang mengepam air yang dipanaskan. Dalam semua mod operasi rangkaian pemanasan, kecuali musim sejuk maksimum, sebahagian daripada air dari saluran balik selepas pam rangkaian 2, memintas dandang, dibekalkan melalui talian pintasan dalam jumlah lorong G ke talian bekalan , di mana air, bercampur dengan air panas dari dandang, memberikan suhu reka bentuk yang ditentukan dalam talian bekalan rangkaian pemanasan. Penambahan air yang dirawat secara kimia dipanaskan dalam penukar haba 9, 8 11 dan dinyahairkan dalam deaerator 10. Air untuk menyuap rangkaian pemanasan dari tangki 6 diambil oleh pam solekan 5 dan dimasukkan ke dalam saluran balik.
Walaupun dalam dandang air panas berkuasa yang beroperasi untuk sistem bekalan haba tertutup, satu deaerator air solekan dengan produktiviti rendah boleh diketepikan. Kapasiti pam solekan juga dikurangkan, peralatan loji rawatan air juga dikurangkan, dan keperluan untuk kualiti air solekan dikurangkan berbanding dandang untuk sistem terbuka. Kelemahan sistem tertutup adalah beberapa peningkatan dalam kos peralatan untuk unit bekalan air panas pelanggan.
Untuk mengurangkan penggunaan air untuk peredaran semula, suhunya di salur keluar dandang dikekalkan, sebagai peraturan, lebih tinggi daripada suhu air dalam talian bekalan rangkaian pemanasan. Hanya dengan mod musim sejuk maksimum yang dikira, suhu air di alur keluar dandang dan dalam talian bekalan rangkaian pemanasan akan sama. Untuk memastikan suhu air yang dikira di salur masuk ke rangkaian pemanasan, air yang meninggalkan dandang dicampur dengan air rangkaian dari saluran paip balik. Untuk melakukan ini, talian pintasan dipasang di antara saluran paip pemulangan dan talian bekalan, selepas pam rangkaian.
Kehadiran pencampuran dan peredaran semula air membawa kepada mod operasi dandang air panas keluli yang berbeza daripada mod rangkaian pemanasan. Dandang air panas berfungsi dengan pasti hanya jika jumlah air yang melaluinya dikekalkan malar. Aliran air mesti dikekalkan dalam had yang ditentukan, tanpa mengira turun naik dalam beban terma. Oleh itu, peraturan bekalan tenaga haba ke rangkaian mesti dilakukan dengan menukar suhu air di alur keluar dandang.
Untuk mengurangkan keamatan kakisan luaran paip pada permukaan dandang air panas keluli, adalah perlu untuk mengekalkan suhu air di salur masuk ke dandang di atas suhu titik embun gas serombong. Suhu air minimum yang dibenarkan di salur masuk ke dandang disyorkan seperti berikut:
apabila bekerja pada gas asli - tidak lebih rendah daripada 60°C; apabila bekerja pada minyak bahan api rendah sulfur - tidak lebih rendah daripada 70°C; apabila bekerja pada minyak bahan api sulfur tinggi - tidak lebih rendah daripada 110°C.
Disebabkan fakta bahawa suhu air dalam saluran balik rangkaian pemanasan hampir selalu di bawah 60 ° C, skema terma rumah dandang dengan dandang air panas untuk sistem bekalan haba tertutup menyediakan, seperti yang dinyatakan sebelum ini, pam edaran semula dan saluran paip yang sepadan. Untuk menentukan suhu air yang diperlukan di belakang dandang air panas keluli, mod operasi rangkaian pemanasan mesti diketahui, yang berbeza daripada jadual atau dandang rejim.
Dalam banyak kes, rangkaian pemanasan air dikira untuk berfungsi mengikut apa yang dipanggil keluk suhu pemanasan jenis yang ditunjukkan dalam rajah. 2.9. Pengiraan menunjukkan bahawa aliran maksimum setiap jam air yang memasuki rangkaian pemanasan dari dandang diperoleh pada mod yang sepadan dengan titik pecah graf suhu air dalam rangkaian, iaitu pada suhu udara luar yang sepadan dengan suhu air terendah dalam talian bekalan. Suhu ini dikekalkan tetap walaupun suhu luar meningkat lebih jauh.
Berdasarkan perkara di atas, mod ciri kelima diperkenalkan ke dalam pengiraan skema terma bilik dandang, yang sepadan dengan titik pecah graf suhu air dalam rangkaian. Graf sedemikian dibina untuk setiap kawasan dengan suhu luar yang dikira terakhir yang sepadan mengikut jenis yang ditunjukkan dalam Rajah. 2.9. Dengan bantuan graf sedemikian, suhu yang diperlukan dalam talian bekalan dan pemulangan rangkaian pemanasan dan suhu air yang diperlukan di alur keluar dandang mudah didapati. Carta yang sama untuk menentukan suhu air dalam rangkaian pemanasan untuk pelbagai reka bentuk suhu udara luar - dari -13 ° С hingga -40 ° С telah dibangunkan oleh Teploelektroproekt.
Suhu air dalam talian bekalan dan pemulangan, ° С, rangkaian pemanasan boleh ditentukan oleh formula:
dengan t vn ialah suhu udara di dalam premis yang dipanaskan, ° С; t H - suhu udara luar yang dikira untuk pemanasan, ° С; t′ H - suhu luar yang berubah-ubah masa, °С; π′ i - suhu air dalam saluran paip bekalan pada t n °С; π 2 - suhu air dalam saluran paip kembali pada t n ° С; tн - suhu air dalam saluran paip bekalan pada t′ n, ° С; ∆t - perbezaan suhu yang dikira, ∆t = π 1 - π 2, ° С; θ \u003d π c -π 2 - anggaran perbezaan suhu dalam sistem tempatan, ° С; π 3 \u003d π 1 + aπ 2 / 1+ a - suhu pengiraan air yang memasuki pemanas, ° С; π′ 2 - suhu air pergi ke saluran paip balik dari peranti pada t "H, ° С; a - pekali anjakan sama dengan nisbah jumlah air balik yang disedut oleh lif kepada jumlah air rangkaian.
Kerumitan formula pengiraan (5.40) dan (5.41) untuk menentukan suhu air dalam rangkaian haba mengesahkan kebolehlaksanaan menggunakan graf jenis yang ditunjukkan dalam rajah. 2.9, dibina untuk kawasan dengan anggaran suhu luar 26 °C. Ia boleh dilihat daripada graf bahawa pada suhu udara luar 3°C dan ke atas, sehingga akhir musim pemanasan, suhu air dalam saluran paip bekalan rangkaian pemanasan adalah malar dan bersamaan dengan 70°C.
Data awal untuk mengira skema terma rumah dandang dengan dandang air panas keluli untuk sistem bekalan haba tertutup, seperti yang dinyatakan di atas, adalah penggunaan haba untuk pemanasan, pengudaraan dan bekalan air panas, dengan mengambil kira kehilangan haba dalam rumah dandang, rangkaian dan penggunaan haba untuk keperluan rumah dandang itu sendiri.
Nisbah beban pemanasan dan pengudaraan dan beban bekalan air panas ditentukan bergantung pada keadaan operasi tempatan pengguna. Amalan mengendalikan dandang pemanasan menunjukkan bahawa purata penggunaan haba setiap jam sehari untuk bekalan air panas adalah kira-kira 20% daripada jumlah keluaran haba dandang. Kehilangan haba dalam rangkaian haba luaran disyorkan untuk diambil dalam jumlah sehingga 3% daripada jumlah penggunaan haba. Penggunaan tenaga haba yang dikira setiap jam maksimum untuk keperluan tambahan rumah dandang dengan dandang air panas dengan sistem bekalan haba tertutup boleh diambil mengikut cadangan dalam jumlah sehingga 3% daripada keluaran haba terpasang semua dandang.
Jumlah penggunaan air setiap jam dalam talian bekalan rangkaian pemanasan di saluran keluar rumah dandang ditentukan berdasarkan rejim suhu rangkaian pemanasan, dan, sebagai tambahan, bergantung kepada kebocoran air melalui kebocoran. Kebocoran daripada rangkaian haba untuk sistem bekalan haba tertutup tidak boleh melebihi 0.25% daripada isipadu air dalam paip rangkaian haba.
Ia dibenarkan untuk mengambil kira-kira isipadu air tertentu dalam sistem pemanasan tempatan bangunan setiap 1 Gcal / j daripada jumlah anggaran penggunaan haba untuk kawasan kediaman 30 m 3 dan untuk perusahaan industri- 15 m 3.
Dengan mengambil kira isipadu air tertentu dalam saluran paip rangkaian pemanasan dan pemasangan pemanasan, jumlah isipadu air dalam sistem tertutup boleh kira-kira sama dengan 45 - 50 m 3 untuk kawasan kediaman, untuk perusahaan perindustrian - 25 - 35 MS setiap 1 Gcal / j daripada jumlah anggaran penggunaan haba.
nasi. 5.8. Gambar rajah terma terperinci rumah dandang dengan dandang air panas untuk sistem bekalan haba tertutup.
1 - dandang air panas; 2 - pam edaran semula; 3 - pam rangkaian; 4 - pam musim panas rangkaian; 5 - pam air mentah; 6 - pam kondensat; 7 - tangki kondensat; 8 - pemanas air mentah; 9 - pemanas air yang disucikan secara kimia; 10 - deaerator; 11 - penyejuk wap.
Kadangkala, untuk penentuan awal jumlah air rangkaian yang bocor daripada sistem tertutup, nilai ini diambil sehingga 2% daripada aliran air dalam talian bekalan. Berdasarkan pengiraan rajah terma asas dan selepas pemilihan kapasiti unit peralatan utama dan tambahan rumah dandang, gambar rajah haba terperinci yang lengkap disediakan. Bagi setiap bahagian teknologi rumah dandang, skema terperinci berasingan biasanya disediakan, iaitu untuk peralatan rumah dandang itu sendiri, rawatan air kimia dan ladang minyak. Gambar rajah haba terperinci rumah dandang dengan tiga dandang air panas KV-TS - 20 untuk sistem bekalan haba tertutup ditunjukkan dalam rajah. 5.8.
Di bahagian atas sebelah kanan rajah ini, terdapat dandang air panas 1, dan di sebelah kiri - deaerator 10 di bawah dandang terdapat pam edaran semula di bawah rangkaian, di bawah deaerator - penukar haba (pemanas) 9, tangki air deaerated 7 , pam gergaji 6, pam air mentah 5, tangki saliran dan telaga pembersihan. Apabila melakukan skim termal terperinci bilik dandang dengan dandang air panas, stesen am atau skema susun atur peralatan agregat digunakan (Rajah 5.9).
Skim terma stesen am rumah dandang dengan dandang air panas untuk sistem bekalan haba tertutup dicirikan oleh sambungan pam rangkaian 2 dan peredaran semula 3, di mana air dari saluran balik rangkaian haba boleh dibekalkan ke mana-mana pam rangkaian 2 dan 4 disambungkan ke saluran paip utama yang membekalkan air kepada semua dandang rumah dandang. Pam edaran semula 3 membekalkan air panas dari talian biasa di belakang dandang ke talian biasa yang membekalkan air kepada semua dandang air panas.
Dengan susun atur agregat peralatan bilik dandang ditunjukkan dalam rajah. 5.10, untuk setiap dandang 1, rangkaian 2 dan pam edaran semula 3 dipasang.
Rajah 5.9 Susun atur am dandang untuk rangkaian dan pam edaran semula 1 - dandang air panas, 2 - edaran semula, 3 - pam rangkaian, 4 - pam rangkaian musim panas.
nasi. 5-10. Susun atur agregat dandang KV - GM - 100, rangkaian dan pam edaran semula. 1 - pam air panas; 2 - pam rangkaian; 3 - pam edaran semula.
Air dari saluran balik mengalir selari dengan semua pam rangkaian, dan paip pelepasan setiap pam disambungkan kepada hanya satu pemanas air. Air panas dibekalkan ke pam edaran semula dari saluran paip di belakang setiap dandang sehingga ia dimasukkan ke dalam sesalur utama jatuh dan dihantar ke saluran suapan unit dandang yang sama. Apabila mengatur dengan skema modular, ia dijangka memasang satu untuk semua dandang air panas. Rajah 5.10 tidak menunjukkan solekan dan talian air panas ke saluran paip utama dan penukar haba.
Kaedah agregat meletakkan peralatan terutamanya digunakan secara meluas dalam projek dandang air panas dengan dandang besar PTVM - 30M, KV - GM 100, dll. Pilihan stesen am atau kaedah agregat mengatur peralatan dandang dengan dandang air panas dalam setiap individu kes diputuskan berdasarkan pertimbangan operasi. Yang paling penting daripada mereka dari susun atur skema agregat adalah untuk memudahkan perakaunan dan pengawalseliaan kadar aliran dan parameter penyejuk dari setiap unit saluran paip haba utama berdiameter besar dan untuk memudahkan pentauliahan setiap unit.
KEMUNGKINAN UNTUK PENJANAAN KUASA DALAM DANDANG AIR PANAS
Ph.D. L. A. Repin, pengarah, D.N. Tarasov, jurutera, A.V. Makeeva, jurutera, Syarikat Tenaga Rusia Selatan CJSC, Krasnodar
Pengalaman beberapa tahun kebelakangan ini operasi sistem bekalan haba Rusia dalam keadaan musim sejuk menunjukkan bahawa terdapat kes gangguan yang kerap berlaku dalam bekalan kuasa sumber haba. Pada masa yang sama, gangguan bekalan elektrik ke bilik dandang boleh membawa kepada akibat yang serius di dalam bilik dandang itu sendiri (kipas berhenti, ekzos asap, kegagalan automasi dan perlindungan), dan di luarnya (pembekuan sesalur pemanas, sistem pemanasan bangunan, dll. .).
Salah satu penyelesaian yang terkenal dan pada masa yang sama berkesan untuk masalah ini, untuk dandang stim yang agak besar, ialah penggunaan set penjana turbin yang beroperasi pada tekanan stim berlebihan, i.e. organisasi penjanaan bersama berdasarkan penggunaan haba luaran. Ini membolehkan bukan sahaja meningkatkan kecekapan penggunaan bahan api dan meningkatkan prestasi ekonomi sumber haba, tetapi juga, dengan menyediakan bekalan kuasa daripada penjana kuasanya sendiri, untuk meningkatkan kebolehpercayaan sistem bekalan haba.
Berkenaan dengan industri kuasa haba perbandaran, penyelesaian sedemikian nampaknya tidak realistik, kerana sebahagian besar rumah dandang adalah air panas. Dalam kes ini, untuk meningkatkan kebolehpercayaan, ia diamalkan untuk memasang penjana diesel pada sumber haba, yang, sekiranya berlaku kemalangan dalam sistem bekalan kuasa, boleh menyediakan keperluan rumah dandang itu sendiri. Walau bagaimanapun, ini memerlukan yang ketara
kos, dan kadar penggunaan peralatan yang dipasang menghampiri sifar.
Artikel ini mencadangkan penyelesaian lain untuk masalah ini. Intipatinya adalah untuk mengatur pengeluaran tenaga elektriknya sendiri dalam dandang air panas berdasarkan pelaksanaan kitaran Rankine, menggunakan bahan didih rendah sebagai cecair kerja, yang kemudiannya kita panggil "agen".
Skim loji janakuasa menggunakan cecair kerja mendidih rendah terkenal dan digunakan terutamanya dalam medan geoterma untuk menggunakan haba air sisa. Walau bagaimanapun, kelemahan utama mereka adalah kecekapan haba yang rendah kitaran, yang dikaitkan dengan keperluan untuk mengeluarkan haba pemeluwapan agen ke alam sekitar. Dalam dandang air panas dan dandang wap kuasa rendah(di mana pilihan penjanaan lain tidak boleh dilaksanakan) haba pemeluwapan boleh digunakan untuk memanaskan air mentah yang memasuki loji rawatan air atau pergi ke pemanas DHW jika ia dipasang pada sumber bekalan haba. Gambarajah skematik rumah dandang air panas dengan unit penjanaan kuasa bersepadu ditunjukkan dalam rajah. satu.
Sebahagian daripada penyejuk di alur keluar dandang air panas I diambil dan, melalui secara berurutan melalui penyejat II dan pemanas ejen III, menyediakannya dalam bentuk stim dengan parameter yang mencukupi untuk digunakan sebagai cecair kerja dalam enjin haba IV disambungkan kepada penjana elektrik.
Selepas selesai proses pengembangan, wap ekzos memasuki penukar haba-kondenser V, di mana haba pemeluwapan digunakan oleh aliran air sejuk, pergi ke pemasangan HVO atau, seperti yang ditunjukkan dalam rajah, melalui pemanas tambahan VI dan tangki simpanan VII ke sistem bekalan DHW.
Untuk pelaksanaan praktikal skim yang dicadangkan, perlu mempertimbangkan beberapa perkara.
1. Pilih bahan didih rendah (ejen), yang, mengikut ciri termodinamiknya, akan sesuai dengan mod operasi dan parameter rumah dandang.
2. Tentukan parameter optimum mod operasi loji kuasa haba dan peralatan pertukaran haba.
3. Berbelanja kuantifikasi kuasa elektrik maksimum yang boleh diperolehi untuk keadaan khusus rumah dandang berkenaan.
Apabila memilih cecair kerja, kajian pengiraan kitaran Rankine telah dijalankan untuk agen berikut: R134, R600a, R113, R114, R600. Akibatnya, didapati bahawa kecekapan tertinggi kitaran untuk pelaksanaannya dalam keadaan dandang air panas dicapai menggunakan freon R600.
Untuk bendalir kerja yang dipilih dengan cara ini, analisis telah dibuat tentang kesan ke atas kuasa terjana suhu stim terlalu panas (Rajah 2a), tekanan stim pada Pl masuk (Rajah 2b) dan alur keluar Pk (Rajah 2c). ) enjin.
Ia berikutan daripada graf bahawa ciri-ciri yang dipertimbangkan secara praktikal adalah bebas daripada suhu kepanasan lampau bendalir kerja dan bertambah baik dengan peningkatan Pn dan penurunan Pk. Pada masa yang sama, menghubungkan parameter loji penjanaan bersama dengan mod operasi sumber haba menunjukkan bahawa peningkatan Pn dihadkan oleh keperluan untuk memastikan perbezaan suhu yang mencukupi dalam penyejat antara cecair kerja yang menyejat dan penyejuk pemanasan. , sejak suhu yang terakhir ditentukan oleh mod operasi dandang.
Tekanan akhir Pk harus dipilih bergantung pada suhu pemeluwapan agen, yang seterusnya ditentukan oleh tahap suhu medium penerima haba (air sejuk) dan perbezaan suhu yang diperlukan dalam pemeluwap.
Untuk pengiraan khusus skim yang dicadangkan, rumah dandang dengan tiga dandang TVG-8 dipilih dengan beban haba yang disambungkan sebanyak 14.1 MW untuk pemanasan dan 5.6 MW untuk bekalan air panas (mod musim sejuk). Bilik dandang mempunyai loji dandang yang menyediakan pemanasan air panas untuk keperluan bekalan air panas. Anggaran suhu air rangkaian di alur keluar dandang ialah 130 °C. Jumlah penggunaan kuasa adalah sehingga 230 kW semasa tempoh pemanasan dan sehingga 105 kW pada musim panas.
Nilai parameter dan kadar aliran pembawa haba pada titik nod skema, yang diperolehi hasil pengiraan, diberikan dalam jadual.
Kuasa elektrik EGC semasa tempoh pemanasan ialah 370 kW, pada musim panas 222 kW.
Semasa menjalankan pengiraan, penggunaan haba kerja ditentukan berdasarkan kemungkinan
arus air sejuk untuk memastikan pemeluwapan lengkap agen. Perbezaan kuasa yang diterima dalam tempoh musim sejuk dan musim panas operasi sumber haba dikaitkan dengan penurunan jumlah agen yang boleh dipekatkan akibat peningkatan suhu air sejuk yang memasuki pemeluwap (+15 °C).
penemuan
1. Wujud peluang sebenar meningkatkan kecekapan tenaga dandang air panas dengan mengatur pengeluaran elektrik dalam loji menggunakan cecair kerja mendidih rendah.
2. Jumlah kuasa elektrik yang boleh diperolehi melalui penjanaan bersama dengan ketara melebihi keperluan rumah dandang itu sendiri, yang menjamin bekalan kuasa autonominya. Pada masa yang sama, penolakan pembelian dan penjualan elektrik yang berlebihan harus meningkatkan prestasi ekonomi sumber haba dengan ketara.
3. Walaupun nilai kecekapan kitaran yang rendah, hampir tiada kehilangan haba yang dibekalkan dalam litar (kecuali kerugian dalam persekitaran).
persekitaran), yang membolehkan kita bercakap tentang tenaga tinggi dan kecekapan ekonomi penyelesaian yang dicadangkan.
kesusasteraan
1. Repin L.A., Chernin R.A. Kemungkinan untuk pengeluaran tenaga elektrik dalam dandang stim tekanan rendah // Tenaga Perindustrian. 1994. No. 6. hlm.37-39.
2. Paten 32861 (RU). Gambar rajah terma bilik dandang pemanas air / L.A. Repin, A.L. Repin//2006.
3. Gabungan loji kuasa geoterma dengan kitaran binari dengan kapasiti 6.5 MW / / teknologi cekap tenaga Rusia. 2002. No 1.
|
Memperluaskan sumber dan mengurangkan penggunaan gas asli oleh dandang air panas TVG-KVG. Dandang TVG (TVG-8, TVG-8M, TVG-4r) dan pembangunannya Institut Gas Akademi Sains Kebangsaan Ukraine dan dihasilkan oleh Loji Binaan Mesin Monastyrishchensky (VAT "TECOM", Monastyrishche, wilayah Cherkasy). Hampir semua dandang telah melebihi hayat perkhidmatan kilang (14 tahun) dan terus digunakan. Dandang TVG-KVG boleh diselenggara dan hayat perkhidmatannya dihadkan oleh kegagalan perolakan permukaan pemanasan, diperbuat daripada paip dengan diameter Ø28 × 3 mm dan keperluan untuk menggantikan penunu. Selepas menggantikan unsur-unsur ini dengan dandang yang lebih baik, mereka boleh bekerja selama 10-14 tahun lagi dengan peningkatan kecekapan dan mengurangkan penggunaan gas asli sebanyak 4-5%. Kaedah untuk menaik taraf dandang TVG-8, TVG-8M, TVG-4r, KVG-7.56, KVG-4.65. 1. Menggantikan penunu gas dengan penunu berlubang perapian yang lebih baik daripada generasi ke-3 MPIG-3 dengan muncung berprofil dan gril pengedaran udara tambahan daripada jenis "mel berantai". Kelebihan: geometri keratan rentas muncung gas yang boleh dikatakan tidak tersumbat dan nisbah gas / udara kekal sangat hampir dengan yang ditetapkan pada mulanya semasa pelarasan rejim, hayat perkhidmatan yang panjang pembakar adalah 10-14 tahun, lihat rajah. 2. Penggantian permukaan pemanasan perolakan - paip Ø32×3 mm atau Ø38×3 mm digunakan sebagai ganti paip Ø28×3 mm. Kelebihan: a) meningkatkan diameter paip mengurangkan rintangan hidraulik dan berkualiti rendah air dalam sistem, permukaan perolakan tidak rosak begitu cepat; b) disebabkan oleh peningkatan dalam permukaan pemanasan, kecekapan dandang meningkat. Hasil daripada pemodenan dandang TVG-8, TVG-8M, TVG-4r, KVG-7.56, KVG-4.65 dengan kaedah di atas, adalah mungkin untuk meningkatkan kecekapan dandang sehingga 94-95%, mengurangkan penggunaan gas asli dan pelepasan karbon monoksida, memanjangkan hayat dandang dengan 10-14 tahun. Dalam jadual. penunjuk utama dandang TVG-8M sebelum dan selepas pemodenan diberikan (Kyiv, 2 Deputatskaya r / c, ujian telah dijalankan oleh perkhidmatan pentauliahan Zhilteploenergo Kievenergo) dengan penggantian pembakar dengan pembakar perapian MPIG-3 baru dan permukaan perolakan baharu yang diperbuat daripada paip Ø32 ×3 mm.
Pemodenan, sebagai contoh, dandang TVG-8 (TVG-8M) memberikan kesan ekonomi pada satu dandang - 253.8 ribu UAH / tahun, (penjimatan gas 172 ribu m 3 / tahun atau 2.6 juta m3 selama 15 tahun 3) berbanding dengan pembelian dan pemasangan dandang kilang baru. Kos menaik taraf satu dandang TVG-8(TVG-8M) ialah 360 ribu UAH. Bayaran balik 1 tahun 5 bulan. Institut Gas Akademi Sains Kebangsaan Ukraine memindahkan dokumentasi teknikal untuk pembuatan pembakar dan permukaan pemanasan perolakan (di bawah kontrak), penyeliaan pemasangan dan pentauliahan, jika perlu, mengeluarkan secara bebas permukaan pemanasan perolakan dan pembakar. |
Prospek untuk pemodenan armada domestik dandang wap dan air panas.
Di Ukraine, kumpulan dandang wap dan air panas siri DKVR, DE, E, TVG, KVGM, PTVM, dsb. kebanyakannya dikendalikan, menyediakan tenaga haba kepada kedua-dua sektor pengeluaran dan perumahan dan perkhidmatan komunal Ukraine. Tahap peralatan dan automasi tidak memenuhi piawaian semasa untuk penggunaan bahan api, elektrik dan penunjuk alam sekitar. Dan di sini anda boleh membaca artikel mengenai pembinaan bertingkat rendah di portal pembinaan. Masalah ini boleh diselesaikan dalam dua cara: Penggantian lengkap dandang dengan yang baru dan moden; Pemodenan armada dandang sedia ada. Cara pertama memerlukan pelaburan modal yang besar daripada pemilik pemasangan penjanaan haba, yang hari ini hanya beberapa perusahaan besar yang berjaya beroperasi boleh lakukan. Bagi perusahaan lain, cara kedua adalah lebih realistik - menaik taraf pemasangan penjana haba mereka dengan menggantikan penunu gas dengan analog yang diimport atau menggunakan automasi untuk dandang berdasarkan komponen yang diimport menggunakan penunu standard atau penunu baharu siri GMU. Pembakar import yang dikeluarkan oleh "Weishopt", "Ecoflame" dipasang pada dandang loji Monastyrishchensky E2.5-0.9 dan loji Ivano-Frankivsk VK-22. Operasi dandang ini menunjukkan operasi yang memuaskan semua peralatan. Contoh penggunaan penunu biasa GMG-4 pada dandang stim DKVR 6.5 / 13 ialah Kilang Kertas Chizhevsk (ChPF). Buat pertama kalinya dalam amalan mengendalikan dandang siri DKVR pembakar gas GMG-4 telah dipindahkan ke mod pencucuhan automatik penuh dan kawalan beban dandang stim tanpa kehadiran kakitangan penyelenggaraan yang berterusan. Kawalan beban automatik mengikut tekanan stim dalam dram dandang memungkinkan untuk mengekalkan tekanan stim pada nilai yang ditetapkan ±0.1 kgf/cm2 dengan perubahan ketara dalam penggunaan stim (sehingga 70% di sisi pengguna). Sekiranya berlaku pemberhentian penggunaan wap, automasi dandang menghentikan penunu sehingga keperluan seterusnya untuk stim. Mod operasi dandang dengan beban stim berubah-ubah ini boleh menjimatkan bahan api dengan ketara. penolakan kaedah tradisional kawalan pendikit bagi parameter seperti paras air dalam dram atas, vakum dalam relau dandang, tekanan udara di hadapan penunu dan peralihan kepada asas cara baru peraturan parameter di atas dengan menukar bilangan pusingan motor elektrik peralatan tambahan dengan bantuan penukar frekuensi memungkinkan untuk mengurangkan dengan ketara kos elektrik untuk pengeluaran stim. Kuasa elektrik yang digunakan oleh motor elektrik bagi peralatan tambahan bagi setiap tan stim yang dihasilkan sebelum pembinaan semula ialah 7.96 kW/t, dan selepas pembinaan semula ialah 1.98 kW/t. Oleh itu, sepanjang tempoh operasi tahunan dandang di kilang kertas Chizhev, iaitu 8,000 jam, penjimatan tenaga mencapai 253,000 kW. Kecekapan purata wajaran dandang DKVR 6.5/13 selepas pembinaan semula ialah 90-90.5% dan bukannya 87.5%. Untuk litar hidraulik moden dandang air panas, masalah menggunakan pengawal selia yang bergantung kepada cuaca yang mengawal suhu penyejuk dalam talian bekalan, bergantung pada suhu luar, sambil mengekalkan syarat untuk dandang air panas sekali melalui tВХ≥70 °С, telah diselesaikan. Masalahnya diselesaikan dengan menggunakan suis hidraulik boleh laras. Menggunakan pengawal selia pampasan cuaca membolehkan anda menjimatkan bahan api sehingga 30%. Pada masa ini, skim untuk pembinaan semula menggunakan teknologi di atas telah dibangunkan untuk semua saiz standard dandang domestik. Tempoh bayaran balik untuk dana yang dibelanjakan untuk pemodenan dandang wap atau air panas ialah 1.0 ÷2.0 tahun, bergantung pada masa operasi sepanjang tahun.
kategori K: Pemasangan dandang
Skim loji dandang
Pada gambarajah terma rumah dandang, imej grafik bersyarat menunjukkan peralatan utama dan tambahan yang disambungkan oleh talian paip untuk mengangkut wap atau air. Gambar rajah terma boleh menjadi asas, terperinci dan berfungsi atau pemasangan.
Gambar rajah litar haba hanya mengandungi peralatan utama dan saluran paip utama tanpa kelengkapan.
Semua peralatan bilik dandang dan semua saluran paip, termasuk kelengkapan dan pelbagai peranti tambahan, digunakan pada rajah terperinci. Selalunya, skim terperinci dibahagikan kepada bahagian teknologi bebas mengikut ciri berfungsi, contohnya, skim rawatan air, skim loji suapan deaerasi, skim saliran, skim pembersihan dandang stim, dll.
Skim kerja, atau pemasangan, dilakukan menunjukkan lokasi saluran paip, dimensi, gred keluli, kaedah pengikat, berat peralatan, bahagian dan maklumat lain yang diperlukan.
Gambarajah skematik bilik dandang dengan dandang air panas ditunjukkan dalam rajah. 2. Air dari saluran balik rangkaian pemanasan mengalir ke pam rangkaian. Air dibekalkan kepada mereka oleh pam solekan dari tangki, mengimbangi kerugian dalam rangkaian. Untuk mengekalkan suhu air yang dikehendaki di hadapan dandang, jumlah air panas yang diperlukan yang telah meninggalkan dandang dibekalkan ke saluran paip di belakang pam. Dengan bantuan pintasan antara talian pemulangan dan bekalan, suhu air yang pergi ke rangkaian dikawal selia. Air mentah, selepas melalui pemanas, loji rawatan air WPU, pemanas, penyejuk dan deaerator, disalurkan ke rangkaian pemanasan.
nasi. 1. Gambarajah skematik bilik dandang dengan dandang air panas: 1 - dandang air panas, 2.5 - pam, 3 - pam edaran semula, 4 - pam air mentah, 6 - tangki air solek, 7 - pemanas air mentah, 8 - penyejuk air mekap. 9 - pemanas air yang dirawat secara kimia, 10 - deaerator vakum, 11 - penyejuk wap, 12 - injap kawalan; VPU - loji rawatan air
nasi. 4. Skim loji dandang dengan dandang tiub air menegak stim yang beroperasi pada bahan api pepejal: 1 - penghantar, 2 - dram dandang, 3 - injap tutup, ruang pemanas 4 alur keluar, 5 - festoon, 6 - pemanas lampau, 7 - penjimat, 8 - permukaan pemanasan relau, 9 - pemanas udara, 10 - penangkap abu, 11 - cerobong asap, 12 - ekzos asap, 13 - kipas, 14 - tong sanga, 15 - pam, 16 - rawatan air kimia, 17 - parut, 18 - penyuap, 19 - deaerator, 20 - kubu arang batu, 21, 22 - paip
Skim teknologi loji dandang dengan dandang tiub air menegak yang beroperasi pada bahan api pepejal ditunjukkan dalam rajah. 3. Penghantar tali pinggang menyuap yang disediakan bahan api pepejal ke dalam corong bekalan, dari mana ia memasuki relau melalui penyuap, di mana udara yang dipanaskan dalam pemanas udara hingga suhu 250 ... 400 ° C dibekalkan dalam dua arah. Sebahagian daripada udara dibekalkan ke tempat bahan api memasuki relau. Zarah-zarah kecil bahan api diambil oleh aliran udara dan dibakar dalam ruang relau dengan cepat dalam bentuk obor. Udara yang memasuki relau bersama bahan api dipanggil primer. Sebahagian besar bahan api terjatuh aliran udara ke jeriji rantai yang sentiasa bergerak. Apabila parut rantai maju, bahan api terbakar, dan sanga dan abu dibuang ke dalam tong sanga.
Udara yang diperlukan untuk membakar bahan api pada jeriji rantai disedut masuk oleh kipas blower melalui aci pengambilan udara dan dibekalkan melalui pemanas udara 9 di bawah lapisan bahan api melalui jeriji khas. Udara ini juga dipanggil primer.
Dalam proses pembakaran bahan api, zarah abu yang tidak mudah terbakar mencair dan membentuk sanga. Dengan pembakaran bahan api berlapis, sebahagian besar abu dan sanga kekal di atas jeriji. Walau bagaimanapun, sebahagian daripada abu dalam bentuk sanga cecair dan pasty, bersama dengan zarah bahan api yang tidak terbakar, ditangkap oleh gas serombong dan dibawa keluar dari kebuk pembakaran. Untuk membakar zarah bahan api yang tidak terbakar selepas masuk bahagian atas suar membekalkan udara sekunder. Untuk mengelakkan partikel sanga melekat pada paip festoon 5, suhu gas serombong di alur keluar kebuk pembakaran dikekalkan di bawah suhu lebur abu (1000 ...) 100 ° C).
Dalam kebuk pembakaran, haba daripada bahan api yang terbakar dirasakan oleh permukaan pemanasan dalam bentuk tenaga sinaran (radiasi), yang dipanggil sinaran. Oleh itu, permukaan pemanasan yang terletak di dalam relau dipanggil sinaran. Pemindahan haba melalui sinaran adalah beberapa kali lebih cekap daripada pemindahan haba secara perolakan, oleh itu, dalam dandang moden dinding kebuk pembakaran cenderung lebih tertutup rapat dengan paip. Permukaan pemanasan sinaran melindungi (perisai) permukaan dalam lapisan dandang dari suhu tinggi dan kesan kimia sanga cair dan oleh itu dipanggil skrin.
Skrin relau belakang di bahagian atas relau adalah jarang dan membentuk apa yang dipanggil kerang. Di belakang kerang dalam serombong mendatar terdapat permukaan pemanasan perolakan yang diperbuat daripada paip dengan diameter 30...40 mm, yang membentuk superheater. Setelah memberikan sebahagian daripada haba kepada pemanas lampau, gas serombong memasuki bahagian bawah, di mana penjimat air dan pemanas udara berada. Gas serombong yang keluar, disejukkan ke suhu 120 ... 180 ° C, melalui pengumpul abu, di mana ia dibersihkan daripada abu terbang, dan dikeluarkan melalui ekzos asap melalui cerobong asap dalam suasana. Zarah abu dari penangkap abu dan sanga dari bunker dikeluarkan dari rumah dandang oleh sistem penyingkiran abu-abu.
Paip skrin relau terletak di zon suhu tinggi, jadi perlu untuk mengeluarkan haba secara intensif dengan bantuan air yang beredar dalam paip ini. Jika skala terbentuk pada dinding dalaman paip skrin, ini menyukarkan pemindahan haba daripada produk pembakaran panas kepada air atau wap dan boleh menyebabkan terlalu panas logam dan pecah paip di bawah tindakan tekanan dalaman. Untuk mengelakkan pembentukan skala, air yang dibekalkan untuk memberi makan dandang telah dirawat terlebih dahulu.
Rawatan air terdiri daripada penyingkiran kebanyakan garam kalsium dan magnesium yang tidak larut dalam air (garam kekerasan), serta oksigen dan karbon dioksida, yang menyebabkan kakisan logam paip, dram dan ruang. Pra-rawatan air dipanggil rawatan air, dan air terawat yang sesuai untuk memberi makan dandang dipanggil nutrien. Air di dalam dandang dipanggil air dandang.
Memandangkan tekanan dalam dandang berada di atas tekanan atmosfera, air suapan dipaksa masuk ke dalam dandang oleh pam suapan, yang mengambil air dari deaerator dan menyalurkannya melalui penjimat air ke dram dandang. Drum berfungsi untuk mencipta bekalan air dandang yang diperlukan, memastikan peredaran air semula jadi dan pemisahan wap.
Dari dram, air melalui paip dan ruang saliran (bekalan air) yang tidak dipanaskan memasuki paip permukaan pemanasan, di mana ia menjadi panas, mendidih dan kembali ke dram dalam bentuk campuran air wap. Stim dalam dram dipisahkan oleh peranti pengasingan wap daripada titisan air dandang dengan kandungan garam yang tinggi dan dilepaskan ke pemanas lampau. Air yang diasingkan dicampur dalam dram dandang dengan tambahan air suapan dan kembali ke paip permukaan pemanasan.
Peredaran semula jadi air dalam dandang dijalankan disebabkan oleh perbezaan ketumpatan air dalam pembetung yang tidak dipanaskan (atau dipanaskan dengan buruk) dan campuran wap-air dalam paip yang dipanaskan secara intensif pada permukaan pemanasan. Oleh kerana ketumpatan campuran wap-air jauh lebih rendah daripada ketumpatan air, jumlah berat mati lajur campuran wap-air dalam paip yang dipanaskan secara intensif adalah kurang daripada berat mati air dalam pembetung yang tidak dipanaskan atau dipanaskan lemah.
Dalam kes di mana, atas sebab struktur, sukar untuk mencipta peredaran air dandang yang boleh dipercayai kerana tekanan semula jadi dalam dandang stim, pam khas digunakan yang memberikan pergerakan air berkelajuan tinggi sepanjang litar peredaran. Sistem peredaran paksa ini juga digunakan dalam dandang air panas.
Garam secara berterusan memasuki dandang dengan air suapan dan enap cemar yang terbentuk dalam air dandang terkumpul dalam isipadu air dandang. Supaya garam kekerasan dan alkali tidak terkumpul di dalam air dandang, sebahagian daripada air terus dikeluarkan dari dandang, manakala air suapan dengan kandungan garam yang lebih rendah ditambah pada masa yang sama. Proses ini dipanggil tiupan berterusan.
Tiupan berterusan dilakukan dari dram atas dandang melalui paip berlubang. Penggunaan air semasa tiupan berterusan bergantung pada kualitinya dan biasanya 1 ... 2% daripada kapasiti dandang. Air yang dikeluarkan dari dandang dengan hembusan berterusan dihantar ke pengembang (pemisah) dan selanjutnya digunakan dalam skim teknologi loji dandang untuk memanaskan air mentah atau dirawat secara kimia.
Untuk mengeluarkan enap cemar yang terkumpul di titik bawah dandang (ruang bawah dan dram), tiupan berkala digunakan. Semasa hembusan berkala, air yang mengandungi sejumlah besar enap cemar dihantar ke pengembang hembusan berkala (bubbler), dari mana wap yang terhasil dilepaskan ke atmosfera, dan selebihnya air dengan enap cemar dialirkan ke dalam pembetung.
Bersama-sama dengan air dandang yang dipanaskan, yang dikeluarkan dari dandang dengan tiupan berterusan, sejumlah besar haba dikeluarkan, semakin besar, semakin besar peratusan blowdown. Di samping itu, adalah perlu untuk meningkatkan penggunaan air suapan untuk memberi makan dandang. Oleh itu, jumlah air bersih mesti diminimumkan. Untuk mengurangkan penggunaan air suapan semasa peniupan berterusan, penyejatan dua peringkat digunakan.
Peranti pengasingan wap yang digunakan untuk membersihkan dan mengeringkan wap boleh berada di dalam atau di luar dram. Peranti pengasingan wap di luar dram biasanya dibuat dalam bentuk siklon jauh.
Dalam pemanas lampau, stim dibawa ke suhu nominal dan melalui ruang keluar dan injap pagar dibekalkan melalui saluran paip kepada pengguna.
Sekiranya pengguna perlu membekalkan air panas, wap yang diperolehi dalam dandang stim disalurkan melalui sistem penukar haba. Pada masa yang sama, tekanan wap dikurangkan dalam ROU, dan dalam penukar haba - pemanas air, wap memanaskan air pemasangan rangkaian. Selanjutnya, air rangkaian yang dipanaskan dibekalkan melalui saluran paip kepada pengguna.
Kerumitan skim teknologi bilik dandang bergantung pada jenis bahan api yang dibakar dan sistem bekalan haba, yang boleh dibuka dan ditutup.
Dalam sistem bekalan haba terbuka, air yang dipanaskan di dalam bilik dandang berfungsi bukan sahaja sebagai pembawa haba, tetapi juga untuk bekalan air panas dengan analisis langsung dari saluran paip rangkaian haba tanpa pemanas perantaraan unit pelanggan bekalan air panas. Dalam kes ini, jumlah air solek ditentukan oleh kerugian dalam rangkaian dan penggunaan air untuk bekalan air panas.
Sistem bekalan haba tertutup dicirikan oleh kehadiran litar tertutup (tertutup) dengan penyejuk yang beredar, yang mengeluarkan habanya dalam pemanas air ke air titik pemanasan daerah. Jumlah air solek hanya ditentukan oleh kerugian dalam rangkaian, oleh itu, walaupun dalam dandang air panas yang berkuasa, satu deaerator solekan kapasiti kecil dipasang.
Pilihan sistem bekalan haba dibuat oleh pengiraan teknikal dan ekonomi.
- Skim loji dandang
bahagian biasa
Bilik dandang dengan dandang air panas boleh dibina untuk melepaskan haba hanya dalam bentuk air panas apabila membakar bahan api pepejal, gas dan cecair. Bahan api cecair biasanya dibekalkan dalam trak tangki, iaitu dalam keadaan panas. Rumah dandang ini boleh berfungsi baik untuk tertutup dan untuk sistem terbuka bekalan haba.
Tujuan utama mengira mana-mana litar terma rumah dandang adalah untuk memilih utama dan peralatan bantu dengan takrifan data awal untuk pengiraan teknikal dan ekonomi yang seterusnya.
Apabila membangunkan dan mengira skema terma rumah dandang dengan dandang air panas, perlu mengambil kira ciri reka bentuk dan operasinya.
Rajah 1 Skema untuk menghidupkan deaerator: a- vakum; b-atmosfera; c - atmosfera dengan penyejuk air ternyahair
/ _ pancutan pancutan air; 2 - penyejuk wap; 3 - penukar haba air-air; 4 - air yang disucikan secara kimia; 5 - deaerator; 6 - air panas dari garis lurus; 7 - penyejuk air yang dinyahair; 8 - tangki air yang dinyahair; 9 - pam mekap
Kebolehpercayaan dan kecekapan dandang air panas bergantung pada ketekalan aliran air melaluinya, yang tidak sepatutnya berkurangan berbanding dengan yang ditetapkan oleh pengilang. Untuk mengelakkan kakisan suhu rendah dan asid sulfurik pada permukaan pemanasan perolakan, suhu air di salur masuk ke dandang semasa membakar bahan api bebas sulfur mestilah sekurang-kurangnya 60 °C, bahan api sulfur rendah - sekurang-kurangnya 70 °C dan bahan api sulfur tinggi - sekurang-kurangnya 110 °C. Untuk meningkatkan suhu air di salur masuk ke dandang pada suhu air di bawah yang ditentukan, pam edaran semula dipasang. \/ Deaerator vakum sering dipasang di bilik dandang dengan dandang air panas. Walau bagaimanapun, deaerator vakum memerlukan pengawasan yang teliti semasa operasi, oleh itu, di beberapa rumah dandang, mereka lebih suka memasang deaerator. jenis atmosfera.
Skim pensuisan yang digunakan deaerator vakum dan deaerator atmosfera ditunjukkan dalam rajah. satu.
Pada rajah. 1a menunjukkan deaerator beroperasi pada tekanan mutlak 0.03 MPa. Vakum di dalamnya dicipta oleh penyembur pancutan air. Air solek selepas rawatan air kimia dipanaskan dalam pemanas air-ke-air dengan air panas dari talian terus dengan suhu 130-150 °C. Stim yang dilepaskan menggelegak aliran air ternyah udara dan diarahkan ke penyejuk wap. Suhu air selepas deaerator ialah 70 °C.
Pada rajah. 1, b menunjukkan skema deaerasi pada tekanan 0.12 MPa, iaitu, di atas atmosfera. Pada tekanan ini, suhu air dalam deaerator ialah 104 °C. Sebelum dibekalkan kepada deaerator, air yang telah dimurnikan secara kimia dipanaskan terlebih dahulu dalam penukar haba air-ke-air.
Pada rajah. 1, c menunjukkan skema yang sama untuk penyahudaraan air solek, yang berbeza daripada yang diterangkan selepas lajur deaerasi air masuk ke dalam penyejuk air yang telah dinyahair, memanaskan air yang dirawat secara kimia. Kemudian air yang disucikan secara kimia dihantar ke penukar haba yang dipasang di hadapan deaerator. Suhu air selepas penyejuk air yang dinyahair biasanya diandaikan 70 °C.
Sebelum mengira skema terma rumah dandang yang beroperasi untuk sistem bekalan haba tertutup, perlu memilih skema untuk menyambungkan penukar haba tempatan ke sistem bekalan haba yang menyediakan air untuk keperluan bekalan air panas. Pada masa ini, tiga skema untuk menyambungkan penukar haba tempatan digunakan terutamanya, ditunjukkan dalam rajah. 2.
Pada rajah. 2, a menunjukkan gambar rajah sambungan selari penukar haba air panas tempatan dengan sistem pemanasan pengguna. Pada rajah. 2, b, c menunjukkan skema berurutan dan bercampur dua peringkat untuk menghidupkan penukar haba tempatan untuk bekalan air panas. Selaras dengan SNiP 11-36-73, pilihan skema untuk menyambungkan penukar haba tempatan untuk bekalan air panas dibuat bergantung pada nisbah penggunaan haba maksimum untuk bekalan air panas kepada penggunaan haba maksimum untuk pemanasan. Di Q gv / Q kira-kira ≤0,06 sambungan penukar haba tempatan dijalankan mengikut skema urutan dua peringkat; pada 0.6< Q гв / Q tentang ≤1.2 - skema campuran dua peringkat; di Q gv / Q tentang ≥1.2 - dalam litar selari. Dengan skema urutan dua peringkat untuk menyambungkan penukar haba tempatan, penukaran penukar haba kepada skema campuran dua peringkat perlu disediakan.
Pengiraan skema terma rumah dandang adalah berdasarkan penyelesaian persamaan haba dan keseimbangan bahan, yang disusun untuk setiap elemen skema. Persamaan ini dikaitkan pada penghujung pengiraan, bergantung pada skema bilik dandang yang diterima pakai. Jika nilai yang diambil sebelum ini dalam pengiraan berbeza daripada yang diperoleh hasil daripada pengiraan lebih daripada 3%, pengiraan harus diulang, menggantikan nilai yang diperoleh sebagai data awal.
Pengiraan skema terma rumah dandang dengan dandang air panas yang beroperasi untuk sistem bekalan haba tertutup untuk tiga mod operasi rumah dandang
Rumah dandang bertujuan untuk bekalan haba kediaman dan bangunan awam untuk keperluan pemanasan, pengudaraan dan bekalan air panas. Rumah dandang terletak di bandar dan beroperasi pada minyak bahan api rendah sulfur. Pengiraan mengikut SNiP 11-35-76 dijalankan untuk tiga mod: musim sejuk maksimum, bulan paling sejuk dan musim panas. Untuk bekalan air panas, skim berjujukan dua peringkat untuk memanaskan air untuk pelanggan diguna pakai. Penyahujaan air yang telah dimurnikan secara kimia dijalankan dalam deaerator pada tekanan 0.12 MPa. Rangkaian pemanasan bekerja mengikut jadual suhu 150/70. Data awal dan diterima utama untuk pengiraan diberikan dalam tugas untuk kerja kursus.
Apabila mengira litar terma dalam urutan berikut, perkara berikut ditentukan:
1.Pekali pengurangan penggunaan haba untuk pemanasan dan pengudaraan
K ov = 
2. Suhu air dalam talian bekalan untuk pemanasan dan pengudaraan untuk bulan paling sejuk
t 1 \u003d 18 + 64.5 K ov 0.8 + 67.5 K ov \u003d 115.077
3. Kembalikan suhu air rangkaian selepas sistem pemanasan dan pengudaraan untuk mod bulan paling sejuk
t 2 \u003d t 1 - 80K ov \u003d 58.197
4. Pembebasan haba untuk pemanasan dan pengudaraan secara maksimum rejim musim sejuk Q O.V \u003d Q o + Q B \u003d 42 + 6.7 \u003d 48.7
untuk bulan yang paling sejuk
Q O.V \u003d (Q o + Q B) K ov \u003d (42 + 67) * 0.711 \u003d 34.625
5. Jumlah bekalan haba untuk keperluan pemanasan, pengudaraan dan bekalan air panas:
8. Beban haba pemanas peringkat kedua untuk mod bulan paling sejuk:Q 11 g.v = G kontra g.v - Q 1 g.v \u003d 12-5.24 \u003d 6.76 MW
9. Penggunaan air rangkaian untuk penukar haba tempatan peringkat kedua, iaitu untuk bekalan air panas, untuk mod bulan paling sejuk:
10. Aliran air rangkaian ke penukar haba tempatan untuk mod musim panas:
G l g.v = 
11. Penggunaan air rangkaian untuk pemanasan dan pengudaraan:
untuk rejim musim sejuk maksimum
untuk bulan yang paling sejuk
G o.v = 
=523.13 t/j
12. Penggunaan air rangkaian untuk pemanasan, pengudaraan dan bekalan air panas: untuk mod musim sejuk maksimum
G ext \u003d G o.v + G g.v \u003d 523.52 + 0 \u003d 523.52
untuk bulan yang paling sejuk
G ext \u003d G o.v + G o.v \u003d 523.52 + 102.20 \u003d 625.72
untuk mod musim panas
G ext \u003d G o.v + G o.v \u003d 0 + 140.72 \u003d 140.72
13. Kembalikan suhu air rangkaian selepas pengguna luar:
t di bawah arr \u003d t 2 - 70 - \u003d 28.47
untuk bulan yang paling sejuk
t di bawah arr \u003d t 2 - 58.197 -
untuk mod musim panas
t di bawah arr \u003d t 1 - t 1 - 
14. Penggunaan air solek untuk menambah kebocoran dalam rangkaian haba pengguna luar:
untuk maksimum - mod musim sejuk
G ut \u003d 0.01K tf G ext \u003d 0.01 * 1.8 * 523.52 \u003d 9.42 t / j
untuk bulan yang paling sejuk
G ut = 0.01K tf G ext = 0.01*1.8*625.72=11.26 t/j
untuk mod musim panas
G ut \u003d 0.01K tf G ext \u003d 0.01 * 2 * 140.72 \u003d 2.81 t / j
15. Penggunaan air mentah yang memasuki rawatan air kimia:
untuk maksimum - mod musim sejuk
G d.v = 1.25 G ut = 1.25*9.42=11.77 t/j
untuk bulan yang paling sejuk
G d.v = 1.25 G ut = 1.25*11.26=14.07 t/j
untuk mod musim panas
G d.v = 1.25 G ut = 1.25*13.28=16.6 t/j
16. Suhu air yang dirawat secara kimia selepas penyejuk air dinyahair:
untuk maksimum - mod musim sejuk
t II x.o.v = 
t I x.o.v = 20=48.53
untuk bulan yang paling sejuk
t II x.o.v = t I x.o.v, \u003d 20 \u003d 54.10
untuk mod musim panas
t II x.o.v = t I x.o.v \u003d 20 \u003d 60.22
17. Suhu air tulen kimia memasuki deaerator:
untuk maksimum - mod musim sejuk
t d x.o.v = 
t II x.o.v = 
48.53=67.23
untuk bulan yang paling sejuk
t d x.o.v = t II x.o.v = 54.10=72.80
untuk mod musim panas
t d x.o.v = t II x.o.v = 60.22=78.92
18. Suhu air mentah diperiksa sebelum rawatan air kimia:
untuk maksimum - mod musim sejuk
t I x.o.v = 
t s.v = 5=20.81
untuk bulan yang paling sejuk
t I x.o.v = t r.v., = 
15=18.2
untuk mod musim panas
t I x.o.v = t s.v 15=16.5
19. Penggunaan air pemanasan untuk deaerator:
untuk maksimum - mod musim sejuk
G gr d \u003d \u003d 1.60 t / j
untuk bulan yang paling sejuk
G gr d = 
= 
=2.46 t/j
untuk mod musim panas
G gr d = = 
=0.13 t/j
20. Penggunaan air yang dirawat secara kimia untuk memberi makan rangkaian pemanasan diperiksa:
untuk maksimum - mod musim sejuk
G air sejuk = G ut - G air panas d = 9.42-1.60=7.82 t/j
untuk bulan yang paling sejuk
G h.o.v = G ut - G g.v d \u003d 11.26-2.46 \u003d 8.8 t / j
untuk mod musim panas
G x.o.v = G ut + G g.v d = 2.81-0.13=2.67 t/j
21. Penggunaan haba untuk pemanasan air mentah:
untuk maksimum - mod musim sejuk
Q r.v = 0.00116 
= 0,00116
untuk bulan yang paling sejuk
Q r.v = 0.00116 =0,00116
untuk mod musim panas
Q r.v = 0.00116 = 0,00116
22. Penggunaan haba untuk memanaskan air yang dirawat secara kimia:
untuk maksimum - mod musim sejuk
Q x.o.v = 0.00116 
= 0,00116
untuk bulan yang paling sejuk
Q x.o.v = 0.00116 = 0,00116
untuk mod musim panas
Q x.o.v = 0.00116 = 0,00116
23. Penggunaan haba untuk deaerator:
untuk maksimum - mod musim sejuk
Q d \u003d 0.00116 
= 0,00116
untuk bulan yang paling sejuk
Q d \u003d 0.00116 = 0,00116
untuk mod musim panas
Q d \u003d 0.00116 =0,00116
24. Penggunaan haba untuk memanaskan air yang dirawat secara kimia dalam penyejuk air yang dinyahair:
untuk maksimum - mod musim sejuk
Q sejuk = 0.00116 
= 0,00116
untuk bulan yang paling sejuk
Q sejuk = 0.00116 = 0,00116
untuk mod musim panas
Q sejuk = 0.00116 = 0,00116
25. Jumlah penggunaan haba yang mesti diperolehi dalam dandang air panas:
untuk maksimum - mod musim sejuk
∑Q \u003d Q + Q s.v + Q air sejuk + Q d - Q sejuk \u003d 60.7 + 0.22 + 0.17 + 0.15-0.25 \u003d 60.99 MW
untuk bulan yang paling sejuk
∑Q \u003d Q + Q s.v + Q air sejuk + Q d - Q sejuk \u003d 53.3 + 0.21 + 0.19 + 0.23-0.37 \u003d 53.56
untuk mod musim panas
∑Q \u003d Q + Q s.v + Q air sejuk + Q d - Q sejuk \u003d 9 + 0.02 + 0.05 + 0.007-0.13 \u003d 8.94 MW
26. Penggunaan air melalui dandang air panas:
untuk maksimum - mod musim sejuk
G k \u003d \u003d 
untuk bulan yang paling sejuk
G k \u003d \u003d 
untuk mod musim panas
G k \u003d \u003d 
27. Penggunaan air untuk kitar semula:
untuk maksimum - mod musim sejuk
G rec = 
=
untuk bulan yang paling sejuk
untuk mod musim panas
28. Aliran air melalui garisan pintasan:
untuk maksimum - mod musim sejuk
lorong G = = 
untuk bulan yang paling sejuk
untuk mod musim panas
29. Penggunaan air rangkaian daripada pengguna luar melalui talian balik:
untuk maksimum - mod musim sejuk
G arr \u003d G ext - G ut \u003d 523.52-9.42 \u003d 514.1 t / j
untuk bulan yang paling sejuk
G arr \u003d G ext - G ut \u003d 625.72-11.26 \u003d 614.46 t / j
untuk mod musim panas
G arr \u003d G ext - G ut \u003d 140.72-2.81 \u003d 137.91 t / j
30. Anggaran aliran air melalui dandang:
untuk maksimum - mod musim sejuk
G hingga ׳ \u003d G ext + G gr di bawah + G rec - G lorong \u003d 523.52 + 5 + 224.04-0 \u003d 752.56 t / j
untuk bulan yang paling sejuk
G hingga ׳ \u003d G ext + G gr di bawah + G rec - G lorong \u003d 625.72 + 5 + 111.20-220.37 \u003d 521.55
untuk mod musim panas
G hingga ׳ \u003d G ext + G gr di bawah + G rec - G lorong \u003d 140.72 + 0.7 + 81.37-66.30 \u003d 154.49
31. Penggunaan air yang dibekalkan kepada pengguna luar dalam garis lurus:
untuk maksimum - mod musim sejuk
G ׳ \u003d G hingga ׳ - G gr d - G gr di bawah - G rec + G lorong \u003d 752.56-1.60-224.04 + 0 + 5 \u003d 531.9
untuk bulan yang paling sejuk
G ׳ \u003d G hingga ׳ - G gr d - G gr di bawah - G rec + G lorong \u003d 521.55-2.46-111.20 + 220.37 + 5 \u003d 633.26
untuk mod musim panas
G ׳ \u003d G hingga ׳ - G gr d - G gr di bawah - G rec + G lorong \u003d 156.49-0.133-81.37 + 66.30 + 0.7 \u003d 141.98
32. Perbezaan antara aliran air yang ditemui sebelum ini dan aliran air larasan
pengguna luar:
untuk maksimum - mod musim sejuk
100% = 100%=1.60
untuk bulan yang paling sejuk
100% = 
100%=1.20
untuk mod musim panas
100% = 
100%=0.89
Jika percanggahan kurang daripada 3%, pengiraan dianggap selesai.
Data ringkasan hasil pengiraan skema terma diberikan dalam jadual.
| . |
| Fizikal | Obo | Nombor | Nilai nilai untuk mod ciri operasi rumah dandang | ||
| magnitud | nilai | formula | musim sejuk rendah maxi | bulan paling sejuk | tahun |
| Pekali pengurangan penggunaan haba untuk pemanasan dan pengudaraan | Co. dalam | (1) | 0.7 | ||
| Suhu air dalam talian bekalan untuk pemanasan dan pengudaraan, °C | t1 | (2) | 115.07 | ||
| Kembalikan suhu air rangkaian selepas sistem pemanasan dan pengudaraan, °С | t2 | (3) | 58.1 | ||
| selepas sistem pemanasan dan pengudaraan, °С Keluaran haba untuk pemanasan dan pengudaraan, MW | Q o.v | (4) | 48.7 | 34.6 | |
| Jumlah bekalan haba untuk pemanasan, pengudaraan, bekalan air panas, MW | Q | (5) | 60.7 | 53.3 | |
| Penggunaan air dalam talian bekalan untuk pemanasan, pengudaraan dan bekalan air panas, t/j | G samb | (12) | 523.52 | 625.72 | 140.72 |
| Kembalikan suhu air selepas pengguna luar, °C | (13) | 28.47 | 50.85 | 56.12 | |
| Penggunaan air solek untuk menambah kebocoran dalam rangkaian pemanasan pengguna luar, t/j | G ut | (14) | 9.42 | 11.26 | 2.81 |
| Jumlah air mentah yang dibekalkan kepada rawatan air kimia, t/j | G r.v | (15) | 11.77 | 14.07 | 16.6 |
| Suhu air yang dirawat secara kimia selepas penyejuk air dinyahair, °С | (16) | 48.53 | 54.10 | 60.22 | |
| Suhu air yang telah dimurnikan secara kimia memasuki deaerator, °C | (17) | 67.23 | 72.80 | 78.92 | |
| Penggunaan air pemanasan untuk deaerator, t/j Jumlah penggunaan haba yang diperlukan dalam dandang air panas, MW Penggunaan air melalui dandang air panas, t/j | G gr d | (19) | 1.60 | 2.46 | 0.134 |
| ∑Q | (25) | 60.9 | 53.5 | 8.9 | |
| G kepada | (26) | 655.6 | 575.7 | 153.8 | |
| Penggunaan air untuk peredaran semula, t/j Penggunaan air melalui garisan pintasan, t/j | (10.31) | ||||
| G rec G lorong | (27) (28) | 224.04 | 111.20 220.3 | 81.37 66.3 | |
| Penggunaan air melalui saluran balik, t/j | G arr | (29) | 514.1 | 614.4 | 137.9 |
| Anggaran aliran air melalui dandang | G hingga ׳ | (30) | 752.2 | 521.5 | 156.4 |
Jadual ringkasan untuk mengira rajah terma bilik dandang dengan dandang air panas