Penentuan nilai suhu standard air rangkaian kembali dalam mod luar reka bentuk. Suhu air rangkaian pemulangan adalah penunjuk kesihatan industri kuasa haba bandar
muka surat 1
Penurunan suhu kembalikan air terhadap jadual tidak terhad.
Oleh itu, tugas pertama adalah untuk mengurangkan suhu air kembali dari sistem pemanasan pada titik reka bentuk kepada 60 C.
Skim ini memberikan penjimatan yang sangat besar dalam tenaga haba dan penurunan suhu air kembali apabila rangkaian pemanasan beroperasi dengan jadual pemotongan untuk bekalan air panas, kerana ia membenarkan pada suhu malar air rangkaian menerima suhu berubah dalam garis aliran membekalkan udara mengikut suhu luar.
banyak rangkaian pemanasan berjaya menahan had ini dan juga mencapai penurunan suhu air kembali di bawah jadual yang ditetapkan, dengan itu meningkatkan prestasi teknikal dan ekonomi keseluruhan sistem secara keseluruhan.
Penjimatan tenaga untuk pengepaman penyejuk, penjimatan bahan api di CHPP dan penurunan suhu air kembali dengan kawalan isodromik tiga nadi membayar semua kos automasi sesendal.
Penggunaan dandang pemeluwapan permukaan dan penjimatan untuk pemanasan adalah dinasihatkan, dengan syarat suhu air kembali sistem pemanasan dikurangkan. Sehubungan itu, suhu air purata dan, seperti yang ditunjukkan di atas, suhu air langsung yang memasuki sistem juga berkurangan. Oleh itu, penggunaan dandang pemeluwapan permukaan dan penjimat untuk memanaskan air dalam sistem pemanasan tidak dapat dielakkan dikaitkan dengan penggunaan lebihan logam tertentu untuk pembinaan sistem pemanasan. Walau bagaimanapun, di luar negara, dandang pemeluwapan dan penjimat digunakan terutamanya untuk sistem pemanasan.
Purata suhu harian mengembalikan air dari rangkaian pemanas tidak boleh melebihi nilai yang ditetapkan lebih daripada 2 C. Penurunan suhu air kembali terhadap jadual tidak terhad.
Apabila suhu air kembali turun ke nilai yang dikira, beberapa penurunan dalam suhu gas serombong sepatutnya dijangkakan.
Mari kita tentukan suhu optimum kembalikan air yang datang dari sistem pemanasan bangunan ke pemanas air permukaan sesentuh FNKV-1. Apabila suhu air kembali tz berkurangan, kecekapan penggunaan gas dalam radas meningkat disebabkan oleh penggunaan haba yang dibebaskan semasa pemeluwapan wap air dalam produk pembakaran gas. Oleh itu, penentuan nilai n secara praktikalnya diperlukan.
air mentah untuk rawatan air kimia mereka diambil dari saluran peredaran sisa pada suhu 20 - 35 C, yang memungkinkan untuk menggunakan haba sisa. Peningkatan ketara dalam keluaran khusus pada penggunaan haba mengakibatkan penurunan suhu air kembali, yang diperolehi hasil daripada mencampurkan pulangan dan air mekap yang lebih sejuk.
Belos adalah badan yang mengawal selia. Dengan peningkatan suhu air yang meninggalkan pemanas, cecair dalam belos menjadi panas dan mengembang, yang membawa kepada penurunan dalam kawasan aliran injap dan pengurangan dalam kadar aliran air rangkaian, dan, akibatnya, kepada penurunan. dalam suhu air kembali.
Oleh itu, untuk skim kawalan berkadar suhu di dalam bilik yang dipertimbangkan, sentiasa perlu menyediakan perlindungan automatik terhadap pembekuan pemanas. Mengikut skema ini, sensor suhu manometrik dipasang di saluran paip air kembali selepas pemanas dan diselaraskan kepada suhu 25 - 30 C. Apabila suhu air kembali turun ke nilai yang ditetapkan, sensor memberikan isyarat, dan pengawal hidup-mati dicetuskan, membuka laluan untuk air melalui cawangan pintasan menggunakan injap solenoid.
Untuk mendapatkan medan suhu seragam selepas pemanas, yang sangat penting dalam penghawa dingin di mana ruang pengairan dipasang sejurus selepas pemanasan pertama, adalah wajar untuk mengurangkan dengan ketara suhu air yang dibekalkan kepada pemanas dengan penurunan serentak dalam perbezaan suhu antara air terus dan air balik. Beberapa peningkatan dalam permukaan pemanasan yang diperlukan pemanas diimbangi oleh penurunan dalam suhu air kembali.
Untuk mengurangkan suhu air yang meninggalkan CHP dan mengurangkan kehilangan haba pada waktu malam, adalah dinasihatkan untuk menukar talian peredaran sistem bekalan air panas ke saluran paip untuk kali ini air sejuk di hadapan peringkat 1 pemanas air. Pada masa yang sama, tetapan pengawal suhu air panas perlu dikurangkan daripada 60 hingga 50 C. Pada siang hari, saluran peredaran hendaklah disambungkan ke saluran paip air panas sebelum peringkat II atau, lebih rasional, ke saluran paip antara bahagian tahap II pemanas air, suhu air yang sama dengan suhu air yang diterima dalam saluran paip edaran (kira-kira di hadapan tiga bahagian terakhir ke arah air yang dipanaskan), seperti yang ditunjukkan dalam rajah. 3.19. Pensuisan dijalankan secara automatik: geganti masa menutup injap 5, contohnya, pada 0000, mengarahkan aliran peredaran ke peringkat I, dan melalui geganti elektro-hidraulik, impuls ditukar kepada pengawal suhu daripada sensor yang dikonfigurasikan untuk mengekalkan suhu air panas 60 C, ke sensor lain dengan tetapan 45 - 50 C. Pada pukul 6 geganti masa membuat pensuisan terbalik, pada injap terbuka 5 melaluinya akan mengalir air beredar, kerana tekanan air sebelum peringkat I adalah lebih tinggi daripada pada titik kemasukan saluran paip di mana injap dipasang. Dengan kawalan automatik bekalan haba kepada pemanasan, apabila suhu air dari sistem pemanasan berada di bawah 40 - 45 C, adalah tidak digalakkan untuk menukar saluran paip edaran di hadapan peringkat pertama pemanas air pada suhu sedemikian. Dalam hal ini, sensor suhu dipasang pada saluran paip balik sistem pemanasan, pada isyarat yang, apabila suhu air kembali turun di bawah 40 - - 45 C, injap 5 tetap terbuka pada waktu malam.
Halaman: 1
Penggunaan tenaga ekonomi dalam sistem pemanasan boleh dicapai jika keperluan tertentu dipenuhi. Salah satu pilihan ialah kehadiran carta suhu, yang mencerminkan nisbah suhu yang terpancar daripada sumber pemanasan kepada persekitaran luaran. Nilai nilai membolehkan pengagihan optimum haba dan air panas pengguna.
Bangunan bertingkat tinggi disambungkan terutamanya kepada pemanasan pusat. Sumber yang menyampaikan tenaga haba, adalah rumah dandang atau CHP. Air digunakan sebagai pembawa haba. Ia dipanaskan pada suhu yang telah ditetapkan.
Setelah lulus kitaran penuh melalui sistem, penyejuk, yang telah disejukkan, kembali ke sumber dan pemanasan semula berlaku. Sumber disambungkan kepada pengguna melalui rangkaian terma. Apabila persekitaran berubah rejim suhu, tenaga haba harus dikawal supaya pengguna menerima jumlah yang diperlukan.
Peraturan haba daripada sistem pusat boleh dihasilkan dengan dua cara:
- Kuantitatif. Dalam bentuk ini, kadar aliran air berubah, tetapi suhu adalah malar.
- Kualitatif. Suhu cecair berubah, tetapi kadar alirannya tidak berubah.
Dalam sistem kami, varian kedua peraturan digunakan, iaitu kualitatif. Z Di sini terdapat hubungan langsung antara dua suhu: penyejuk dan persekitaran. Dan pengiraan dilakukan sedemikian rupa untuk memberikan haba di dalam bilik 18 darjah dan ke atas.
Oleh itu, kita boleh mengatakan bahawa lengkung suhu sumber adalah lengkung pecah. Perubahan arahnya bergantung pada perbezaan suhu (penyejuk dan udara luar).
Graf kebergantungan mungkin berbeza-beza.
Carta tertentu mempunyai pergantungan pada:
- Penunjuk teknikal dan ekonomi.
- Peralatan untuk CHP atau bilik dandang.
- iklim.
Prestasi tinggi penyejuk memberikan pengguna tenaga haba yang besar.
Contoh litar ditunjukkan di bawah, di mana T1 ialah suhu penyejuk, Tnv ialah udara luar:
Ia juga digunakan, gambar rajah penyejuk yang dikembalikan. Rumah dandang atau CHP mengikut skema sedemikian boleh menilai kecekapan sumber. Ia dianggap tinggi apabila cecair yang dikembalikan tiba disejukkan.
Kestabilan skema bergantung pada nilai reka bentuk aliran cecair bangunan bertingkat tinggi. Jika kadar aliran melalui litar pemanasan meningkat, air akan kembali tidak disejukkan, kerana kadar aliran akan meningkat. Dan sebaliknya, apabila aliran minimum, air yang kembali akan disejukkan secukupnya.
Minat pembekal, sudah tentu, pada aliran air kembali dalam keadaan sejuk. Tetapi terdapat had tertentu untuk mengurangkan aliran, kerana penurunan membawa kepada kerugian dalam jumlah haba. Pengguna akan mula menurunkan tahap dalaman dalam apartmen, yang akan membawa kepada pelanggaran kod bangunan dan ketidakselesaan penduduk.
Bergantung pada apa?
Keluk suhu bergantung kepada dua kuantiti: udara luar dan penyejuk. Cuaca sejuk membawa kepada peningkatan tahap penyejuk. Apabila mereka bentuk sumber pusat, saiz peralatan, bangunan dan bahagian paip diambil kira.
Nilai suhu yang meninggalkan bilik dandang ialah 90 darjah, supaya pada tolak 23°C, ia akan menjadi hangat di dalam pangsapuri dan mempunyai nilai 22°C. Kemudian air kembali kembali ke 70 darjah. Piawaian ini adalah selaras dengan piawaian biasa hidup selesa dalam rumah.
Analisis dan pelarasan mod operasi dijalankan menggunakan skema suhu. Sebagai contoh, pemulangan cecair dengan suhu tinggi akan menunjukkan kos penyejuk yang tinggi. Data yang dipandang rendah akan dianggap sebagai defisit penggunaan.
Sebelum ini, untuk bangunan 10 tingkat, skim dengan data terkira 95-70°C telah diperkenalkan. Bangunan di atas mempunyai carta 105-70°C. Bangunan baharu moden mungkin mempunyai skema yang berbeza, mengikut budi bicara pereka bentuk. Selalunya, terdapat gambar rajah 90-70°C, dan mungkin 80-60°C.
Carta suhu 95-70:
Carta suhu 95-70 Bagaimana ia dikira?
Kaedah kawalan dipilih, kemudian pengiraan dibuat. Pengiraan-musim sejuk dan susunan terbalik aliran masuk air, jumlah udara luar, susunan pada titik pecah rajah diambil kira. Terdapat dua rajah, di mana salah seorang daripada mereka menganggap hanya pemanasan, yang lain menganggap pemanasan dengan penggunaan air panas.
Untuk contoh pengiraan, kami akan gunakan pembangunan metodologi Roskommunenergo.
Data awal untuk stesen penjana haba ialah:
- Tnv- jumlah udara luar.
- TVN- udara dalaman.
- T1- penyejuk dari sumber.
- T2- aliran balik air.
- T3- pintu masuk ke bangunan.
Kami akan mempertimbangkan beberapa pilihan untuk membekalkan haba dengan nilai 150, 130 dan 115 darjah.
Pada masa yang sama, di pintu keluar mereka akan mempunyai 70 ° C.
Keputusan yang diperolehi dibawa ke dalam satu jadual untuk pembinaan lengkung seterusnya:
Jadi kami mendapat tiga pelbagai skim yang boleh diambil sebagai asas. Adalah lebih tepat untuk mengira rajah secara individu untuk setiap sistem. Di sini kami mempertimbangkan nilai yang disyorkan, tanpa mengambil kira ciri iklim wilayah dan ciri bangunan.
Untuk mengurangkan penggunaan kuasa, sudah cukup untuk memilih susunan suhu rendah 70 darjah dan pengagihan haba yang seragam ke seluruh litar pemanasan akan dipastikan. Dandang harus diambil dengan rizab kuasa supaya beban sistem tidak menjejaskan operasi kualiti unit.
Pelarasan
Pengatur pemanasan Kawalan automatik disediakan oleh pengawal selia pemanasan.
Ia termasuk butiran berikut:
- Panel pengkomputeran dan pemadanan.
- Peranti eksekutif di talian bekalan air.
- Peranti eksekutif, yang menjalankan fungsi mencampurkan cecair daripada cecair yang dikembalikan (return).
- pam rangsangan dan sensor pada talian bekalan air.
- Tiga penderia (di barisan kembali, di jalan, di dalam bangunan). Mungkin terdapat beberapa dalam satu bilik.
Pengawal selia meliputi bekalan cecair, dengan itu meningkatkan nilai antara pulangan dan bekalan kepada nilai yang disediakan oleh penderia.
Untuk meningkatkan aliran, terdapat pam penggalak, dan arahan yang sepadan daripada pengawal selia. Aliran masuk dikawal oleh "pintasan sejuk". Iaitu, suhu jatuh. Sebahagian daripada cecair yang beredar di sepanjang litar dihantar ke bekalan.
Maklumat diambil oleh sensor dan dihantar ke unit kawalan, akibatnya aliran diagihkan semula, yang menyediakan skema suhu tegar untuk sistem pemanasan.
Kadangkala, peranti pengkomputeran digunakan, di mana DHW dan pengawal selia pemanasan digabungkan.
Pengatur air panas mempunyai lebih banyak lagi litar ringkas pengurusan. Sensor air panas mengawal aliran air dengan nilai stabil 50°C.
Faedah pengawal selia:
- Rejim suhu dikekalkan dengan ketat.
- Pengecualian cecair terlalu panas.
- Ekonomi minyak dan tenaga.
- Pengguna, tanpa mengira jarak, menerima haba sama rata.
Jadual dengan graf suhu
Mod operasi dandang bergantung pada cuaca persekitaran.
Jika kita mengambil pelbagai objek, contohnya, bangunan kilang, bangunan bertingkat dan rumah persendirian, semua akan mempunyai carta haba individu.
Dalam jadual, kami menunjukkan gambarajah suhu pergantungan bangunan kediaman pada udara luar:
| Suhu luar | Suhu air rangkaian dalam saluran paip bekalan | Suhu air rangkaian dalam saluran paip balik |
| +10 | 70 | 55 |
| +9 | 70 | 54 |
| +8 | 70 | 53 |
| +7 | 70 | 52 |
| +6 | 70 | 51 |
| +5 | 70 | 50 |
| +4 | 70 | 49 |
| +3 | 70 | 48 |
| +2 | 70 | 47 |
| +1 | 70 | 46 |
| 0 | 70 | 45 |
| -1 | 72 | 46 |
| -2 | 74 | 47 |
| -3 | 76 | 48 |
| -4 | 79 | 49 |
| -5 | 81 | 50 |
| -6 | 84 | 51 |
| -7 | 86 | 52 |
| -8 | 89 | 53 |
| -9 | 91 | 54 |
| -10 | 93 | 55 |
| -11 | 96 | 56 |
| -12 | 98 | 57 |
| -13 | 100 | 58 |
| -14 | 103 | 59 |
| -15 | 105 | 60 |
| -16 | 107 | 61 |
| -17 | 110 | 62 |
| -18 | 112 | 63 |
| -19 | 114 | 64 |
| -20 | 116 | 65 |
| -21 | 119 | 66 |
| -22 | 121 | 66 |
| -23 | 123 | 67 |
| -24 | 126 | 68 |
| -25 | 128 | 69 |
| -26 | 130 | 70 |
SNiP
Terdapat norma tertentu yang mesti dipatuhi dalam penciptaan projek untuk rangkaian pemanasan dan pengangkutan air panas kepada pengguna, di mana bekalan wap air mesti dijalankan pada 400 ° C, pada tekanan 6.3 bar. Bekalan haba daripada punca disyorkan untuk dilepaskan kepada pengguna dengan nilai 90/70 °C atau 115/70 °C.
Keperluan kawal selia harus diikuti untuk pematuhan dengan dokumentasi yang diluluskan dengan penyelarasan wajib dengan Kementerian Pembinaan negara.
Beban haba untuk pemanasan dan pengudaraan berbeza-beza bergantung pada suhu luar. Penggunaan haba untuk bekalan air panas tidak bergantung pada suhu luar. Di bawah keadaan ini, adalah perlu untuk melaraskan parameter dan aliran penyejuk mengikut keperluan sebenar pelanggan.
4.1. Carta suhu air rangkaian
Dengan kehadiran beban heterogen (pemanasan, pengudaraan dan bekalan air panas) dalam rangkaian haba umum, pengiraan dan pembinaan graf suhu air rangkaian dijalankan mengikut beban haba semasa dan untuk skema yang paling biasa untuk menyambung pemasangan pelanggan. Sebagai peraturan, beban pemanasan adalah utama. Sistem pilihan untuk mengawal beban haba adalah kawalan kualiti, apabila perubahan dalam beban haba untuk pemanasan dengan perubahan suhu udara luar dijalankan dengan menukar suhu air rangkaian pada kadar aliran tetap. Peraturan sedemikian dijalankan pada sumber haba.
Suhu pengiraan air rangkaian dalam saluran paip bekalan dan pemulangan (- suhu penyejuk dalam saluran paip bekalan dan pemulangan dan dalam sistem pemanasan dengan sambungan bergantungnya, masing-masing) pada pengumpul sumber haba sepadan dengan suhu udara luar yang dikira dan ditetapkan semasa mereka bentuk sistem bekalan haba, contohnya, 150/70, 130/70 dsb. Sekiranya beban haba homogen, khususnya, pemanasan, maka dalam keseluruhan julat suhu luar adalah mungkin untuk menjalankan peraturan berkualiti tinggi. Dalam kes ini, beban haba adalah berkadar terus dengan suhu penyejuk dalam saluran paip bekalan dan berkadar songsang dengan suhu udara luar. Oleh itu, pada graf suhu Kebergantungan suhu air rangkaian dalam saluran paip bekalan dan pemulangan ditunjukkan dengan beban seragam dan peraturan berkualiti tinggi dengan garis lurus. belakang titik permulaan garisan ini mengambil suhu udara luar +20 0 C (+18), apabila beban haba adalah sifar. Kemudian suhu air rangkaian dalam saluran paip bekalan dan pemulangan juga akan menjadi +20 0 С (+18). Titik akhir adalah masing-masing. Dengan sambungan bergantung sistem pemanasan, akan ada garis lurus ketiga pada graf yang menghubungkan titik permulaan dengan suhu yang dikira.
Jika terdapat beban bekalan air panas (DHW), suhu air dalam saluran paip bekalan tidak boleh dikurangkan di bawah 60 0 С apabila menyambung sistem air panas dalam litar terbuka dan di bawah 70 0 C apabila disambungkan melalui skim tertutup, kerana suhu air dalam kelengkapan air hendaklah dari 55 0 С hingga 65 0 С, dan dalam penukar haba air panas kira-kira 10 0 С hilang. Oleh itu, pemotongan dibuat pada graf suhu, seperti ditunjukkan dalam Rajah 4 dan 5. peraturan kualiti II dan kawasan peraturan kuantitatif I. Zon III muncul pada carta peraturan sistem bekalan haba terbuka di zon peraturan kualiti, apabila suhu air dalam saluran paip kembali mencapai 60 0 C dan air diambil untuk bekalan air panas hanya daripadanya.
Rajah 4. Graf suhu peraturan bukaan sistem bergantung bekalan haba
Rajah 5 Carta suhu untuk pengawalseliaan tertutup sistem bebas bekalan haba
Kehadiran atau ketiadaan garis putus pada graf peraturan bergantung pada sama ada sistem bekalan haba bergantung (Rajah 4) atau bebas (Rajah 5).
Jika , maka peraturan itu dijalankan secara rasional mengikut beban bersama pada pemanasan dan bekalan air panas. Pada masa yang sama, keluk kawalan suhu yang dipanggil meningkat dibina, yang membolehkan pampasan peningkatan penggunaan haba untuk bekalan air panas dengan meningkatkan perbezaan suhu antara air terus dan air balik berbanding dengan jadual kawalan untuk beban pemanasan.
Apabila membina jadual yang dinaikkan penggunaan haba untuk bekalan air panas diambil sebagai imbangan:
di mana nisbah baki, biasanya diambil bersamaan dengan 1.2.
Pandangan graf ditunjukkan dalam Rajah.6.
Rajah 6. Peningkatan keluk peraturan suhu.
Dalam rajah: - suhu pembawa haba pada pengumpul CHPP; - suhu penyejuk mengikut jadual pemanasan; - suhu penyejuk dalam sistem pemanasan.
Kuantiti
Disambungkan oleh persamaan
(10)
Di sini, perbezaan suhu dikira air rangkaian mengikut jadual pemanasan
Pada mulanya, nilai ditentukan daripada persamaan
. (11)
Suhu air paip selepas peringkat pertama pemanas DHW 
di mana =5…10 o C ialah jumlah air yang kurang penyejukan dalam pemanas.
4.2. Pengiraan dan penjadualan penggunaan air rangkaian
4.2.1. Anggaran penggunaan air rangkaian untuk pemanasan:
(12)
dengan c=4.19 kJ/(kg×K) ialah muatan haba air.
Dalam zon peraturan kualitatif II, kadar aliran pembawa haba untuk pemanasan adalah malar, dalam zon peraturan kuantitatif I ia turun dengan peningkatan suhu luar kepada 0 pada +20 (18) 0 Dengan(Gamb. 5 dan 6).
4.2.2. Anggaran penggunaan air rangkaian untuk pengudaraan:
ditentukan oleh (13):
(13)
Sifat graf kadar aliran untuk pengudaraan mengulangi perjalanan graf kadar aliran untuk pemanasan (Rajah 6 dan 7).
4.3.3 Penggunaan air rangkaian untuk bekalan air panas:
Dalam rangkaian bekalan haba terbuka, purata penggunaan air setiap jam untuk bekalan air panas ialah:
(14)
AT sistem tertutup bekalan haba, purata penggunaan setiap jam untuk bekalan air panas ditentukan oleh (13, 14).
Pada litar selari sambungan pemanas air
(15)
Suhu air selepas pemanas air panas disambung secara selari pada titik pecah graf suhu air; adalah disyorkan untuk mengambil = 30 ° С.
Dengan sistem dua peringkat untuk menyambungkan pemanas air
, (16)
di manakah suhu air selepas peringkat pertama pemanasan di skim dua peringkat sambungan pemanas air, °С.
Berhubung dengan zon kawalan graf suhu sistem bekalan haba, kos berkelakuan seperti berikut.
Dalam zon peraturan kuantitatif I, pada suhu malar dalam saluran paip bekalan, dengan mengambil kira beban purata pada bekalan air panas, penggunaan air rangkaian untuk bekalan air panas kekal malar dengan sistem bekalan haba terbuka dan tertutup (Rajah 1). 5 dan 6).
Kos air rangkaian ini ditentukan seperti berikut.
Dalam zon peraturan kualitatif (II, III - dengan skema terbuka dan II - dengan yang tertutup), sifat lengkung berbeza dengan ketara.
Dengan litar terbuka di zon II, air rangkaian untuk bekalan air panas dibongkar daripada saluran paip bekalan dan pemulangan. Daripada saluran paip bekalan, aliran air rangkaian berkurangan daripada nilai maksimum pada suhu luar kepada sifar pada suhu luar. Sebaliknya, aliran air rangkaian dari saluran paip balik berbeza dari sifar hingga nilai maksimum pada suhu luar yang sama. Di zon III, pengagihan air rangkaian untuk bekalan air panas hanya datang dari saluran paip balik dan agak menurun apabila suhu air meningkat dari 60 hingga 70 0 С (Rajah 5).
Dengan skim tertutup untuk menyambungkan sistem bekalan air panas, pertukaran haba antara bekalan haba dan sistem bekalan air panas berlaku dalam satu peringkat (pada talian bekalan) atau dalam penukar haba dua peringkat (pada kedua-dua talian). Dalam zon II, penggunaan air rangkaian untuk bekalan air panas berkurangan daripada maksimum pada kepada sifar pada untuk penukar haba dua peringkat (Rajah 6, garis pepejal) dan kepada nilai
(17)
(Gamb. 6, garis putus-putus).
Kemudian, untuk kejelasan, graf jumlah penggunaan air rangkaian diplot (Rajah 7 dan 8) mengikut keadaan
. (18)
Rajah 7. Graf kos rangkaian haba terbuka
Rajah 8. Graf kos rangkaian haba tertutup (garisan pepejal - pemanasan air panas dua peringkat; garis putus-putus - satu peringkat).
Pengiraan penggunaan air rangkaian dalam rangkaian dua paip dalam sistem bekalan haba terbuka dan tertutup, yang diperlukan untuk pengiraan hidraulik rangkaian haba, ditentukan oleh formula (19):
. (19)
Pekali yang mengambil kira bahagian penggunaan air purata dalam peraturan beban pemanasan, diambil daripada pertimbangan berikut:
· sistem terbuka: 100 atau lebih MW =0.6, kurang daripada 100MW, =0.8;
· sistem tertutup: 100 dan lebih MW =1.0, kurang daripada 100MW, =1.2.
Apabila mengawal selia mengikut beban gabungan pemanasan dan bekalan air panas dengan jadual kawalan terlaras, pekali diambil sama dengan 0.
Apabila mereka bentuk rangkaian haba, tugas pengiraan hidraulik termasuk menentukan diameter saluran paip dan penurunan tekanan dalam bahagian dan secara umum di sepanjang saluran utama. Pengiraan dijalankan dalam dua peringkat: awal dan pengesahan.
5.1. Prosedur untuk pengiraan hidraulik
Data awal untuk pengiraan ialah: skema pengiraan (lihat Rajah 1); anggaran kos air rangkaian mengikut bahagian; jenis dan bilangan rintangan tempatan dalam setiap bahagian.
Salah satu parameter utama yang menentukan rintangan hidraulik ialah kelajuan air dalam saluran paip. Dalam rangkaian utama, kelajuan air disyorkan untuk diambil dalam l¸2 m / s, dan dalam saluran paip pengedaran - 3¸5 m / s.
Pada peringkat pertama, awalan, anggaran diameter saluran paip ditentukan mengikut nilai halaju air yang diterima. w dan penurunan tekanan tertentu. Untuk saluran paip utama, nilai £ 80 Pa/m, untuk rangkaian pengedaran dan dahan =100¸300 Pa/m. Diameter nominal bahagian yang sedang dipertimbangkan ditentukan menggunakan nomogram untuk pengiraan hidraulik saluran paip (Lampiran P) mengikut kadar aliran air dan penurunan tekanan khusus yang diterima. Oleh kerana titik persilangan pada nomogram tidak jatuh pada mana-mana garis diameter piawai, adalah perlu untuk bergerak ke atas atau ke bawah sepanjang garis aliran sehingga ia bersilang dengan garis diameter piawai. Jika anda bergerak ke atas, maka diameter standard yang lebih kecil dipilih, tetapi rintangan linear spesifik sebenar ternyata lebih besar, dan jika anda bergerak ke bawah, maka diameter lebih besar, dan rintangan lebih kecil. Biasanya, dalam bahagian saluran paip yang dekat dengan sumber haba, mereka beralih kepada diameter yang lebih besar, dan lebih dekat ke penghujung saluran paip, kepada yang lebih kecil. Ia juga perlu memastikan halaju air di bahagian saluran paip tidak melebihi had yang ditetapkan. Nilai sebenar rintangan linear spesifik dan halaju air yang diperolehi dimasukkan dalam Jadual 2.
jadual 2
Pengiraan hidraulik rangkaian pemanasan
Sambungan jadual 2
Pengiraan hidraulik rangkaian pemanasan
Oleh skim pengiraan dan laluan saluran paip yang dipilih, jenis dan bilangan rintangan tempatan ditentukan: kelengkapan, selekoh, pemampas, dsb. Menurut Lampiran P8, bergantung pada diameter nominal dan jenis rintangan tempatan, panjang rintangan tempatan yang setara ditentukan dan dimasukkan dalam Jadual 2. Anggaran panjang bahagian saluran paip ditentukan dengan menjumlahkan panjang sebenar dan setara.
Penurunan tekanan dalam bahagian reka bentuk dikira dengan formula (20), Pa:
(20)
di manakah panjang bahagian yang dikira, m;
Jumlah panjang bersamaan rintangan tempatan dalam bahagian tertentu.
Kehilangan tekanan dalam bahagian tersebut ialah:
di mana \u003d 975 kg / m 3 - ketumpatan air pada suhu 100 ° C;
g\u003d 9.81 m / s 2 - pecutan jatuh bebas.
Nilai yang diperolehi dimasukkan dalam lajur pengiraan pengesahan (Jadual 2). Semua bahagian lebuh raya dikira sama.
Pengiraan cawangan dilakukan dengan cara yang sama seperti bahagian garisan utama, dengan penurunan tekanan (kepala) yang diberikan, ditentukan selepas membina graf piezometrik sebagai perbezaan tekanan dalam talian bekalan dan kembali pada titik sambungan daripada cawangan.
Juga, bagi talian utama, untuk cawangan yang dikira khusus, panjang saluran paip diukur dari titik cawangan ke pengguna terjauh (pelanggan) - l resp., m. Untuk cawangan ini dengan panjang l resp. penurunan tekanan linear spesifik awal, Pa/m:
(22)
di mana 
; Z- pekali percubaan rintangan tempatan untuk cawangan (untuk saluran Z\u003d 0.03¸0.05); G resp.- anggaran kadar aliran penyejuk pada bahagian awal cawangan, kg/s; - perbezaan antara penurunan tekanan yang ada pada cawangan dan penurunan tekanan yang diperlukan pada pelanggan terakhir, Pa; - panjang sebenar cawangan dalam versi dua paip.
Pada skim kompleks rangkaian pengedaran, cawangan dibahagikan kepada bahagian yang serupa dengan pembahagian kepada bahagian rangkaian utama.
4.2. Membina graf piezometrik
Graf piezometrik dibina berdasarkan pengiraan hidraulik (Jadual 2). Graf piezometrik rangkaian membolehkan anda mewujudkan korespondensi bersama rupa bumi, ketinggian sistem pelanggan dan kehilangan tekanan dalam saluran paip. Menurut graf piezometrik, adalah mungkin untuk menentukan tekanan pada mana-mana titik dalam rangkaian, tekanan yang tersedia pada titik cawangan dan pada input kepada sistem pelanggan, serta menyesuaikan skema sambungan sistem pelanggan dan sedia ada. tekanan dalam sesalur hadapan dan belakang rangkaian.
Graf piezometrik diplot pada skala dalam koordinat L-H (L- panjang trek, m; H- tekanan, m). Titik diambil sebagai asal koordinat 0 bersesuaian dengan tetapan pam rangkaian(Gamb. 6). Di sebelah kanan titik 0 sepanjang paksi L (Saya-saya talian, tanda 0.0) profil laluan dilukis mengikut rupa bumi di sepanjang lebuh raya utama dan cawangan. Di sini diandaikan bahawa profil laluan bertepatan dengan rupa bumi. Pada skema mudah bekalan haba dan sebilangan kecil input pelanggan (tidak lebih daripada 20) pada cawangan dan sesalur, ketinggian bangunan (sistem pelanggan) diplot. Paksi Y dari titik 0 kepala diberikan dalam meter.
Pembinaan graf piezometrik bermula dengan mod hidrostatik, apabila tiada peredaran air dalam sistem, dan keseluruhan sistem bekalan haba, termasuk sistem pemanasan atau penukar haba sistem pemanasan, diisi dengan air dengan suhu sehingga 100 ° C. Tekanan statik dalam rangkaian pemanasan H st disediakan oleh pam suapan. barisan kepala statik S-S pada graf dijalankan daripada keadaan kekuatan radiator besi tuang, iaitu 60 m Tekanan statik mestilah lebih tinggi daripada ketinggian bangunan yang disambungkan ke sistem bekalan haba, dan juga memastikan bahawa air dalam rangkaian pemanasan tidak mendidih. Sekiranya sekurang-kurangnya satu syarat untuk input pelanggan tidak dipenuhi, adalah perlu untuk menyediakan pembahagian rangkaian pemanasan ke dalam zon dengan penyelenggaraan tekanan statiknya sendiri di setiap zon.
Kepala pam rangkaian moden yang diperlukan adalah dalam lingkungan 10¸25 m dari keadaan menyekat peronggaan pada sedutan ke pam, dan jumlah kepala pam solekan H st=40¸60 m. Nilai yang diberi
H st diplot di sepanjang paksi H dari titik 0 hingga A. Dari titik A, pembinaan graf piezometrik untuk garis balik dalam mod dinamik bermula, berdasarkan pengiraan hidraulik ini. Dari titik A, panjang bahagian yang dikira pertama 0 - I (0 I) diplotkan. Lebih jauh di sepanjang paksi H dimendapkan nilai yang dikira kerugian hidraulik Δ Н І (titik 0 1 ). Menjalankan tindakan yang diterangkan, kami menentukan berturut-turut semua titik graf piezometrik garisan kembali (titik 0 , 0 1 , 0 2 dan lain-lain.).
daripada titik terakhir lengkung piezometrik garis balik (titik 0 4 ) kepala tersedia yang diperlukan didepositkan di pelanggan terakhir DH ab » 15¸20 m dengan lif atau DH ab » 10m +H zd- dengan sambungan tanpa lif (titik P 4). Graf piezometrik garis lurus dibina dari titik P 4 dalam susunan terbalik di sepanjang bahagian rangkaian. Menyambung semua titik yang ditemui ( А,0 1 ,0 2 , ...) kita memperoleh graf piezometrik bagi garis balik. Dengan pengiraan dan pembinaan yang betul, graf piezometrik hendaklah lurus. Pada titik itu P, sepadan dengan lokasi sumber haba, kehilangan tekanan dalam pemanas rangkaian dimendapkan ke atas DH P=10¸20 m atau dalam dandang air panas DH P=15¸30 m.
Rajah 9. Graf piezometrik dan gambarajah rangkaian haba:
I - pam rangkaian; II - pam solek; III - loji rawatan haba; IV - pengatur tekanan; V - tangki solek.
5. PEMILIHAN SKIM UNTUK MENGHUBUNGKAN SISTEM PEMANASAN PELANGGAN KE RANGKAIAN HABA
Graf piezometrik membolehkan anda memilih skema untuk menyambungkan unit pelanggan ke rangkaian pemanasan, dengan mengambil kira penurunan tekanan yang tersedia dan sekatan pada tekanan berlebihan dalam saluran paip.
Pada rajah. 10 menunjukkan skim untuk menyambung pelanggan sistem pemanasan kepada rangkaian pemanasan. Skim (a), (b) dan (c) ialah sambungan bergantung. Skim (a) digunakan apabila terdapat titik pemanasan pusat atau kumpulan, di mana pembawa haba dengan parameter yang diperlukan disediakan dan hanya tekanan perlu diselaraskan di hadapan sistem pemanasan. Rajah 10b - skim lif sambungan digunakan dengan syarat tekanan dalam talian balik tidak melebihi yang dibenarkan untuk sistem pemanasan tempatan, dan tekanan yang ada pada input adalah mencukupi untuk operasi lif (15¸18 m).
Jika tekanan dalam talian balik tidak melebihi yang dibenarkan, dan tekanan yang ada tidak mencukupi untuk pengendalian lif, litar bergantung dengan pam pencampur digunakan (Rajah 10c).
Jika tekanan dalam talian balik dalam mod statik atau dinamik melebihi tekanan yang dibenarkan untuk sistem pemanasan tempatan, skema bebas digunakan dengan pemasangan penukar haba air-ke-air (Rajah 10d).
Penamaan pada rajah:
PC - dandang puncak; TP - pemanas pemanasan; CH - pam rangkaian; PN - pam solek; РР – pengatur aliran; D - diafragma; B - bolong udara (kren Maevsky); E - lif; H - pam pencampuran; RT - pengawal suhu; TO - penukar haba sistem pemanasan; CN - pam edaran; RB - tangki pengembangan.
Pada rajah. 11 menunjukkan skema untuk menyambungkan sistem bekalan air panas kepada sistem bekalan haba.
Rajah 11. Sambungan sistem air panas ke sistem bekalan haba
6. PEMILIHAN PAM
6.1. Pemilihan pam rangkaian
Pam rangkaian dipasang pada sumber haba, bilangannya mestilah sekurang-kurangnya dua, yang mana satu adalah siap sedia. Prestasi semua pam yang berfungsi diandaikan sama dengan jumlah penggunaan air rangkaian, dengan mengambil kira faktor keselamatan pam untuk prestasi (1.05-1.1).
Kepala pam rangkaian ditentukan oleh graf piezometrik dan adalah sama, m:
H s.n. \u003d H st + DH p + DH o + DH ab,
di mana H st- kehilangan kepala di stesen, m;
DH n- kehilangan tekanan dalam talian bekalan, m;
DH ab- tekanan yang ada pada pelanggan, m ;
dh kira- kehilangan tekanan dalam garisan kembali, m.
Pam dipilih untuk tempoh pemanasan dan bukan pemanasan. Jika terdapat pam penggalak dalam rangkaian, tekanan pam rangkaian dikurangkan oleh tekanan pam penggalak.
6.2. Pemilihan pam solekan
Prestasi pam solekan ditentukan oleh jumlah kehilangan air rangkaian dalam sistem bekalan haba. Dalam sistem tertutup, kehilangan air rangkaian adalah 0.5% daripada isipadu air dalam rangkaian, m 3 / j:
G sub. =0.005×V+G air panas,
di mana V \u003d Q × (V s + V m)- isipadu air dalam sistem bekalan haba, m 3; Q - kuasa haba sistem bekalan haba, MW; V s, V m- isipadu air rangkaian tertentu yang terletak dalam rangkaian luaran dengan pemasangan pemanasan dan dalam sistem tempatan, m 3 / MW ( V c \u003d 10¸20, V m=25).
Bibliografi
1. Aizenberg I.I., Baimachev E.E., Vygonets A.V. dan sebagainya. Tutorial reka bentuk ijazah untuk pelajar kepakaran 270109 - TV. - Irkutsk: Irkutsk Press House, 2007, - 104 p.
Dalam artikel ini saya ingin memberitahu anda bagaimana dan berdasarkan apa suhu penyejuk dikawal. Saya tidak fikir artikel ini berguna atau menarik untuk pekerja kuasa panas, kerana mereka tidak akan belajar sesuatu yang baharu daripadanya. Tetapi untuk rakyat biasa, saya harap ia akan berguna.
4.11.1. Mod operasi loji pemanasan loji kuasa dan rumah dandang daerah (tekanan dalam saluran paip bekalan dan pemulangan dan suhu dalam saluran paip bekalan) mesti diatur mengikut tugas pengurus rangkaian haba.
Suhu air rangkaian dalam saluran paip bekalan mengikut yang diluluskan untuk sistem bekalan haba graf suhu hendaklah ditetapkan mengikut purata suhu udara luar untuk tempoh masa dalam 12 - 24 jam, ditentukan oleh penghantar rangkaian haba, bergantung pada panjang rangkaian, keadaan iklim dan faktor lain.
Jadual suhu dibangunkan untuk setiap bandar, bergantung pada keadaan tempatan. Ia jelas mentakrifkan apa yang sepatutnya menjadi suhu air rangkaian dalam rangkaian pemanasan pada suhu luar tertentu. Sebagai contoh, pada -35 ° suhu penyejuk hendaklah 130/70. Angka pertama menentukan suhu dalam paip bekalan, yang kedua - dalam pemulangan. Pengurus rangkaian haba menetapkan suhu ini untuk semua sumber haba (CHP, rumah dandang).
Peraturan membenarkan penyimpangan daripada parameter yang diberikan:
4.11.1. Penyimpangan daripada mod yang ditetapkan di belakang injap kepala loji kuasa (rumah dandang) hendaklah tidak lebih daripada:
- dengan suhu air memasuki rangkaian pemanasan, ± 3%;
- dengan tekanan dalam saluran paip bekalan ± 5%;
- tekanan dalam saluran paip balik ±0.2 kgf/cm2 (±20 kPa).
4.12.36. Untuk sistem pemanasan air, rejim bekalan haba hendaklah berdasarkan jadual kawalan kualiti pusat. Ia dibenarkan menggunakan jadual kualitatif-kuantitatif dan kuantitatif untuk mengawal selia bekalan haba di tahap yang diperlukan melengkapkan sumber tenaga haba, rangkaian pemanasan dan sistem penggunaan haba dengan cara peraturan automatik, pembangunan rejim hidraulik yang sesuai.
Oleh itu, warganegara yang dikasihi, jangan cuba mempengaruhi rangkaian pemanasan jika anda menjadi sangat panas pada musim bunga. Mereka tidak akan melakukan apa-apa untuk anda, kerana mereka tidak mempunyai hak mahupun peluang. Mengadu kepada pentadbiran, maka mungkin mereka akan mengarahkan untuk berhenti musim pemanasan sebelum ini. Tetapi ingat bahawa pada musim bunga suhu di luar boleh berubah, dan jika hari ini panas dan anda telah mematikan pemanasan, maka esok ia boleh menjadi sangat sejuk, dan mematikan peralatan adalah lebih cepat daripada menghidupkannya.
Sekarang mari kita bercakap tentang betapa sejuknya di sebuah apartmen pada musim sejuk, terutamanya apabila ia benar-benar "fros". Jika apartmen sejuk Siapa yang selalu dipersalahkan? Betul - rangkaian pemanasan! Inilah yang difikirkan oleh kebanyakan orang. Sebahagiannya, mereka betul, tetapi tidak semuanya begitu mudah.
Mari kita mulakan dengan fakta bahawa dalam fros yang teruk, organisasi bekalan gas boleh memperkenalkan sekatan ke atas bekalan gas. Oleh kerana itu, rumah dandang perlu mengekalkan suhu penyejuk "seboleh-bolehnya". Sebagai peraturan, ia adalah 10 darjah lebih rendah daripada apa yang ditetapkan dalam carta suhu. Lebih mudah untuk loji kuasa - mereka beralih kepada minyak bahan api yang terbakar, dan rumah dandang, yang sering berdiri hampir di tengah-tengah kawasan kediaman, dibenarkan membakar minyak bahan api hanya dalam kes kecemasan (contohnya, pemberhentian sepenuhnya bekalan gas) supaya orang ramai tidak membeku sepenuhnya. Disebabkan oleh sekatan bekalan gas, malah tutup air panas untuk mengurangkan kos pembawa haba dan dengan itu mengekalkan suhu dalam sistem pemanasan pada tahap yang dikehendaki. Jadi jangan terkejut jika sesuatu berlaku.
Juga, sebab ia sejuk di pangsapuri pada musim sejuk adalah tahap kemerosotan yang tinggi pada rangkaian pemanasan itu sendiri, dan khususnya penebat haba saluran paip. Akibatnya, di rumah yang terletak agak jauh dari sumber haba, penyejuk "sampai" telah disejukkan dengan teratur.
Nah, sebab terakhir yang akan saya bicarakan ialah penebat haba yang tidak memuaskan pangsapuri dan rumah itu sendiri. Slot di tingkap, pintu, kekurangan penebat haba rumah itu sendiri - semua ini membawa kepada fakta bahawa haba masuk ke persekitaran dan kami kesejukan. Anda boleh menghapuskan punca ini sendiri. Pasang tingkap baru, buat penebat haba apartmen, tukar radiator pemanasan kepada yang baru, kerana dari masa ke masa bateri besi tuang tersumbat dan pemindahan haba berkurangan dengan ketara. By the way, jika cat bateri hitam, maka ia akan lebih panas. Ini bukan jenaka, eksperimen mengesahkan fakta ini.
Nah, nampaknya itu sahaja yang saya ingin beritahu dalam artikel ini. Saya juga ingin membuat tempahan yang saya tulis artikel itu, berdasarkan sebahagian besarnya pengalaman peribadi. AT wilayah yang berbeza negara kita, keadaan mungkin berbeza dan sangat berbeza daripada apa yang saya tulis di sini. Tetapi secara umum, saya fikir keadaannya adalah serupa. Sekurang-kurangnya di bandar-bandar besar.
Menentukan nilai suhu standard air rangkaian kembali dalam mod luar reka bentuk
Calon Sains Teknikal, Profesor Madya V.I. Ryabtsev, G.A. Ryabtsev, jurutera, Kursk GT
Penggunaan tenaga secara rasional ialah tugas mendesak untuk semua masa. Tetapi ini tidak selalu mungkin, terutamanya dalam proses luar reka bentuk dan sementara. Dan pembolehubah rejim terma rangkaian hampir terbongkar sepenuhnya dalam literatur teknikal.
Pada masa ini, bekalan haba kebanyakan bandar dijalankan dengan suhu air rangkaian dalam talian bekalan, yang lebih rendah daripada jadual arahan 150°/70° atau 130°/70°. Di bawah keadaan sedemikian, kakitangan operasi tidak dapat menentukan suhu standard air rangkaian pulangan kembali (t n kira-kira br). Dan kerana ini, keadaan dicipta untuk penggunaan haba yang tidak terkawal.
Kaedah untuk mengira suhu air rangkaian pulangan untuk rejim terma berubah-ubah dan luar reka bentuk dicadangkan berdasarkan jadual 150°/70°, mengikut mana semua sink haba pengguna dan bangunan direka bentuk. Ia jelas ditunjukkan dalam rajah, di mana graf 150°/70° diubah sebagai pergantungan bukan sahaja suhu air pada talian bekalan (t pr), tetapi juga perbezaan suhu antara bekalan dan air rangkaian pemulangan (? t) pada suhu udara luar
Ia boleh dilihat dari graf bahawa untuk setiap suhu air rangkaian yang masuk ada sepadan dengan nilai standardnya sendiri (?t H \u003d t pr - t arr), yang juga ditentukan oleh suhu udara luar (t nv). Tetapi seperti yang dinyatakan di atas, selalunya dalam realiti t pr tidak bertepatan dengan jadual t nv yang diperlukan. Titik 1 adalah keadaan awal - sebenarnya, suhu air rangkaian bekalan dan fros sebenar. Kedua-dua titik di sepanjang lengkung bawah sepadan dengan nilainya?t! dan?t2. Kedua-dua nilai itu tidak nyata, kerana kerana?t 2 keadaan fros sebenar yang lebih teruk tidak dipenuhi, dan?t! tidak mempunyai seperti itu suhu tinggi t n. Oleh itu, nilai yang dikehendaki?t H adalah di antara mereka?t 2
suhu air bekalan haba
T 2 - perbezaan suhu mengikut jadual 150°/70° untuk suhu sebenar air rangkaian bekalan;
t n b - suhu air rangkaian dalam bateri pemanasan pengguna, ditentukan mengikut jadual 150 ° / 70 ° untuk nilai sebenar t cf nv;
t vn - suhu udara dalaman, diambil sebagai + 18 ° С;
tf vn - suhu sebenar udara luar;
tf b - suhu air rangkaian dalam bateri pengguna, ditentukan mengikut jadual 150 ° / 70 ° untuk suhu sebenar air rangkaian bekalan;
V hv - suhu udara luar, diambil mengikut
Lengkung 150°/70° berdasarkan suhu air bekalan sebenar.
Menyemak formula menunjukkan kebetulan praktikal keputusan.
Oleh itu, adalah mungkin untuk menunjukkan buat kali pertama bahawa dalam mana-mana mod operasi rangkaian pemanasan untuk sebarang suhu air dalam saluran paip haba bekalan, terdapat suhu standardnya sendiri bagi air rangkaian pulangan yang dikembalikan. Perbandingan dengan suhu standard dan sebenar air rangkaian kembali adalah tuil utama untuk penggunaan haba air rangkaian yang lebih lengkap dan cekap dan asas untuk analisis mendalam mod operasi rangkaian.
kesusasteraan
E.Ya.Sokolov. Rangkaian pemanasan. Moscow, 1982
Buku panduan bekalan haba dan pengudaraan. Di bawah. ed. Shchekin. Kiev, 1996