De fleste byleiligheter er koblet til sentralvarmenettet. Den viktigste varmekilden i store byer vanligvis er kjelehus og CHP. En kjølevæske brukes til å gi varme i huset. Vanligvis er dette vann. Den varmes opp til en viss temperatur og føres inn i varmesystemet. Men temperaturen i varmesystemet kan være forskjellig og er relatert til temperaturindikatorene til uteluften.
For å effektivt gi byleiligheter varme, er regulering nødvendig. Følg angi modus oppvarming hjelper temperaturdiagrammet. Hva er oppvarmingstemperaturdiagrammet, hvilke typer det er, hvor brukes det og hvordan det kompileres - artikkelen vil fortelle om alt dette.
Under temperaturgrafen forstås en graf som viser nødvendig modus for vanntemperatur i varmeforsyningssystemet, avhengig av nivået på utetemperaturen. Oftest diagrammet temperaturregime oppvarming er bestemt for sentralvarme. I henhold til denne planen tilføres varme til byleiligheter og andre gjenstander som brukes av mennesker. Denne tidsplanen lar deg opprettholde den optimale temperaturen og spare oppvarmingsressurser.
Bortsett fra fjernvarme tidsplanen er mye brukt i innenlandske autonome varmesystemer. I tillegg til behovet for å justere temperaturen i rommet, brukes tidsplanen også for å sørge for sikkerhetstiltak under drift. husholdningssystemer oppvarming. Dette gjelder spesielt for de som installerer systemet. Siden valg av utstyrsparametere for oppvarming av en leilighet avhenger direkte av temperaturgrafen.
Basert på de klimatiske egenskapene og temperaturplanen for regionen, velges en kjele og varmerør. Kraften til radiatoren, lengden på systemet og antall seksjoner avhenger også av temperaturen fastsatt av standarden. Tross alt bør temperaturen på varmeradiatorene i leiligheten være innenfor standarden. O tekniske spesifikasjoner støpejerns radiatorer kan leses.
Grafer kan variere. Standarden for temperaturen på leilighetsvarmebatteriene avhenger av det valgte alternativet.
Valget av en spesifikk tidsplan avhenger av:
Tildel tidsplaner for ett- og to-rørs varmeforsyningssystemer.
Angi grafen for oppvarmingstemperatur med to sifre. For eksempel er temperaturgrafen for oppvarming 95-70 dechiffrert som følger. For å opprettholde ønsket lufttemperatur i leiligheten, må kjølevæsken komme inn i systemet med en temperatur på +95 grader, og gå ut - med en temperatur på +70 grader. Som regel brukes en slik tidsplan for autonom oppvarming. Alle gamle hus med høyde inntil 10 etasjer er designet for oppvarmingsplan 95 70. Men hvis huset har et stort antall etasjer, er oppvarmingstemperaturdiagrammet på 130 70 mer passende.
I moderne nye bygninger, ved beregning av varmesystemer, blir tidsplanen 90-70 eller 80-60 oftest tatt i bruk. Riktignok kan et annet alternativ godkjennes etter designerens skjønn. Jo lavere lufttemperatur, må kjølevæsken ha høyere temperatur når den kommer inn i varmesystemet. Temperaturplanen velges som regel ved utforming av varmesystemet til en bygning.
Temperaturgrafindikatorene er utviklet basert på egenskapene til varmesystemet, varmekjelen og temperatursvingninger i gaten. Ved å lage en temperaturbalanse kan du bruke systemet mer forsiktig, noe som betyr at det vil vare mye lenger. Faktisk, avhengig av materialene i rørene, drivstoffet som brukes, er ikke alle enheter alltid i stand til å motstå plutselige temperaturendringer.
Når du velger den optimale temperaturen, styres de vanligvis av følgende faktorer:
Det skal bemerkes at temperaturen på vannet i sentralvarmebatteriene skal være slik at det vil varme bygningen godt. Til forskjellige rom forskjellige standarder er utviklet. For eksempel, for en boligleilighet, bør lufttemperaturen ikke være mindre enn +18 grader. I barnehager og sykehus er dette tallet høyere: +21 grader.
Når temperaturen på varmebatteriene i leiligheten er lav og ikke lar rommet varmes opp til +18 grader, har eieren av leiligheten rett til å kontakte verktøyet for å øke effektiviteten av oppvarming.
Siden temperaturen i rommet avhenger av årstid og klimatiske egenskaper, kan temperaturstandarden for oppvarmingsbatterier være annerledes. Oppvarming av vann i bygningens varmeforsyningssystem kan variere fra +30 til +90 grader. Når temperaturen på vannet i varmesystemet er over +90 grader, begynner nedbrytningen av lakken og støvet. Derfor, over dette merket, er oppvarming av kjølevæsken forbudt av sanitære standarder.
Det må sies at den utformede utelufttemperaturen for oppvarmingsdesign avhenger av diameteren på distribusjonsrørledningene, størrelsen varmeapparater og kjølevæske strømmer inn varmesystem. Det er en spesiell tabell over oppvarmingstemperaturer som letter beregningen av tidsplanen.
Den optimale temperaturen i varmebatterier, hvis normer er satt i henhold til oppvarmingstemperaturdiagrammet, lar deg lage komfortable forhold bolig. Flere detaljer om bimetall radiatorer oppvarming kan bli funnet.
Temperaturplanen er satt for hvert varmesystem.
Takket være ham holdes temperaturen i boligen på optimalt nivå. Grafer kan variere. Mange faktorer tas i betraktning i deres utvikling. Enhver tidsplan før den settes ut i praksis trenger godkjenning fra den autoriserte institusjonen i byen.
Temperaturdiagrammet til varmesystemet 95 -70 grader Celsius er det mest etterspurte temperaturdiagrammet. I det store og hele kan vi med sikkerhet si at alle sentralvarmesystemer fungerer i denne modusen. De eneste unntakene er bygninger med autonom oppvarming.
Men også i autonome systemer det kan være unntak ved bruk av kondenserende kjeler.
Når du bruker kjeler som opererer etter kondensasjonsprinsippet, har temperaturkurvene for oppvarming en tendens til å være lavere.
For eksempel når maksimal belastning for en kondenserende kjele vil det være en modus på 35-15 grader. Dette skyldes at kjelen trekker varme fra avgassene. Kort sagt, med andre parametere, for eksempel de samme 90-70, vil det ikke kunne fungere effektivt.
De karakteristiske egenskapene til kondenserende kjeler er:
Du har hørt mange ganger at effektiviteten til en kondenserende kjele er ca. 108 %. Faktisk sier manualen det samme.
Men hvordan kan dette være, for vi er fortsatt med skolebenken lært at mer enn 100% ikke skjer.
Du kan se et bilde av en slik kjele litt høyere, og en video med dens drift kan enkelt finnes på Internett.
Det er trygt å si at oppvarmingstemperaturplanen på 95 - 70 er den mest etterspurte.
Dette forklares av det faktum at alle hus som mottar varme fra sentrale varmekilder, er designet for å fungere i denne modusen. Og vi har mer enn 90 % av slike hus.
Prinsippet for drift av slik varmeproduksjon skjer i flere stadier:
Råd. Hvis du har et andelshus eller et samfunn av medeiere av hus, kan du sette opp heisen med egne hender, men dette krever at du strengt følger instruksjonene og korrekt beregner gasspjeldskiven.
Svært ofte hører vi at folks oppvarming ikke fungerer bra og at rommene deres er kalde.
Det kan være mange årsaker til dette, de vanligste er:
En vanlig feil er feil dimensjonert heismunnstykke. Som et resultat blir funksjonen til å blande vann og driften av hele heisen som helhet forstyrret.
Dette kan skje av flere grunner:
I løpet av mange år med drift av varmesystemer tenker folk sjelden på behovet for å rengjøre varmesystemene sine. I det store og hele gjelder dette bygninger som ble bygget under Sovjetunionen.
Alle varmesystemer skal være hydropneumatisk spyling før hver fyringssesong. Men dette observeres bare på papir, siden ZhEKs og andre organisasjoner utfører disse arbeidene bare på papir.
Som et resultat blir veggene til stigerørene tilstoppet, og sistnevnte blir mindre i diameter, noe som bryter med hydraulikken til hele varmesystemet som helhet. Mengden overført varme avtar, det vil si at noen rett og slett ikke har nok av det.
Du kan gjøre hydropneumatisk rensing med egne hender, det er nok å ha en kompressor og et ønske.
Det samme gjelder rengjøring av radiatorer. Over mange års drift samler radiatorer på innsiden mye skitt, silt og andre feil. Med jevne mellomrom, minst en gang hvert tredje år, må de kobles fra og vaskes.
Skitne radiatorer svekker kraftig varmeeffekten i rommet ditt.
Det vanligste øyeblikket er en uautorisert endring og ombygging av varmesystemer. Ved utskifting av gamle metallrør med metall-plast, observeres ikke diametre. Og noen ganger legges det til forskjellige bøyninger, noe som øker lokal motstand og forverrer kvaliteten på oppvarmingen.
Svært ofte, med en slik uautorisert rekonstruksjon, endres også antall radiatorseksjoner. Og egentlig, hvorfor ikke gi deg selv flere seksjoner? Men til slutt vil huskameraten din, som bor etter deg, få mindre av varmen han trenger til oppvarming. Og den siste naboen, som vil motta mindre varme mest, vil lide mest.
En viktig rolle spilles termisk motstand bygningskonvolutter, vinduer og dører. Som statistikk viser, kan opptil 60 % av varmen slippe ut gjennom dem.
Som vi sa ovenfor, er alle vannstråleheiser designet for å blande vann fra tilførselsledningen til varmenettverk inn i returledningen til varmesystemet. Takket være denne prosessen skapes systemsirkulasjon og trykk.
Når det gjelder materialet som brukes til fremstillingen, brukes både støpejern og stål.
Vurder prinsippet for drift av heisen på bildet nedenfor.
Gjennom rør 1 går vann fra varmenett gjennom ejektordysen og med høy hastighet kommer inn i blandekammeret 3. Der blandes vann med det fra returen til bygningens varmesystem, sistnevnte tilføres gjennom rør 5.
Det resulterende vannet sendes til varmesystemets forsyning gjennom diffusor 4.
For at heisen skal fungere korrekt, er det nødvendig at halsen er riktig valgt. For å gjøre dette, utføres beregninger ved å bruke formelen nedenfor:
Der ΔРnas er designsirkulasjonstrykket i varmesystemet, Pa;
Gcm - vannforbruk i varmesystemet kg / t.
Merk!
Riktignok trenger du en bygningsoppvarmingsordning for en slik beregning.
Etter installasjon av varmesystemet er det nødvendig å justere temperaturregimet. Denne prosedyren må utføres i samsvar med eksisterende standarder.
Kravene til temperaturen på kjølevæsken er fastsatt i normative dokumenter som etablerer design, installasjon og bruk tekniske systemer boliger og offentlige bygg. De er beskrevet i Staten byggeforskrifter og regler:
For den beregnede temperaturen på vannet i forsyningen, er tallet tatt som er lik temperaturen på vannet ved utløpet av kjelen, i henhold til passdataene.
Til individuell oppvarming for å bestemme hva som skal være temperaturen på kjølevæsken, bør du ta hensyn til slike faktorer:
I henhold til SNiP 2.04.05 "Oppvarming, ventilasjon og klimaanlegg" (klausul 3.20), er kjølevæskegrenseverdiene som følger:
Avhengig av eksterne faktorer, kan vanntemperaturen i varmesystemet være fra 30 til 90 °C. Når det varmes opp over 90 ° C, begynner støv å brytes ned og maling. På grunn av dette sanitære normer forby mer oppvarming.
For beregning optimal ytelse spesielle diagrammer og tabeller kan brukes som definerer normene avhengig av sesong:
Varmesystem bidrar til å unngå mange av problemene som oppstår med sentralisert nettverk, a optimal temperatur Kjølevæsken kan justeres etter sesong. Når det gjelder individuell oppvarming, inkluderer normbegrepet varmeoverføringen av en varmeenhet per arealenhet av rommet der denne enheten er plassert. Det termiske regimet i denne situasjonen er gitt designfunksjoner varmeapparater.
Det er viktig å sikre at varmebæreren i nettverket ikke avkjøles under 70 ° C. 80 °C anses som optimalt. Med gasskjele det er lettere å kontrollere oppvarming, fordi produsenter begrenser muligheten for å varme opp kjølevæsken til 90 ° C. Ved hjelp av sensorer for å justere gasstilførselen kan oppvarmingen av kjølevæsken kontrolleres.
Det er litt vanskeligere med enheter med fast brensel, de regulerer ikke oppvarmingen av væsken, og kan lett gjøre den om til damp. Og det er umulig å redusere varmen fra kull eller ved ved å vri på knappen i en slik situasjon. Samtidig er kontrollen av oppvarming av kjølevæsken ganske betinget med høye feil og utføres av roterende termostater og mekaniske dempere.
Elektriske kjeler lar deg jevnt justere oppvarmingen av kjølevæsken fra 30 til 90 ° C. De er utstyrt med et utmerket.
Designfunksjonene til et enkeltrør og to-rørs varmenettverk bestemmer ulike normer for oppvarming av kjølevæsken.
For eksempel, for en enkeltrørsledning, er den maksimale hastigheten 105 ° C, og for en to-rørsledning - 95 ° C, mens forskjellen mellom retur og forsyning skal være henholdsvis: 105 - 70 ° C og 95 -70 °C.
Regulatorer hjelper til med å koordinere temperaturen på kjølevæsken og kjelen. Dette er enheter som skaper automatisk kontroll og korrigering av retur- og turtemperaturen.
Returtemperaturen avhenger av mengden væske som passerer gjennom den. Regulatorene dekker væsketilførselen og øker forskjellen mellom retur og tilførsel til det nivået som er nødvendig, og nødvendige visere er installert på sensoren.
Hvis det er nødvendig å øke strømmen, kan en boostpumpe legges til nettverket, som styres av en regulator. For å redusere oppvarmingen av forsyningen, brukes en "kaldstart": den delen av væsken som har passert gjennom nettverket blir igjen overført fra returen til innløpet.
Regulatoren omfordeler tilførsels- og returstrømmene i henhold til data tatt av sensoren, og sørger for strengt temperaturnormer varmenett.
Informasjonen ovenfor vil bidra til å bli brukt for riktig beregning av kjølevæsketemperaturnormen og vil fortelle deg hvordan du bestemmer situasjonene når du trenger å bruke regulatoren.
Men det er viktig å huske at temperaturen i rommet ikke bare påvirkes av temperaturen på kjølevæsken, uteluften og vindstyrken. Det bør også tas hensyn til isolasjonsgraden til fasaden, dører og vinduer i huset.
For å redusere varmetapet til boligen, må du bekymre deg for maksimal varmeisolasjon. Isolerte vegger, tette dører, metall-plast vinduer bidra til å redusere varmetapet. Det vil også redusere oppvarmingskostnadene.
Når høsten selvsikkert går over landet, snøen flyr utover polarsirkelen, og i Urals nattetemperaturer holder seg under 8 grader, så høres ordet «fyringssesong» passende ut. Folk husker tidligere vintre og prøver å finne ut den normale temperaturen på kjølevæsken i varmesystemet.
Forsvarlige eiere av individuelle bygninger reviderer nøye ventilene og dysene til kjelene. Innbyggere bygård innen 1. oktober venter de som julenissen, en rørlegger fra styringsfirma. Herskeren av ventiler og ventiler bringer varme, og med det - glede, moro og tillit til fremtiden.
Megabyer glitrer med høyhus. En sky av oppussing henger over hovedstaden. Outback ber på fem-etasjers bygninger. Inntil det rives har huset et kaloriforsyningssystem.
Oppvarming av en bygård i økonomiklasse utføres gjennom sentralisert system varmetilførsel. Rørene er inkludert i kjeller bygninger. Tilførselen av varmebærer reguleres av innløpsventiler, hvoretter vann kommer inn i slamoppsamlere, og derfra distribueres det gjennom stigerør, og fra dem tilføres det batterier og radiatorer som varmer opp huset.
Antall gateventiler korrelerer med antall stigerør. Mens du gjør reparasjonsarbeid i en enkelt leilighet er det mulig å slå av en vertikal, og ikke hele huset.
Den brukte væsken går delvis ut gjennom returrøret, og tilføres delvis til varmtvannsnettet.
Vann til oppvarmingskonfigurasjonen tilberedes på et kraftvarmeverk eller i et kjelehus. Vanntemperaturstandardene i varmesystemet er foreskrevet i byggeforskrifter ax: komponenten må varmes opp til 130-150 °C.
Tilførselen beregnes under hensyntagen til parametrene til uteluften. Så for Sør-Ural-regionen tas minus 32 grader i betraktning.
For å forhindre at væsken koker, må den tilføres nettverket under et trykk på 6-10 kgf. Men dette er en teori. Faktisk opererer de fleste nettverk ved 95-110 ° C, siden nettverksrørene til de fleste bosetninger er utslitte og høytrykk riv dem opp som en varmepute.
Et utvidbart konsept er normen. Temperaturen i leiligheten er aldri lik varmebærerens primærindikator. Her utfører heisenheten en energisparende funksjon - en jumper mellom direkte- og returrør. Normene for temperaturen på kjølevæsken i varmesystemet på returen om vinteren tillater bevaring av varme på et nivå på 60 ° C.
Væsken fra det rette røret kommer inn i heismunnstykket, blandes med retur vann og går igjen inn i husnettet for oppvarming. Bæretemperaturen senkes ved å blande returstrømmen. Hva påvirker beregningen av mengden varme som forbrukes av boliger og bruksrom.
Temperatur varmt vann i henhold til sanitære regler på analysepunktene, bør den ligge i området 60-75 ° C.
I nettverket tilføres kjølevæsken fra røret:
Det lages et temperaturdiagram. Gjennomsnittlig daglig temperatur retur vann bør ikke overskride tidsplanen med mer enn 5 % om natten og 3 % på dagtid.
En av detaljene ved oppvarming av et hjem er et stigerør gjennom hvilket kjølevæsken kommer inn i batteriet eller radiatoren fra temperaturnormene til kjølevæsken i varmesystemet krever oppvarming i stigerøret i vintertid i området 70-90 °C. Faktisk avhenger gradene av utgangsparametrene til CHP eller kjelehuset. Om sommeren, når varmt vann bare er nødvendig for vask og dusjing, flyttes området til området 40-60 ° C.
Observante mennesker kan legge merke til at i en naboleilighet er varmeelementene varmere eller kaldere enn i hans egen.
Årsaken til temperaturforskjellen i varmestigerøret er måten varmtvannet er fordelt på.
I en enkeltrørsdesign kan varmebæreren fordeles:
PÅ to-rørs system graden er den samme hele veien, teoretisk 90 ° C i retning fremover og 70 ° C i motsatt retning.
Anta at strukturene til sentralnettet er pålitelig isolert langs hele ruten, vinden går ikke gjennom loftene, trappeoppgangene og kjellerne, dørene og vinduene i leilighetene er isolert av samvittighetsfulle eiere.
Vi forutsetter at kjølevæsken i stigerøret er i samsvar med byggeforskriftene. Det gjenstår å finne ut hva som er normen for temperaturen på varmebatteriene i leiligheten. Indikatoren tar hensyn til:
Derfor, oppmerksomhet: det er viktig, ikke hva er graden av varmeren, men hva er graden av luft i rommet.
Glad i hjørnerom termometeret skal vise minst 20 ° C, og 18 ° C er tillatt i sentralt beliggende rom.
Om natten er luften i boligen tillatt å være henholdsvis 17 ° C og 15 ° C.
Navnet "batteri" er husholdning, angir en rekke identiske gjenstander. I forhold til oppvarming av bolig er dette en serie varmeseksjoner.
Temperaturstandardene for varmebatterier tillater oppvarming ikke høyere enn 90 ° C. I henhold til reglene er deler oppvarmet over 75 ° C beskyttet. Dette betyr ikke at de må belegges med kryssfiner eller mures. Vanligvis setter de et gittergjerde som ikke forstyrrer luftsirkulasjonen.
Støpejern, aluminium og bimetallenheter er vanlige.
Estetikken til støpejernsradiatorer er et ordord. De krever periodisk maling, da forskrifter krever at arbeidsflaten skal være glatt og at støv og smuss lett kan fjernes.
Et skittent belegg dannes på den grove indre overflaten av seksjonene, noe som reduserer varmeoverføringen til enheten. Men de tekniske parameterne støpejernsprodukter på høy:
En annen type radiatorer er laget av aluminium. Lett konstruksjon, malt på fabrikken, krever ikke maling, lett å rengjøre.
Men det er en ulempe som overskygger fordelene - korrosjon i vannmiljø. Sikkert, indre overflate varmeovner er isolert med plast for å unngå kontakt av aluminium med vann. Men filmen kan være skadet, så begynner den kjemisk reaksjon med frigjøring av hydrogen, når du lager overtrykk gass aluminiumsapparat kan sprekke.
Temperaturstandardene for varmeradiatorer er underlagt de samme reglene som batterier: det er ikke så mye oppvarming som betyr noe metallgjenstand hvor mye luftoppvarming i rommet.
For at luften skal varmes godt opp må det være tilstrekkelig varmeavledning fra arbeidsflate varmestruktur. Derfor anbefales det sterkt ikke å øke estetikken til rommet med skjold foran varmeapparatet.
Siden vi snakker om bygård, så bør det nevnes trappeoppganger. Normene for temperaturen på kjølevæsken i varmesystemet sier: gradmålet på stedene skal ikke falle under 12 ° C.
Disiplinen til leietakerne krever selvsagt at dørene lukkes tett. inngangsgruppe, ikke la akterspeilene til trappevinduer stå åpne, hold glasset intakt og rapporter omgående eventuelle problemer til forvaltningsselskapet. Hvis forvaltningsselskapet ikke tar rettidige tiltak for å isolere punktene med sannsynlig varmetap og opprettholde temperaturregimet i huset, vil en søknad om omberegning av kostnadene for tjenester hjelpe.
Utskifting av eksisterende varmeapparater i leiligheten utføres med obligatorisk koordinering med forvaltningsselskapet. Uautorisert endring av elementene i varmestråling kan forstyrre den termiske og hydrauliske balansen til strukturen.
Fyringssesongen vil begynne, en endring i temperaturregimet i andre leiligheter og steder vil bli registrert. Teknisk inspeksjon lokaler vil avsløre uautoriserte endringer i typene varmeapparater, deres antall og størrelse. Kjeden er uunngåelig: konflikt - rettssak - bot.
Så situasjonen er løst slik:
La oss igjen huske at varmeforsyningsnettverket til en bygård er utstyrt med varmeenergimåleenheter, som registrerer både forbrukte gigakalorier og kubikkkapasiteten til vann som passerer gjennom huslinjen.
For ikke å bli overrasket over regninger som inneholder urealistiske beløp for varme ved temperaturer i leiligheten under normen, før starten av fyringssesongen, sjekk med forvaltningsselskapet om måleren fungerer, om verifikasjonsplanen er brutt .
Bygg for lukket system varmeforsyningsplan for sentralen kvalitetsregulering varmeforsyning for den kombinerte belastningen av varme og varmtvannsforsyning (økt eller justert temperaturplan).
Ta estimert temperatur på nettverksvannet i tilførselsledningen t 1 = 130 0 С i returledningen t 2 = 70 0 С, etter heisen t 3 = 95 0 С. innendørs tv = 18 0 C. Estimert varmestrømmer godta det samme. Varmtvannstemperatur i varmtvannsanlegg tgv = 60 0 C, temperatur kaldt vann t c \u003d 5 0 C. Balansekoeffisient for belastningen av varmtvannsforsyning a b \u003d 1.2. Ordningen for å slå på vannvarmere til varmtvannsforsyningssystemer er to-trinns sekvensiell.
Beslutning. La oss foreløpig utføre beregningen og konstruksjonen av en oppvarmings- og husholdningstemperaturgraf med temperaturen på nettverksvannet i tilførselsrørledningen for bruddpunktet = 70 0 C. Verdiene av temperaturene til nettverksvannet for varmesystemer t 01 ; t 02 ; t 03 vil bli bestemt ved å bruke de beregnede avhengighetene (13), (14), (15) for utelufttemperaturer t n = +8; 0; -ti; -23; -31 0 С
La oss bestemme, ved hjelp av formler (16), (17), (18), verdiene til mengdene
Til t n = +8 0С verdier t 01, t 02 ,t 03 henholdsvis vil være:
Beregninger av nettverksvanntemperaturer utføres tilsvarende for andre verdier t n. Bruke de beregnede dataene og ta minimumstemperatur nettverksvann i tilførselsrørledningen \u003d 70 0 С, vil vi bygge en oppvarmings- og husholdningstemperaturgraf (se fig. 4). Brytepunktet for temperaturgrafen vil tilsvare nettverkets vanntemperatur = 70 0 С, = 44,9 0 С, = 55,3 0 С, utelufttemperatur = -2,5 0 С. i tabell 4. Deretter går vi videre til beregningen av grafen for forhøyet temperatur. Gitt verdien av undervarme D t n \u003d 7 0 С, bestemmer vi temperaturen på det oppvarmede springvann etter varmtvannsberederen av første trinn
La oss bestemme ved formel (19) balansebelastningen til varmtvannsforsyningen
Ved hjelp av formel (20) bestemmer vi den totale temperaturforskjellen til nettverksvann d i begge trinn av varmtvannsberedere
La oss bestemme ved formel (21) temperaturforskjellen til nettverksvannet i varmtvannsberederen til det første trinnet for området for utelufttemperaturer fra t n \u003d +8 0 C til t" n \u003d -2,5 0 C
La oss bestemme temperaturforskjellen til nettverksvann for det spesifiserte området av utelufttemperaturer i varmtvannsberederens andre trinn
Ved å bruke formlene (22) og (25), bestemmer vi verdiene til mengdene d 2 og d 1 for utetemperaturområde t n fra t" n \u003d -2,5 0 C til t 0 \u003d -31 0 C. Så, for t n \u003d -10 0 C, vil disse verdiene være:
På samme måte vil vi beregne mengdene d 2 og d 1 for verdier t n \u003d -23 0 C og tн = –31 0 С. Temperaturen på nettverksvannet og i tilførsels- og returrørledningene for den økte temperaturgrafen vil bli bestemt av formlene (24) og (26).
Ja, for t n \u003d +8 0 C og t n \u003d -2,5 0 C, vil disse verdiene være
til t n \u003d -10 0 C
Tilsvarende utfører vi beregninger for verdiene t n \u003d -23 0 С og -31 0 С. De oppnådde verdiene av mengdene d 2, d 1, , oppsummerer vi i tabell 4.
Å plotte temperaturen på nettverksvann i returrørledningen etter varmeovnene til ventilasjonssystemer i området for utelufttemperaturer t n \u003d +8 ¸ -2,5 0 С bruk formel (32)
La oss definere verdien t 2v for t n \u003d +8 0 C. Vi setter først verdien til 0 C. Vi bestemmer temperaturforskjellene i varmeren og følgelig for t n \u003d +8 0 C og t n \u003d -2,5 0 C
Regn ut venstre og høyre side av ligningen
Venstre side
Høyre del
For så vidt numeriske verdier høyre og venstre del av ligningen er nærme i verdi (innen 3%), vil vi ta verdien som endelig.
For ventilasjonssystemer med luftresirkulasjon bestemmer vi, ved hjelp av formel (34), temperaturen på nettverksvannet etter varmeovnene t 2v for t n = t nro = -31 0 C.
Her er verdiene til D t ; t ; t tilsvare t n = t v \u003d -23 0 С. Siden dette uttrykket løses ved seleksjonsmetoden, setter vi først verdien t 2v = 51 0 C. La oss bestemme verdiene til D t til og D t
Siden venstre side av uttrykket er nær høyre (0,99"1), den tidligere aksepterte verdien t 2v = 51 0 С vil bli vurdert som endelig. Ved å bruke dataene i tabell 4 vil vi bygge en oppvarmings- og husholdnings- og økt temperaturkontrollgrafer (se fig. 4).
Tabell 4 - Beregning av temperaturreguleringskurver for et lukket varmeforsyningssystem.
t N | t 10 | t20 | t 30 | d1 | d2 | t 1P | t 2P | t 2V |
+8 | 70 | 44,9 | 55,3 | 5,9 | 8,5 | 75,9 | 36,4 | 17 |
-2,5 | 70 | 44,9 | 55,3 | 5,9 | 8,5 | 75,9 | 36,4 | 44,9 |
-10 | 90,2 | 5205 | 64,3 | 4,2 | 10,2 | 94,4 | 42,3 | 52,5 |
-23 | 113,7 | 63,5 | 84,4 | 1,8 | 12,5 | 115,6 | 51 | 63,5 |
-31 | 130 | 70 | 95 | 0,4 | 14 | 130,4 | 56 | 51 |
|
Fig.4. Temperaturkontrollskjemaer for et lukket varmeforsyningssystem (¾ oppvarming og husholdning; --- forhøyet)
Bygg for åpent system varmeforsyning av den justerte (økte) tidsplanen til den sentrale kvalitetsreguleringen. Godta balansekoeffisienten a b = 1,1. Ta minimumstemperaturen på nettverksvannet i tilførselsrøret for bruddpunktet til temperaturgrafen 0 C. Ta resten av startdataene fra forrige del.
Beslutning. Først bygger vi temperaturgrafer , , , ved hjelp av beregninger ved hjelp av formler (13); (fjorten); (femten). Deretter vil vi bygge en oppvarmings- og husholdningsplan, hvis brytepunkt tilsvarer temperaturverdiene til nettverksvannet 0 С; 0C; 0 C, og utetemperatur 0 C. Deretter fortsetter vi med å beregne den justerte tidsplanen. Bestem balansebelastningen til varmtvannsforsyningen
La oss bestemme forholdet mellom balansebelastningen for varmtvannsforsyning og beregnet belastning for oppvarming
For en rekke utetemperaturer t n \u003d +8 0 С; -10 0 С; -25 0 С; -31 0 C, bestemmer vi det relative varmeforbruket for oppvarming i henhold til formelen (29)`; For eksempel for t n \u003d -10 vil være:
Deretter tar du verdiene kjent fra forrige del t c; t h q; Dt definere, ved hjelp av formel (30), for hver verdi t n relative kostnader for nettvann til oppvarming.
For eksempel for t n \u003d -10 0 C vil være:
La oss gjøre beregningene for andre verdier på samme måte. t n.
Tilførselsvanntemperaturer t 1p og revers t 2n rørledninger for den justerte tidsplanen vil bli bestemt av formlene (27) og (28).
Ja, for t n \u003d -10 0 C får vi
La oss gjøre beregningene t 1p og t 2p og for andre verdier t n. La oss bestemme ved hjelp av de beregnede avhengighetene (32) og (34) temperaturen på nettverksvannet t 2v etter varmeovner av ventilasjonsanlegg for t n \u003d +8 0 C og t n \u003d -31 0 С (i nærvær av resirkulering). Med en verdi tн = +8 0 С t 2v = 23 0 C.
La oss definere verdiene Dt til og Dt til
;
Siden de numeriske verdiene til venstre og høyre del av ligningen er nære, er den tidligere aksepterte verdien t 2v = 23 0 C, vil vi vurdere det som endelig. La oss også definere verdiene t 2v kl t n = t 0 = -31 0 C. La oss foreløpig sette verdien t 2v = 47 0 C
La oss beregne verdiene til D t til og
De oppnådde verdiene av de beregnede verdiene er oppsummert i tabell 3.5
Tabell 5 - Beregning av økt (justert) tidsplan for åpent varmeforsyningssystem.
t n | t 10 | t20 | t 30 | `Q0 | `G0 | t 1p | t 2p | t2v |
+8 | 60 | 40,4 | 48,6 | 0,2 | 0,65 | 64 | 39,3 | 23 |
1,9 | 60 | 40,4 | 48,6 | 0,33 | 0,8 | 64 | 39,3 | 40,4 |
-10 | 90.2 | 52.5 | 64.3 | 0,59 | 0,95 | 87.8 | 51.8 | 52.5 |
-23 | 113.7 | 63.5 | 84.4 | 0,84 | 1,02 | 113 | 63,6 | 63.5 |
-31 | 130 | 70 | 95 | 1 | 1,04 | 130 | 70 | 51 |
Ved hjelp av dataene i tabell 5 vil vi bygge en varme- og husholdning, samt forhøyet grafikk tilførselsvanntemperaturer.
Fig. 5 Oppvarming - husholdning ( ) og forhøyede (----) grafer over nettverksvanntemperaturer for et åpent varmeforsyningssystem
Hydraulisk beregning hovedvarmerørledninger to-rørs vannvarmenett av et lukket varmeforsyningssystem.
Designskjema Varmenettet fra varmekilden (HS) til byblokker (CV) er vist i Fig.6. For erstatning temperaturdeformasjoner gi kjertelkompensatorer. Spesifikke trykktap langs hovedlinjen bør tas i mengden 30-80 Pa / m.
|
Fig.6. Beregningsskjema for hovedvarmenettet.
Beslutning. Beregningen utføres for tilførselsrørledningen. Vi vil ta den mest utvidede og belastede grenen av varmenettet fra IT til KV 4 (seksjoner 1,2,3) som hovedvei og fortsette til beregningen. I henhold til de hydrauliske beregningstabellene gitt i litteraturen, samt i vedlegg nr. 12 studieguide, basert på de kjente strømningshastighetene til kjølevæsken, med fokus på det spesifikke trykktapet R i området fra 30 til 80 Pa / m, vil vi bestemme diameteren på rørledningene for seksjoner 1, 2, 3 d n xS, mm, faktisk spesifikt trykktap R, Pa/m, vannhastighet V, m/s.
Av kjente diametre på deler av hovedveien bestemmer vi summen av koeffisientene til lokale motstander S x og deres tilsvarende lengder L e. Så i seksjon 1 er det en hodeventil ( x= 0,5), tee per passasje ved strømningsseparasjon ( x= 1,0), Antall ekspansjonsfuger ( x= 0,3) på seksjonen vil bli bestemt avhengig av lengden på seksjonen L og maksimalt tillatt avstand mellom faste støtter l. I følge vedlegg nr. 17 til opplæringsmanualen for D y = 600 mm denne avstanden er 160 meter. I seksjon 1, 400 m lang, bør det derfor tilveiebringes tre ekspansjonsfuger. Summen av lokale motstandskoeffisienter S x i dette området vil være
S x= 0,5 + 1,0 + 3 × 0,3 = 2,4
I henhold til vedlegg nr. 14 til opplæringsmanualen (med Til e = 0,0005m) ekvivalent lengde l eh for x= 1,0 tilsvarer 32,9 m. L e vil være
L e = l e × S x= 32,9 × 2,4 = 79 m
L n = L+ L e \u003d 400 + 79 \u003d 479 m
Deretter bestemmer vi trykktapet DP i avsnitt 1
D P= R x L n = 42 × 479 = 20118 Pa
Tilsvarende utfører vi den hydrauliske beregningen av seksjonene 2 og 3 på hovedveien (se tabell 6 og tabell 7).
Deretter fortsetter vi til beregningen av grenene. I henhold til prinsippet om å koble trykktapet D P fra punktet for deling av strømninger til endepunktene (CV) for ulike grener av systemet må være lik hverandre. Derfor, i den hydrauliske beregningen av grener, er det nødvendig å strebe etter å oppfylle følgende forhold:
D P 4+5 = D P 2+3; D P 6=D P 5; D P 7=D P 3
Ut fra disse forholdene vil vi finne de omtrentlige spesifikke trykktapene for grenene. Så, for en gren med seksjoner 4 og 5, får vi
Koeffisient en, som tar hensyn til andelen trykktap på grunn av lokale motstander, bestemmes av formelen
deretter Pa/m
Fokuserer på R= 69 Pa / m vi bestemmer diameteren til rørledninger, spesifikke trykktap fra tabellene for hydraulisk beregning R, hastighet V, trykktap D R i seksjonene 4 og 5. På samme måte vil vi beregne grenene 6 og 7, etter tidligere å ha bestemt de omtrentlige verdiene for dem R.
Pa/m
Pa/m
Tabell 6 - Beregning av ekvivalente lengder av lokale motstander
tomtenummer | dn x S, mm | L, m | Type lokal motstand | x | Antall | Eks | l e, m | Le, m |
1 | 630 x 10 | 400 | 1. ventil 2. kjertelkompensator | 0.5 0.3 1.0 | 1 3 1 | 2,4 | 32,9 | 79 |
2 | 480 x 10 | 750 | 1. plutselig innsnevring 2. kjertelkompensator 3. tee per pass ved strømningsseparasjon | 0.5 0.3 1.0 | 1 6 1 | 3,3 | 23,4 | 77 |
3 | 426 x 10 | 600 | 1. plutselig innsnevring 2. kjertelkompensator 3. ventil | 0.5 0.3 0.5 | 1 4 1 | 2,2 | 20,2 | 44,4 |
4 | 426 x 10 | 500 | 1. gren tee 2. ventil 3. kjertelkompensator 4. tee per pass | 1.5 0.5 0.3 1.0 | 1 1 4 1 | 4.2 | 20.2 | 85 |
5 | 325 x 8 | 400 | 1. kjertelkompensator 2. ventil | 0.3 0.5 | 4 1 | 1.7 | 14 | 24 |
6 | 325 x 8 | 300 | 1. gren tee 2. kjertelkompensator 3. ventil | 1.5 0.5 0.5 | 1 2 2 | 3.5 | 14 | 49 |
7 | 325 x 8 | 200 | 1.tee-gren for flytsplitt 2.ventil 3. kjertelkompensator | 1.5 0.5 0.3 | 1 2 2 | 3.1 | 14 | 44 |
Tabell 7 - Hydraulisk beregning hovedrørledninger
tomtenummer | G, t/t | Lengde, m | dnхs, mm | V, m/s | R, Pa/m | DP, Pa | åDP, Pa | ||
L | Le | Lp | |||||||
1 2 3 | 1700 950 500 | 400 750 600 | 79 77 44 | 479 827 644 | 630 x 10 480 x 10 426 x 10 | 1.65 1.6 1.35 | 42 55 45 | 20118 45485 28980 | 94583 74465 28980 |
4 5 | 750 350 | 500 400 | 85 24 | 585 424 | 426 x 10 325 x 8 | 1.68 1.35 | 70 64 | 40950 27136 | 68086 27136 |
6 | 400 | 300 | 49 | 349 | 325 x 8 | 1.55 | 83 | 28967 | 28967 |
7 | 450 | 200 | 44 | 244 | 325 x 8 | 1.75 | 105 | 25620 | 25620 |
La oss bestemme avviket mellom trykktapene i grenene. Avviket på grenen med seksjonene 4 og 5 vil være:
Avviket på gren 6 vil være:
Avviket på gren 7 vil være.
kayabaparts.ru - Entré, kjøkken, stue. Hage. Stoler. Soverom