Fylling av leirjord i vann på en banebrytende måte. Forskrifter

SNiP 3.07.01-85

BYGNINGSFORSKRIFT

HYDROTEKNISKE STRUKTURER

Introduksjonsdato 1986-01-01

UTVIKLET av Instituttet "Hydroproject" dem. S.Ya. Zhuk fra Energidepartementet i USSR (Ph.D. Tech. Sciences I.S. Moiseev - leder av emnet, Ya.K. Yankovsky, V.M. Braude, I.A. Ivanov, Yu.A. (Engineering Sciences A.E. Azarkovich, V.V. Kotulsky) .

INTRODUSERT av energidepartementet i USSR.

FORBEREDT FOR GODKJENNING av Glavtekhnormirovanie Gosstroy i USSR (M.M. Borisova).

GODKJENT ved dekret fra USSR State Committee for Construction av 8. april 1985 nr. 47.

Med ikrafttredelsen av SNiP 3.07.01-85 "Elver hydrauliske strukturer", seksjon 1 når det gjelder elvehydraulikke strukturer og Sec. 2 SNiP III-45-76 "Konstruksjoner for hydrauliske transport-, energi- og landgjenvinningssystemer".

Disse normene og reglene gjelder for bygging av ny, ombygging og utvidelse av eksisterende elvehydraulikkkonstruksjoner: betong, armert betong og jordmaterialedammer, vannkraftverk, pumpestasjoner, støttemurer, navigasjonssluser, fiskepassasjer og fiskevernkonstruksjoner - som samt strukturer for beskyttelse mot flom, gjørme og kløfter.

1. GENERELLE BESTEMMELSER

1.1. Når du utfører arbeid med konstruksjon av elvehydraulikke strukturer, i tillegg til kravene i disse reglene, bør kravene i den relevante SNiP del 3 følges.

1.2. Konstruksjon av elvehydraulikkstrukturer bør utføres med involvering av spesialiserte entreprenørkonstruksjons- og installasjonsorganisasjoner som har nødvendig spesialkonstruksjons- og installasjonsutstyr og utstyr.

1.3. Ved ombygging eller utvidelse av eksisterende elvehydraulikkkonstruksjoner skal anleggsarbeid utføres med metoder som sikrer sikkerheten til eksisterende konstruksjoner og underjordiske verktøy som ligger i byggesonen og ikke er utsatt for riving.

1.4. Prosedyren for å utføre arbeid på seilbare elver skal sikre sikker, med nødvendig intensitet, passasje av skip og flytende anlegg i byggeperioden. De farbare delene av vannområdet på bygge- og installasjonsstedene skal være utstyrt med skilt med navigasjonsgjerde.

1.5. Under bygging av elvehydraulikkkonstruksjoner bør det sikres beskyttelse av ufullstendige og midlertidige konstruksjoner eller deres deler mot skader under flom, isskift, stormer og stormer, bølgepåvirkning, påler og støt fra skip, flytende fartøyer og gjenstander som flyter på vannet.

Ordninger for å passere elve(is)utslipp gjennom uferdige permanente, samt gjennom midlertidige elvehydraulikkstrukturer, bør utvikles i byggeorganisasjonsprosjektet (COP) og spesifiseres i arbeidsutførelsesprosjektet (PPR).

2. RETNING AV EMBIDS

FRA JORDMATERIALER TØRK

2.1. Ved oppføring av voller fra tørre jordmaterialer, i tillegg til reglene i denne delen, må kravene i SNiP III-8-76 oppfylles.

2.2. Bygging av vollen, klargjøring av fundament og knutepunkter med bankene bør utføres i henhold til de tekniske spesifikasjonene til designorganisasjonen, inkludert kravene til geoteknisk kontroll.

Umiddelbart før legging av det første laget med sammenhengende jord, løsnes overflaten av den komprimerte basen, samt overflaten av det komprimerte, tidligere lagte laget, til en dybde på minst 3 cm eller fuktes før neste legging. Mengden vann for å fukte overflaten bestemmes empirisk.

2.3. For å skape en pålitelig kontakt mellom kjernen av demningen eller skjermen med den steinete basen, er det nødvendig å rengjøre overflaten av basen grundig og forhindre akkumulering av klumper og store fraksjoner av jorda dumpet på kontakten.

2.4. For demninger reist fra jord med inhomogen sammensetning som inneholder grovkornet materiale i form av inneslutninger, fastsetter PPR den tillatte størrelsen på disse fraksjonene, som ikke bør overstige halvparten av tykkelsen av det tilbakefylte jordlaget i komprimert tilstand. Fraksjoner større enn tillatt må fjernes. Det klastiske materialet i fyllingskroppen bør være jevnt fordelt, uten at det dannes klynger i form av reir og kjeder.

2.5. Tykkelsen på de komprimerte lagene, fastsatt av PPR, bør spesifiseres basert på resultatene av eksperimentell valsing under produksjonsforhold.

2.6. Ved bygging av demninger og diker bør leggingen av jord begynne fra lavere steder. Under dumping jevnes jorda med lag av gitt tykkelse med en helning på 0,01 mot nedstrøms for å sikre avrenning av atmosfærisk nedbør. Ved tilbakefylling av drenerende jord skal de stablede lagene være horisontale.

2.7. Arbeidsområdet til strukturen som blir reist eller dens del (øvre kile, kjerne, overgangssone, skjerm, etc.) bør deles inn i horisontale kart, hvor jord tas sekvensielt inn, jordlaget som legges utjevnes og komprimert i samsvar med PPR.

Dimensjonene til kartene ved utfylling av de ugjennomtrengelige elementene i demninger er tilordnet avhengig av intensiteten av utfylling av jorda og utelufttemperaturen. Separate kort må pares med hverandre langs en skråning som ikke er brattere enn 1:2.

2.8. Under bygging av demninger og diker, bestående av flere soner, tilbakefylt i lag fra forskjellige jordarter, er det nødvendig å iverksette tiltak for å forhindre inntrengning av jord fra en sone til en annen.

2.9. Ponur kan konstrueres uavhengig av tidspunkt for legging av damkroppen. Hvis det er en skjerm, må ponuren settes opp til skjermens enhet eller dens del ved siden av ponuren.

2.10. I demninger med jordskjerm bør skyveprismene settes opp på forhånd slik at nedleggingen av jorda inn i skjermen ikke avbrytes før slutten av konstruksjonen.

2.11. Skjermer laget av leire eller leirjord bør legges i horisontale lag med komprimering til ønsket tetthet. Tillegget for den reiste delen av skjermen bør utføres med et etterslep fra fyllingen av skjermen med ikke mer enn 2 m i høyden.

2.12. Byggingen av demninger fra klumpete, ikke-vannfylte leire bør utføres i henhold til spesifikasjonene til designorganisasjonen.

2.13. Ved oppføring av demninger med en sentral kjerne som har bratte skråninger (opptil 10:1), bør legging av jord i overgangssoner utføres mens hvilevinkelen til jorda i overgangssoner opprettholdes og suksessivt forskyvning av lagene ett i forhold til annet (sildebeinslegging).

2.14. Utlegging av materiale i overgangssoner (filtre) bør utføres i lag opptil 1 m tykke (i løs tilstand) med komprimering av jordkomprimeringsmaskiner til den tettheten som kreves av prosjektet.

2.15. Under bygging av demninger med jordskjermer og kjerner, bør legging av overgangssoner, for å unngå tilstopping av filtermaterialet med jord av vannbestandige enheter, utføres på forhånd, hvis verdi i hvert tilfelle er etablert av WEP.

2.16. Under bygging av steinfyllingsdammer bestemmes tykkelsen på steinfyllingslagene, tilbakefylt ved bruk av banebrytende metode, i SDP, under hensyntagen til filtreringsstyrken til kjernen og overgangssonene.

Utfylling av steinfylling til stein-og-jorddammer ved lag-for-lag valsing bør utføres lagvis inntil 3 m, med mindre annet er begrunnet i prosjektet. Den aksepterte tykkelsen på lagene må samsvare med de tekniske egenskapene til komprimeringsmaskinene og mekanismene.

2.17. Når du dumper en stein i rennende vann, bør størrelsen og prosedyren for dumping bestemmes av POS.

2.18. Spesifikasjoner for bygging av voller i vinterperioden av året bør inneholde tilleggskrav til klargjøring, lagring, transport, legging og komprimering av jord.

2.19. Tilbakefylling av jord i de ugjennomtrengelige elementene i demninger (ponur, kjerne, skjerm, tann) er tillatt å utføre ved lufttemperaturer opp til minus 20 ° C, forutsatt at jorda på kartet ikke får fryse før komprimering. Frosne klumper tillates ikke mer enn 15% av volumet av den hellede jorda.

Før du legger jord på et frossent lag, må overflaten av dette laget varmes opp eller behandles med løsninger av kloridsalter. Tinedybden skal være minst 3 cm.

2.20. For å sikre konstruksjonstettheten til jorda, bør skråningene til hydrauliske voller som er utsatt for stiv festing, fylles med en utvidelse på 20-40 cm langs normalen til skråningen (avhengig av midlene som brukes til å komprimere jorda). Ukomprimert jord fra skråninger bør fjernes og plasseres i strukturen under konstruksjonen.

Ved festing av skråninger ved å så gress, riprap, grusfylling o.l. fyllinger bør fylles uten å utvide designprofilen.

2.21. Løs jord fra parringsflaten til skråningen til den tidligere oppførte delen av strukturen skal kuttes for å danne en skråning på 1: 4 og legges i det nylig utfylte området. Overflaten av skråningen, plassert normalt i forhold til strukturens akse, skal ha et brutt omriss i plan.

2.22. Kontrollprøver for å bestemme egenskapene til utlagt jord i fylling av hydrauliske konstruksjoner bør tas i henhold til Tabell. en.

Kontrollprøver bør tas jevnt over hele konstruksjonen i plan og høyde, samt på steder hvor det kan forventes redusert jordtetthet.

2.23. Når du kontrollerer kvaliteten på de laterale prismene til demningen, laget av stein i lag, er det nødvendig å bestemme tettheten og den granulometriske sammensetningen av steinen, for hvilke groper blir revet av i hvert lag med en hastighet på en grop per 30 tusen kubikkmeter lagt stein.

2.24. Jordprøver fra utfyllingene av bihulene til fundamentene til hydrauliske konstruksjoner bør tas i samsvar med punkt 2.22, samt i en avstand på 0,2 m fra fundamentene.

Tabell 1

	Jordprøvetakingsmetode	Jordegenskaper	Volumet lagt jord per kontrollprøve
Leire og sand uten store inneslutninger	Skjærering, radioisotop	Tetthet og fuktighet	100-200 kubikkmeter
			20-50 tusen kubikkmeter
Gravstein og finkornet (med inkludering av store fraksjoner)	Grophull (hull)	Tetthet og fuktighet	200-400 kubikkmeter
		Karaktersetting	1-2 tusen kubikkmeter
		Andre egenskaper (for strukturer I og II klasser)	20-50 tusen kubikkmeter

3. KONSTRUKSJON AV EMPIDER VED METODEN Å FYLLE JORD I VANN

3.1. Metoden for tilbakefylling av jord til vann brukes til bygging av demninger, demninger, ugjennomtrengelige elementer, trykkkonstruksjoner i form av skjermer, kjerner, henger og tilbakefylling ved knutepunktene mellom jordarbeid og betong. For bygging av en voll ved å dumpe jord i vannet og tilrettelegge fundament for denne og grensesnitt mot bankene, må prosjekteringsorganisasjonen utvikle tekniske forhold, herunder krav til organisering av geoteknisk tilsyn.

3.2. Fylling av jord i vann bør utføres på en banebrytende måte, både i kunstig, dannet av voll og i naturlige reservoarer. Tilbakefylling av jord i naturlige reservoarer uten installasjon av hoppere er kun tillatt i fravær av strømningshastigheter som kan erodere og frakte bort fine fraksjoner av jorda.

3.3. Jorddumping bør utføres av separate kart (dammer), hvis dimensjoner bestemmes av prosjektet for produksjon av verk. Aksene til kartene til det stablede laget, plassert vinkelrett på strukturens akse, bør forskyves i forhold til aksene til det tidligere lagte laget med en mengde som er lik bredden på bunnen av volldammene. Tillatelse til å lage dammer for å fylle neste lag er gitt av byggelaboratoriet og teknisk tilsyn av kunden.

3.4. Når du fyller en voll inn i naturlige reservoarer og dammer med en dybde på opptil 4 m fra vannkanten, bør den foreløpige tykkelsen på laget bestemmes ut fra forholdene til de fysiske og mekaniske egenskapene til jorda og tilgjengeligheten av en tørr jord. reserve over vannhorisonten for å sikre passasje av kjøretøy i henhold til Tabell. 2.

tabell 2

Fylllagstykkelse, m	Bæreevne for kjøretøy, t	Tørt jordlag, cm, over horisonten vann i dammen under fylling
		sand og sandjord	loams

Tykkelsen på utfyllingslaget justeres under bygging av fyllinger.

Ved dyp av naturlige magasiner fra vannkanten på mer enn 4 m, bør muligheten for utfylling av jord bestemmes empirisk under produksjonsforhold.

3.5. Fyllingsdammene innenfor den oppførte strukturen bør lages av jorda som er lagt i strukturen. Overgangslag eller filtre med skjermer i den indre skråningen laget av ugjennomtrengelig jord eller kunstige materialer kan tjene som langsgående fyllingsdammer.

Høyden på fyllingsdammene bør være lik tykkelsen på laget som støpes.

3.6. Ved fylling av jord må vannhorisonten i dammen være konstant. Overflødig vann ledes til det tilstøtende kortet gjennom rør eller brett eller pumpes til det overliggende kortet med pumper.

Gjenfylling bør utføres kontinuerlig til dammen er helt fylt med jord.

Ved tvungen pause i arbeidet i mer enn 8 timer skal vannet fra dammen fjernes.

3.7. Komprimering av den dumpede jorda oppnås under påvirkning av sin egen masse og under dynamisk påvirkning av kjøretøy og bevegelige mekanismer. I prosessen med dumping er det nødvendig å sikre ensartet bevegelse av kjøretøy over hele området av det dumpede kartet.

3.8. Når jord transporteres med skraper, er det ikke tillatt å dumpe jord direkte i vannet. I dette tilfellet må dumping av jord i vannet utføres av bulldosere.

3.9. Ved en gjennomsnittlig daglig lufttemperatur på opptil minus 5°C utføres arbeid med å dumpe jord i vann i henhold til sommerteknologi uten spesielle tiltak.

Når utelufttemperaturen er fra minus 5°C til minus 20°C, bør jordfylling utføres i henhold til vinterteknologi, og ta ytterligere tiltak for å opprettholde en positiv jordtemperatur. Vann i dammen må tilføres med en temperatur over 50 ° C (med en passende mulighetsstudie).

3.10. Størrelsene på kartene når du arbeider med vinterteknologi bør tilordnes fra betingelsene for å forhindre pause i arbeidet; utfylling av jord på kartet må gjennomføres innen én sammenhengende syklus.

Før du fyller kortene med vann, må overflaten av det tidligere lagte laget ryddes for snø og den øvre skorpen på den frosne jorden må tines til en dybde på minst 3 cm.

3.11. Når du tømmer jord i vann, bør følgende kontrolleres:

oppfyllelse av prosjektkrav og tekniske betingelser for konstruksjon av strukturer ved å dumpe jord i vann;

samsvar med designtykkelsen til tilbakefyllingslaget;

jevn komprimering av overflatelaget av jord ved å flytte kjøretøy og mekanismer;

samsvar med designdybden til vannet i dammen;

overflatetemperaturen til bunnen av dumpkartet og vannet i dammen.

3.12. Prøver for å bestemme egenskapene til jord bør tas en for hver 500 kvm av området til det dumpede laget (under vann) med en tykkelse på mer enn 1 m - fra en dybde på minst 1 m, med et lag tykkelse på 1 m - fra en dybde på 0,5 m (fra vannhorisonten til dammen).

4. STYRKELSE AV SKÅNINGER AV JORDSTRUKTURER OG

KYSTVERN FUNGERER

4.1. Under bygging av kanaler og bygging av voller av elvehydraulikkstrukturer, bør styrkingen av skråninger og banker som regel utføres tørt.

4.2. Forsterkede skråninger og bredder bør forhåndsplanlegges i overflatedelen og i undervannsdelen - for å feies, rengjøres og om nødvendig planlegges.

Utformingen av jordbakker og banker i overflatedelen utføres i samsvar med kravene i SNiP III-8-76. Undervannsskråninger planlegges ved å kutte eller fylle opp ikke-sammenhengende jord.

4.3. Avviket til merkene på skråningskanten for stiv feste fra prosjektet er tillatt ± 5 cm.

Avvik av overflaten av skråningen over vann fra designlinjen etter kutting av den ukonsoliderte jorda og utjevning er tillatt ± 10 cm. Nøyaktigheten av utjevningen bestemmes ved hjelp av maler og sikte av knagger installert 20 m langs skråningen, eller instrumentelt.

4.4. Behandlingen med plantevernmidler av en skråning forberedt for tørr stiv festing bør utføres etter oppsettet gitt av prosjektet.

Behandling av skråninger med ugressmidler med kontinuerlig virkning må ikke utføres tidligere enn 10 dager før legging av forankring, og forhindrer at ugressmidlene vaskes av med nedbør.

4.5. Komprimering av underlaget for stiv festing til nødvendig tetthet bør utføres etter planlegging og etsing med plantevernmidler.

4.6. Ved negative lufttemperaturer bør installasjonen av filteret eller forberedelsen til den stive festingen av skråningen utføres fra ikke-frossen, ikke-sammenhengende jord, mens følgende forhold må overholdes:

a) frosne klumper på 5 cm eller mer skal knuses eller fjernes; i lagene er jevnt fordelte klumper mindre enn 5 cm i størrelse, ikke mer enn 10% av det totale volumet, tillatt;

b) hvert lag skal legges umiddelbart for hele tykkelsen;

c) før legging av lag må snø og is fjernes fra basen;

d) ved snøfall og snøstorm bør arbeid med installasjon av returfilter stanses. Før arbeidet gjenopptas, er det nødvendig å fjerne snø og frosne jordklumper fra skråningen.

4.7. Anordningen med stoppere som beskytter bakken mot å skli, bør utføres før den forsterkes.

4.8. Legging av pukk og pukk i bratte skråninger bør gjøres av utleggere og planleggere. Det er tillatt å utføre planlegging med bulldoser i bakker som ikke er brattere enn angitt i passet hans.

4.9. Bruk av steinbelegg for forsterkning av skråninger og bredder er tillatt med en hensiktsmessig mulighetsstudie. Steinfester av bankene under vann er arrangert i form av en steinskisse med en naturlig helning fra 1:1,25 til 1:1,5.

4.10. Utformingen av steinfyllingen for å gi skråningen den nødvendige profilen bør gjøres etter setningen.

4.11. Enheten av monolittisk betong og armert betong som vender mot skråninger med en legging som er brattere enn 1: 1, utføres gjennom stripen (i to trinn) ved hjelp av forskaling installert på betongfyr.

4.12. Festeanordningen fra monolittisk betong og armert betong på jordbakker med en legging på 1: 2,5 og mer svakt skrånende bør utføres i samsvar med kravene i klausul 7.11.

4.13. Når du styrker skråningen med monolittiske armerte betongplater, må følgende krav kontrolleres:

a) avvik fra tykkelsen på platene etablert av prosjektet er tillatt i området fra + 8 til - 5 mm;

b) det skal ikke være sprekker i platene;

c) det skal ikke være mellomrom mellom materialet for fylling av skjøtene og de vertikale kantene på platene.

4.14. Prefabrikkerte armerte betongplater skal legges i en armert skråning fra bunnen til toppen av konstruksjonen. Verdien av fremspringene mellom tilstøtende plater bør ikke overstige 10 mm.

4.15. Ved legging av prefabrikkerte armerte betongplater om vinteren må den planlagte overflaten på returfilteret først ryddes for snø og is. Monteringsplater skal festes jevnt til filteroverflaten.

4.16. Et monolitisk asfaltbetongdekke utføres av gripere som bruker asfaltutleggere på en tørr, frostfri base ved en lufttemperatur på minst 5 ° C. Med en beleggtykkelse på inntil 10 cm kan asfaltbetongblandingen legges i ett lag, og dersom utformingen gir mulighet for forsterkning av belegget, legges armeringsburet i en skråning før blandingen legges og under leggingen prosess, flyttes til midten av det utlagte laget av asfaltbetongblandingen til den er komprimert. Med en beleggtykkelse på mer enn 10 cm legges asfaltbetongblandingen i lag med individuelle lag som ruller til designtettheten. Hvis prosjektet sørger for forsterkning av belegget, legges rammene mellom lagene av belegget.

Avvik fra tykkelsen på asfaltbetongdekket etablert av prosjektet bør ikke overstige 10 %. Leggingen av asfaltbetongblandingen i grepet bør utføres ved en temperatur på blandingen fra 140 til 120 °C. Det er forbudt å legge en blanding med en temperatur under 100 ° C.

4.17. Asfaltblandingen skal komprimeres med en glatt vals eller en vibrerende vals. Rulling bør utføres til rullen ikke lenger etterlater merker på overflaten av fortauet, og tettheten til asfaltbetongen når den designmessige.

4.18. Byggelaboratoriet kontrollerer samsvaret med de fysiske og mekaniske egenskapene til asfaltbetong og tykkelsen på dets lag med kravene til prosjektet, for hvilke kjerner eller skjær av avkjølt asfaltbetong bør tas med en hastighet på en kjerne eller en skjæring pr. 450 kvm fortau. Det er forbudt å ta kjerner eller rydninger i området ved vannkanten og svingninger i vannstanden. Hull fra kjerner og borekaks skal umiddelbart tettes med støpt asfaltmørtel.

4.19. Innfesting av undervannsskråninger med legging 1:2,5 og mer skånsomt fra armert betong og asfaltbetongplater bør utføres ved bruk av flytekraner på tvers av skråningen fra bunnen og opp i retning mot elveløpet.

5. BORING OG EKSPLOSJON

5.1. Reglene i denne paragrafen gjelder for boring og sprengning under utbygging av bindinger, groper, rengjøring av steinete fundamenter og skråninger for bygging av elvehydraulikkkonstruksjoner.

I løpet av bore- og sprengningsoperasjoner, kravene i SNiP III-8-76, de enhetlige sikkerhetsreglene for eksplosive operasjoner og de enhetlige sikkerhetsreglene for utvikling av mineralforekomster ved åpen gruvedrift, godkjent av USSR Gosgortekhnadzor, samt kravene i denne delen, må overholdes.

Boring og sprengning i dype kløfter må utføres i samsvar med sikkerhetsinstruksjonene for åpen gruvedrift ved hydrauliske anleggsanlegg i dype kløfter og fjellområder, godkjent av USSR Ministry of Energy og avtalt med USSR Gosgortekhnadzor.

5.2. Når du utfører bore- og sprengningsoperasjoner, bør spesielle krav til sikkerheten til fjellfundamenter og skråninger av strukturer under konstruksjon tas i betraktning, avhengig av tilhørighet til en viss gruppe:

Gruppe I - strukturer, i bunnen og skråningene hvor en økning i naturlig og dannelse av ytterligere sprekker er tillatt (utslippskanaler fra vannkraftverk, overløp, rydding av kanalen i nedstrøms, plattformer med åpne koblingsanlegg, tilnærmingskanaler for skipsfart låser i nedstrøms);

Gruppe II - konstruksjoner, hvis fundamenter og skråninger krever beskyttelsestiltak mot økning i brudd under sprengning (groper av betongoverløp og blinddammer, forsyningskanaler til HPPs nær demninger, grøfter for en tann av jord- og volldammer, utgravninger av nær-demningsbygninger av HPPs, innfartskanaler i det øvre bassenget, groper med navigerbare sluser).

Tildelingen av strukturer til gruppe I og II bør gjøres i POS.

5.3. Bore- og sprengningsoperasjoner ved gruppe I-anlegg utføres uten spesielle beskyttelsestiltak.

5.4. For objekter i gruppe II bør det utarbeides tekniske spesifikasjoner for bore- og sprengningsoperasjoner, som angir utviklingsmetoden, tillatt mengde søk og mangel på jord, seismiske sikkerhetsbegrensninger for beskyttede objekter, behovet for seismisk kontroll av eksplosjoner, sprengningsforhold nær nylagt betong og andre teknologiske faktorer som sikrer høy kvalitet og sikkert arbeid.

5.5. Utviklingen av bergarter ved gjenstander i gruppe II bør utføres i avsatser, og etterlate et beskyttende lag mellom bunnen av sprengningshullene på den nedre avsatsen og designkonturen til gropen for å beskytte basen og pare den med bakkene fra å sprekke under eksplosjonen.

5.6. I områder som ligger rett over det beskyttende laget bør løsning av jorda utføres med borehullsladninger. Samtidig er gjenboring av brønner inn i beskyttelseslaget ikke tillatt, og størrelsen på brønngitteret reduseres til 70 % av gitterstørrelsen brukt i utbygging uten beskyttelseslag.

5.7. Tykkelsen på det beskyttende laget bestemmes av beregningen i POS i henhold til formelen

				Kraften til det beskyttende laget;
					Kraften til sonen for brudd på jordmassivet ved eksplosjonen;
					Tillatt verdi av jordsøk langs basen.

Kraften til forstyrrelsessonen h er innenfor grensene på inntil 15 diametre av borehullladninger eksplodert på en avsats rett over beskyttelseslaget, og bør spesifiseres ved beregning i bore- og sprengningsprosjektet, avhengig av steinmassens egenskaper. .

5.8. Tillatte verdier for over- og underskudd av jord bør spesifiseres i de tekniske spesifikasjonene for boring og sprengning, avhengig av konstruksjonstrekkene til konstruksjonene.

5.9. Løsning av jorda til det beskyttende laget utføres ved eksplosjon av ladninger på den overliggende kanten. Det beskyttende laget er utviklet ved hjelp av steinrensemaskiner (gravemaskiner utstyrt med en traktorgraver, bulldosere med rippere) etter å ha renset jorden på den overliggende kanten.

Ved planlegging av underlaget for prefabrikkerte armerte betongkonstruksjoner er det tillatt å løsne beskyttelseslaget med eksplosive ladninger i henhold til Tabell. 3.

Tabell 3

Estimert kapasitet til jordmasseforstyrrelsessonen i ladningsdiametre
Tillatt maksimal diameter på ladninger, mm

Samtidig er gjenboring av brønner og borehull utenfor beskyttelseslaget ikke tillatt.

5.10. Når du utfører sprengning i skråningene av groper ved gjenstander i gruppe II, er det nødvendig å bruke kontursprengning. For gruppe I objekter bør hensiktsmessigheten av kontursprengning etableres i POS og spesifiseres i bore- og sprengningsprosjektet.

5.11. Kontursprengningsparametrene (avstand mellom ladningene, deres masse og design) bestemmes av beregningen i bore- og sprengningsprosjektet og spesifiseres basert på resultatene av eksperimentelle eksplosjoner. Bruk av bunnladninger ved bunnen av strukturer i gruppe II under kontursprengning er ikke tillatt.

Rekkefølgen av sprengningskonturladninger og løsneladninger fastsettes av bore- og sprengningsprosjektet.

5.12. Under ugunstige geologiske forhold, for å sikre sikkerheten til den steinete overflaten bak konturplanet og for å beskytte skråninger mot forvitring under langvarig eksponering for atmosfæriske fenomener, etterlates et beskyttende lag under kontursprengning ved å plassere planet med konturladninger foran designet. kontur av skråningen.

5.13. Rengjøring og behandling av skråninger etter kontursprengning bør utføres uten bruk av eksplosjoner.

5.14. Utvikling av et beskyttende lag etter kontursprengning for å forberede overflaten for betongplassering bør utføres i små områder uten bruk av eksplosjoner. Størrelsen på opparbeidede arealer for betong fastsettes av prosjektet for produksjon av betongarbeid.

5.15. Hvis det er nødvendig å utføre sprengningsoperasjoner i nærheten av nylagt (opptil 15 dager gammel) betong, samt beskyttede bakke- og underjordiske strukturer og utstyr, de tillatte sprengningsparametrene (hyllehøyde, diameter og masse av ladninger, retardasjonsskjema og intervaller ) etableres ved beregning i bore- og sprengningsprosjektet.

Verdiene for tillatte vibrasjonshastigheter for beskyttede gjenstander og utstyr skal fastsettes i de tekniske spesifikasjonene for boring og sprengning. Tillatte vibrasjonshastigheter for prosessutstyr må avtales med produsenter.

Behovet for kontinuerlig eller periodisk seismisk kontroll under eksplosjoner fastsettes av de tekniske spesifikasjonene for utførelse av bore- og sprengningsoperasjoner.

5.16. Undervannsløsning av steinete jorder utføres i samsvar med kravene i Sec. 3 SNiP III-45-76.

6. UNDERJORDISK KAMMERARBEID

6.1. Når du utfører arbeid på underjordiske kamre i elvehydraulikkkonstruksjoner (motorrom til vannkraftverk, pumpelager og kjernekraftverk, turbinledninger, porter, transformatorer, overspenningstanker, pumping, underjordiske bassenger, installasjonskamre), kravene til SNiP III- 44-77, SNiP III- 15-76 og denne delen.

6.2. Avhengig av kravene til sikkerheten til bergartene som omgir arbeidet, bør bore- og sprengningsoperasjoner utføres ved driving av kamre:

i såle, vegger og tak som er tillatt med en liten økning i naturlige sprekker og dannelse av kunstige sprekker, - borehulls- og sprengningshullladninger;

i såle, vegger og tak hvor økningen i naturlige og dannelsen av kunstige sprekker ikke er tillatt - ved borehulls- og sprengningshullladninger kontursprengning langs taket og veggene og etterlater et beskyttende lag av steinete jord (berg) * langs sålen, hvis størrelse og utviklingsmetode bestemmes av PPR.

* Klassifisering av steinete jordarter (bergarter) bestemmes i henhold til GOST 25100-82.

Verdiene for overskridelser for designkonturen ved driving av kammerarbeid bør ikke overstige, mm, med en gruppe steinete jord:

IV, V ......... 100

VI, VII ........ 150

VIII-XI ....... 200

Mangel på stein, som forårsaker en reduksjon i tykkelsen på bærekonstruksjonene, er ikke tillatt.

6.3. Inntrengning av kamre som er helt eller delvis uten foring bør utføres ved kontursprengning for å sikre bevaring av den naturlige tilstanden til de omkringliggende steinjordene.

6.4. Når konstruksjonen nærmer seg kammerarbeid, bør driften av permanente strukturer brukes: utløps-, innløps- og transporttunneler, dekklast, monterings- og ventilasjonssjakter. Med en passende mulighetsstudie tillates ytterligere tilnærminger.

6.5. Konstruksjonen av kamre med en høyde på mer enn 10 m, der designet sørger for en permanent foring, må utføres i følgende rekkefølge: senking av undertaksdelen av utgravningen og fiksering av hvelvet, etterfulgt av utvikling av hovedbergmassen (kjerne) av kammeret og oppføring av veggforingen.

6.6. Senking av undertaksdelen av kammerarbeid med en spennvidde på opptil 20 m i sterk middels oppsprukket steinete jord bør som regel utføres for en hel seksjon, etterfulgt av oppføring av en permanent foring av buen .

Senkingen av undertaksdelen av kammerarbeid med et spenn på mer enn 20 m i sterk middels oppsprukket steinete jord, og uavhengig av spennvidden i middels sterk steinete jord, bør som regel utføres av en trinnet metode, foran den sentrale delen av seksjonen, eller med kjøring av et avansert arbeid i hele lengden av kammeret. Behovet og muligheten for å utvikle undertaksdelen av kammerarbeid i sterk middels oppsprukket steinete jord for en hel seksjon med et spenn på mer enn 20 m bør begrunnes i PPR.

Inntrengningen av undertaksdelen i jord med lav styrke, uavhengig av kammerets spennvidde, bør som regel utføres ved metoden med støttet bue. Hensiktsmessigheten av å kjøre med foreløpig fiksering av en rekke svakt stabile bergarter må begrunnes med en teknisk og økonomisk beregning. Metoder for forhåndsfiksering av massivet (sementering, kjemisk fiksering, installasjon av forspente og konvensjonelle ankere fra hjelpearbeid) er etablert av POS avhengig av de tekniske og geologiske forholdene.

6.7. Utviklingen av kjernen av kammerarbeid, der designet sørger for en permanent foringsanordning, bør utføres fra topp til bunn med avsatser med en høyde, m:

i sterk middels sprukket steinete jord - opptil 10;

i steinete jord med middels styrke - opptil 5;

i jord med lav styrke - opptil 3.

Samtidig, i svakt stabile bergarter, bør utviklingen av avsatser utføres med forlatelse av steinsøyler (for å støtte de overliggende seksjonene av buen eller veggene) og deres påfølgende utvikling og oppstøping av veggene i et sjakkbrettmønster eller kjøring av seksjoner av grøfter langs veggene til høyden av den utviklede hylsen og betong veggene i utgangspunktet.

Ved utvikling av kammerarbeid bør systematisk nøye overvåking av stabiliteten til veggene utføres. Ved fare for veggbevegelser inne i kammeret bør arten av mulige bevegelser i tide identifiseres og om nødvendig treffes tiltak for å forsterke veggstøtten ved å montere avstandsbjelker eller ankre.

Høyden på avsatsene, dimensjonene til fjellets pilarer og seksjoner av kammeret, tiltak for å redusere effekten av veggdeformasjon på spenningstilstanden til strukturene, materialet til avstandsbjelkene, lengden på ankrene er tildelt av PPR avhengig av de spesifikke tekniske og geologiske konstruksjonsforholdene.

6.8. Utviklingen av kammerarbeid i permafrostbergarter bør utføres i samsvar med kravene i paragrafene. 6.5-6.7, utfører daglig overvåking av endringer i temperaturregimet for drift, steinstabilitet og tiningshalo. Temperaturregimet under bygging av kamre i permafrostbergarter og tiltak for å opprettholde det er etablert av POS.

6.9. Typen midlertidig festing av kammerarbeid under utviklingen bestemmes i PPR, mens:

i sterk middels oppsprukket steinete jord, er midlertidig festing som regel ikke utført, men for å unngå mulig delaminering og nedfall av steinete jord i visse sprukne seksjoner av bue og vegger (sprukne seksjoner bestemmes under steinete bakken etter sprengning), bør et metallnett installeres langs ankrene;

i steinete jord med middels styrke, bør festing gjøres med ankere og sprøytet betong;

i jord med lav styrke, bør hvelvet og veggene festes med metallnettankre og sprøytet betong; tiden før oppføringen av en permanent foring av kammeret bør være minimal og begrunnet av PPR.

Bruk av buestøtte som en midlertidig støtte er unntaksvis tillatt for støtte til individuelle arbeider (arbeidsfaser) med en forsvarlig mulighetsstudie.

6.10. Installasjon av midlertidig støtte i utviklingen av kammerarbeid i permafrost steinete jord bør utføres etter utviklingen av ansiktet. Typen midlertidig støtte bestemmes av POS. Utvikling av kammerarbeid i steinete jordarter med permafrost uten midlertidig støtte er kun tillatt i jordsmonn hvis stabilitet ikke avtar under tining.

6.11. I prosjektene for produksjon av betongarbeid for bygging av permanente foringer av kammerarbeid, bør det iverksettes tiltak for å sikre tett fylling av den sammenlåsende delen av hvelvene med betongblanding, samt soliditeten til skjøtene til veggene med hælene på hvelvene.

7. BETONGARBEID UNDER KONSTRUKSJON AV MONOLITHIC

OG MONTERING-MONOLITISKE STRUKTURER

7.1. I produksjon og kvalitetskontroll av forskaling, armering og betongarbeid, samt arbeid med klargjøring og transport av betongblanding, installasjon av prefabrikerte betongkonstruksjoner, kravene til SNiP III-15-76, SNiP III-16-80 og denne delen bør oppfylles.

7.2. For klargjøring, transport, legging, stell og kvalitetskontroll av betong under bygging av elvehydraulikkkonstruksjoner, skal tekniske spesifikasjoner utarbeides, godkjent på foreskrevet måte.

7.3. I prosessen med å forberede, transportere og legge betongblandingen, for å sikre de nødvendige egenskapene til betong av elvehydraulikkkonstruksjoner, sammen med kravene til de relevante delene av SNiP III-15-76, er det nødvendig:

sikre, som regel, ikke mer enn to overbelastninger i prosessen med å transportere og tilføre betongblandingen til betongblokkene;

bruk av kraftige vibratorer eller vibratorpakker for å komprimere betongblandingen under plassering;

bruken av maskiner spesielt utstyrt med mekaniske børster for å fjerne sementfilmen fra de horisontale overflatene av blokker av lett forsterkede betongkonstruksjoner.

7.4. Vei- og jernbanebulktransport av betongblanding for støping av elvehydraulikkkonstruksjoner bør som regel utføres i spesialutstyrte betongdumperbiler. Kapasiteten til kjøretøy for transport av betongblandingen må tilsvare kapasiteten til skuffene, ved hjelp av hvilke betongblandingen tilføres betongblokkene.

Betongblanding bør transporteres over en avstand på mer enn 15 km i betongblanderbil. Transport av en betongblanding over en avstand på mer enn 15 km i dumpere-betongbærere er tillatt forutsatt at det brukes tilsetningsstoffer i betongblandingen - avbindingshemmere.

7.5. Basene og overflatene til konstruksjonsfuger forberedt for legging av betongblandingen, sammen med instruksjonene til SNiP III-15-76, må oppfylle følgende krav:

basen må ryddes for rusk, skitt, snø, is;

overflater av betongbaser av horisontale og skrå konstruksjonsfuger må i tillegg rengjøres for sementfilm. Fjerning av sementfilmen bør som regel utføres mekanisert;

overflatene til horisontale og skrånende konstruksjonsfuger i armerte betongkonstruksjoner og vertikale konstruksjonsfuger i betong og armert betongkonstruksjoner bør renses fra sementfilmen dersom det er hensiktsmessige krav i prosjektet.

7.6. For å forhindre dannelse av sprekker fra temperaturpåvirkninger under herding av betong, bør konstruksjonen av konstruksjonen som regel utføres jevnt langs hele fronten med avbrudd i leggingen av blokker tilstøtende i høyden i området fra kl. 3 til 10 dager. Ved økning i brudd bør ytterligere prosjektkrav til temperaturregimet for blokkherding oppfylles.

7.7. Perioden for overlapping av individuelle lag eller grep i prosessen med betongblokker bør ikke overstige 3 timer, avhengig av typen og egenskapene til sement, samt temperaturforholdene for betongplassering. Ved bruk av tilsetningsstoffer i betongblandingen - avbindingshemmere, kan overlappingsperioden økes. I hvert tilfelle må overlappingsperioden spesifiseres av byggelaboratoriet.

7.8. Avhengig av mulig intensitet av betong, dimensjonene til blokkene i planen og de tillatte periodene for overlappende lag eller grep, kan leggingen av betongblandingen i blokker utføres ved å bruke:

lagdelt teknologi, når støping utføres i flere lag over hele blokkområdet;

trinnteknologi med antall trinn ikke mer enn tre - når du komprimerer betongblandingen med manuelle dype vibratorer og ikke mer enn to - når du bruker midler for intrablokkmekanisering av arbeid;

Toktogul (enlags) teknologi, som innebærer betongblokker opp til 1,5 m høye på en gang i ett lag.

Trinn under støping ved bruk av trinnteknologi bør utføres parallelt med konstruksjonens lengdeakse. Retningen for støping er fra nedstrøms til oppstrøms. Trinnbredden bør være minst: 2 m - ved komprimering av betongblandingen med manuelle vibratorer og 3 m - ved bruk av mekaniserte midler.

Høyden på blokkene under støping ved bruk av Toktogul-teknologien skal være fra 0,5 til 1,5 m; støping bør utføres under beskyttelse av teltet; kjøring på tidligere lagt betong kan utføres etter at den når en styrke på minst 5 MPa (50 kgf / cm2); alt arbeid må utføres mekanisk; midlene for intrablokkmekanisering når det gjelder deres tekniske evner må samsvare med den aksepterte høyden på blokkene.

7.9. Komprimering av betong i blokker av betong svakt armerte strukturer (med metning med armering opptil 15-20 kg per 1 kubikkmeter) bør utføres med maksimal bruk av enkeltkranvibratorer eller vibratorpakker hengt opp på mekanismer for arbeid innen blokk ( små elektriske traktorer, manipulatorer, etc. .), mens mobiliteten til betongblandingen, målt ved trekk av en normal kjegle, ikke bør overstige 2 cm.

Avstanden mellom de enkelte vibratorene i en pakke må ikke overstige 1,5 ganger vibratorområdet. Vibratorene i pakken bør om mulig installeres med en helning på opptil 30° fra vertikalen, parallelt med hverandre for å forbedre studiet av kontaktsonen mellom de enkelte lagene i betongblandingen. Høyden på det lagte betonglaget bør ikke overstige lengden på arbeidsdelen til de brukte vibratorene.

7.10. For sterkt armerte armerte betongkonstruksjoner, hvor komprimering av betongblandingen er vanskelig, er det tillatt å bruke betongblandinger med økt plastisitet, komprimert av vibratorer, og i tilfeller hvor armeringens plassering hindrer bruk av vibratorer, er det tillatt, etter avtale med prosjekteringsorganisasjonen å bruke støpte betongblandinger med vanlig kjegletrekk fra 22 til 24 se uten vibrasjonskomprimering.

7.11. Ved betongfesting av skråninger av jordarbeid (dammer, demninger), bør mekaniserte metoder for tilførsel og legging av betongblandingen (betongleggingsmekanismer og komplekser) eller bulldoserteknologi brukes. Ved bruk av bulldoserteknologi utføres fordelingen av betongblandingen langs skråningen under støping av en bulldoser, komprimeringen av betongblandingen utføres av en vibrasjonsplate montert på en traktor. Bulldoseren må bevege betongblandingen i retning fra bunnen av skråningen til mønet, bevege seg langs laget av betongblanding (uten å gå til de armerte strukturene som ikke er dekket med betongblanding), bevegelsesavstanden til blandingen skal ikke overstige 20-25 m. Bulldozer-teknologi kan brukes med tykkelsen på festet ikke mer enn 20 cm. Bevegelseshastigheten til traktoren med en montert vibrasjonsplate i ferd med å komprimere betongblandingen bør ikke overstige 1 - 2 m / min. Mobiliteten til den utlagte betongblandingen ved bruk av bulldoserteknologi, målt ved vanlig kjegletrekk, bør ikke overstige 2 cm Ved komprimering av betongblandingen med en vibrasjonsplate montert på en traktor er det mulig å bruke finkornet (sand) betong i festekonstruksjonen.

7.12. For å sikre temperaturregimet for betongherding i massive betongkonstruksjoner av STP, bør følgende tiltak gis:

regulering av temperaturen til betongblandingen under fremstillingen;

rør- og overflatekjøling av lagt betong; arrangement av telt eller drivhus over blokken og vedlikehold av et kunstig klima i dem;

arrangement av varm forskaling på de ytre overflatene av blokkene;

isolasjon eller ly av horisontale flater av blokker.

Reguleringen av temperaturregimet til betong i en massiv struktur bør reguleres av de tekniske spesifikasjonene.

7.13. Avkjøling av betong i massive betongkonstruksjoner utføres i to trinn: det første trinnet - i prosessen med å legge og herde betong for å redusere temperaturen på eksoterm oppvarming i blokken (varighet 2-3 uker); det andre trinnet er avkjøling av betongen i strukturen til den gjennomsnittlige årlige temperaturen på uteluften, noe som gjør det mulig å monolitisere strukturens sømmer.

7.14. For å kontrollere temperaturen på betongen i det første trinnet, bør overflate- eller rørkjøling brukes, ved å bruke som regel elv eller grunnvann med naturlig temperatur.

Overflatekjøling av betong bør brukes for blokker med en høyde på 0,5 til 1 m ved vanning, som gir et lag med vann på overflaten av den avkjølte betongen, som har en konstant organisert strømning i én retning med en hastighet på 5-8 cm/s.

Kjølehastigheten i første trinn, ved bruk av både overflate- og rørkjøling, bør ikke overstige 1°C per dag de første 8-10 dagene. etter legging av betongblandingen og 0,5°C per dag deretter.

7.15. På det andre trinnet brukes som regel rørkjøling. Temperaturen på vannet som brukes til kjøling i det andre trinnet bør være 2-3 °C lavere enn temperaturen på betongen, hvor det er tenkt å monolittiske skjøtene til strukturen. I fravær av naturlige vannkilder med spesifisert temperatur, bør det leveres en installasjon for kunstig kjøling av vann.

Graden av betongkjøling i andre trinn bør ikke overstige 0,4-0,5°C per dag. I dette tilfellet bør betongkjøling utføres i lag med en høyde på som regel minst 10 m.

7.16. Når du velger betongsammensetninger for å redusere temperaturen på eksoterm oppvarming i svakt forsterkede strukturer med metning med armering opptil 20 kg per 1 kubikkmeter, er det nødvendig å sørge for bruk av middels termiske sementer og maksimal reduksjon i forbruket. Reduksjonen i sementforbruket bør oppnås ved å bruke tilslag av en multi-fraksjonert sammensetning, lavslump betongblandinger med et normalt kjegletrekk på opptil 2 cm, tilsetning av flyveaske, samt bruk av puzzolansyre og slagg Portland sement for indre og undervannssoner av strukturen.

7.17. Om vinteren bør temperaturforskjellen mellom overflaten og senteret (kjerne) av betongmassen ikke overstige 25°C. Vinterbetongblokker skal holdes i isolert forskaling inntil blokkens kjerne når en temperatur som overstiger utelufttemperaturen med ikke mer enn 25°C.

Avisolering av sideflatene før betong av tilstøtende blokker bør utføres under beskyttelse av et telt eller et drivhus. Overflaten på blokker som er støpt i den varme årstiden og som ikke er avkjølt før kuldeperiodens begynnelse (minimumstemperatur for døgnet 0°C, gjennomsnittlig døgntemperatur 5°C og lavere) skal isoleres.

I demninger med utvidede sømmer og støttedemmer bygget under tøffe klimatiske forhold, er det nødvendig å lukke sømmer og bihuler for vinterperioden og gi dem oppvarming.

7.18. Som hovedform for forskaling for lavarmerte betongkonstruksjoner (gravitasjons-, bue-, buegravitasjons-, støttedemmer), bør utkragende metall- eller tremetallforskaling brukes; Ved utvikling av forskaling bør kravene i GOST 23478-79 følges.

Forskalingskonstruksjoner av metall skal være fabrikklaget.

Bruk av stasjonær og standard ikke-reversibel forskaling er tillatt for forskaling av flater med forsterkningsfremspring, betong av innebygde deler, skjæring til en steinete base, samt for overflater som har en kompleks geometrisk form, dobbel krumning, spesielt strukturer av den flytende delen av HPP-bygningen.

For overflatene til vertikale og skrånende konstruksjonsfuger, hvis det er mulig å bruke strukturene til arbeidsarmeringen som en støtteramme, bør det brukes en fast forskaling av metallnett.

For flater av blokker som skal holdes i forskaling over lengre tid (over 15 dager), bør det benyttes isolert forskaling med et varmeskjold som sitter igjen på betongoverflaten etter stripping.

7.19. Metodene, vilkårene, ordningene og den teknologiske sekvensen av arbeidet med produksjon, transport, installasjon og monolittiske prefabrikerte betongelementer i en hydraulisk struktur bør reguleres av PPR og spesielle tekniske forhold.

7.20. Kvalitetskontroll av betongblandingen bør utføres av et konstruksjonslaboratorium i samsvar med GOST 10181.0-81 - GOST 10181.4-81. Kontrollprøver bør tas minst én gang per skift på betonganlegget og minst én gang daglig på utleggingsstedet for hvert betongmerke, samt hver gang kvaliteten på råvarene endres.

7.21. Kontrollen av styrken til betong av monolittiske og prefabrikkerte betong- og armerte betongkonstruksjoner bør utføres i samsvar med GOST 18105.0-80 - GOST 18105.2-80 ved en statistisk metode, som gjør det mulig å oppnå konstans i leveringen av normative motstander av betong tatt i bruk i beregning av konstruksjoner.

Ved fremstilling av enkeltkonstruksjoner med lite volum, når det ikke er mulig å oppnå det antallet resultater som er nødvendig for å beregne statistiske egenskaper, er det som et unntak tillatt å bruke en ikke-statistisk metode for å overvåke styrken til betong, med forbehold om GOST 18105.0-80, GOST 18105.2-80.

Samtidig med styrkekontrollen på de samme prøvene, bør tetthetskontrollen av betong utføres i samsvar med GOST 12730.0-78 og GOST 12730.1-78.

Betongvannmotstandskontroll må utføres i samsvar med GOST 12730.0-78 og GOST 12730.5-78, frostmotstandskontroll - i henhold til GOST 10060-76.

Antall kontrollprøver for testing av betong for vannbestandighet og frostbestandighet bør fastsettes i henhold til Tabell. fire.

Tabell 4

Det totale volumet av betong i strukturen, tusen kubikkmeter	Volumet av betongblanding, kubikkmeter, hvorfra en prøve for testing
	vann motstand		frostbestandighet
	i massive betongkonstruksjoner	i armerte betongkonstruksjoner	i massive betongkonstruksjoner	i armerte betongkonstruksjoner

8. INSTALLASJON FUNGERER

8.1. Når du installerer teknologisk utstyr for elvehydraulikke strukturer, bør kravene til SNiP 3.05.05-85, SNiP III-18-75 og denne delen oppfylles.

8.2. Før installasjonsarbeidet starter, må basene til installasjonsorganisasjonene som er fastsatt i PIC, samt installasjonssteder for driftsperioden, være forberedt for mottak av utstyr.

8.3. Installasjon av operative kraner bør som regel utføres på permanente kranspor. Ved installasjon av operative kraner på midlertidige kranspor, bør sistnevnte ikke overstige utkastet fastsatt av reglene for konstruksjon og sikker drift av kraner godkjent av USSR Gosgortekhnadzor.

8.4. Ved en støtfri metode for montering av innebygde deler av mekanisk og hydraulisk kraftutstyr, må basen for installasjon av innebygde deler lages i samsvar med PPR eller installasjonsinstruksjonene til utstyrsleverandøren.

8.5. Under installasjonsarbeidet er det nødvendig å forhindre tilstopping av sporene eller skodder og rist installert i dem.

8.6. Montering av individuelle enheter og installasjon av arbeidsmekanismene til hydrauliske turbiner og hydrogeneratorer må utføres i et område beskyttet mot atmosfærisk nedbør og beskyttet mot mulig inntrengning av konstruksjonsrester.

8.7. Installasjon av kontrollsystemet, installasjon og lodding av statorviklingene, lodding av interpolforbindelser til generatorrotoren, installasjon av kjølesystemet for de ledende delene av generatoren, trykklager og lagre, samt oppstart, justering og testing av den monterte hydrauliske enheten må utføres ved en positiv temperatur på minst 5 ° C.

9. JORDSEMENTERING

9.1. Når du utfører fugearbeid, bør kravene i SNiP 3.02.01-83 og denne delen oppfylles.

9.2. Når du kombinerer fuging og generelt byggearbeid, bør byggeplanen gi en front for fugearbeid, med hensyn til overholdelse av kravene til fugeprosessen gitt av disse standardene og arbeidsprosjektet.

9.3. Sementeringsarbeid i sonen bakvannspåvirkning bør som regel utføres før reservoaret fylles. Hvis det er nødvendig å utføre fugearbeid under forhold med delvis eller fullt trykk på PPR-konstruksjonene, bør endringer i vilkårene for å utføre arbeid forårsaket av trykkøkning tas i betraktning.

9.4. Sementeringsarbeid ved bunnen av den hydrauliske strukturen må fullføres før drenering installeres.

9.5. Sementeringsarbeid bør som regel utføres under belastning (tykkelsen på den overliggende jorden, kunstig voll, kropp av en betongkonstruksjon, spesiell betongplate). Sementeringsarbeid bør startes etter at arbeidet er fullført for å sikre designtykkelsen på tillegget og dets ugjennomtrengelighet for sementmørtel. Ved utførelse av sementeringsarbeid under en belastning av nylagt betong, tillates arbeidet påbegynt 10 dager etter ferdigstillelse av betongblandingen.

9.6. Etter fullføring av sementering av alle soner og gjennomføring av den totale sementering av brønnen, hvis det ble gitt av prosjektet, må brønnhullet plugges med en løsning.

9.7. Når du utfører fugearbeider ved en gjennomsnittlig daglig utetemperatur under 5°C, må følgende krav oppfylles:

sementert jord innenfor distribusjonssonen til sementmørtelen må ha en temperatur på minst 2 ° C;

temperaturen på løsningen som injiseres i brønnen bør ikke være under 5 °C;

målinger av temperaturen på den injiserte løsningen, uteluften og innendørs bør registreres i arbeidsloggen.

9.8. I tilfelle ugjennomtrengelig formål med jordsementering, bør kontrollen av arbeidet som utføres utføres ved boring, hydraulisk testing og sementering av kontrollbrønner, bestemt av prosjektet.

9.9. Volumet av kontrollbrønner bør som regel være 5-10 % av volumet av produksjonsbrønner.

9.10. Sementeringsarbeid i seksjonen av den ugjennomtrengelige gardinet bør anses som tilstrekkelig dersom den spesifikke vannabsorpsjonen i kontrollbrønnene, når det gjelder gjennomsnittsverdien og tillatte avvik fra gjennomsnittsverdien, oppfyller prosjektets krav eller oppnåelige verdier av spesifikk vannabsorpsjon for jorda i det testede området.

9.11. Metoden for å overvåke arbeidet som utføres med å forsterke sementering bør fastsettes av prosjektet og bestå av hydraulisk testing og sementering av kontrollbrønner eller fra å bestemme deformasjonsegenskapene til jord ved geofysiske metoder. Det er tillatt å bruke disse metodene samtidig.

10. OVERFØRING AV ELVEN I BYGGETIDEN

OG KONSTRUKSJON AV HOPPER

10.1. Ordningen for å hoppe over strømmen av elven i byggeperioden bør bestemmes i POS, under hensyntagen til utformingen av hovedstrukturene, rekkefølgen og rekkefølgen av deres konstruksjon, samt ta hensyn til topografiske, geologiske og hydrologiske forhold og i samsvar med kravene til navigasjon og tømmerrafting.

10.2. Byggingen av broer bør utføres i perioden mellom flom, og timing av arbeidet med deres konstruksjon til tidspunktet for passasje av minimumsstrømmen av elven.

Ved oppføring av bruer vinterstid fra is skal det sikres tilstrekkelig bæreevne av isdekket for kjøretøytrafikk. Banen skal være fullstendig ryddet for is før arbeidet med bygging av overliggere påbegynnes.

10.3. Ved klargjøring av basen til alle typer hoppere over vannkanten, bør kravene i SNiP 3.02.01-83 følges.

Fundamentet i elveleiet for kofferdammer laget av jordmaterialer er underlagt inspeksjon og krever som regel ikke forberedelse. Ved forekomst av steiner og steinblokker i bunnen, skal sistnevnte fjernes.

Fundamentet i elveleiet for ribbede og cellulære kofferdammer er klargjort ved å fjerne individuelle store steiner og kampesteiner og, om nødvendig, jevnet ut ved å legge til pukk eller grus-sandmaterialer.

10.4. Overligger fra jordmaterialer bør som regel settes opp fra jord av nyttige utgravninger (groper, kanaler, etc.). Overligger som inngår i hovedkonstruksjonene skal være utført i materialer og etter spesifikasjoner i henhold til kravene til utformingen av disse konstruksjonene.

10.5. Ryggehoppere bør som regel settes opp fra en tokantet bjelke. Med en rekkehøyde på opptil 6 m er det tillatt å bruke tømmer av enhver art, med en høyde på over 6 m skal det kun brukes bartømmer. Forbindelser i ribbet overligger bør gjøres på metalldybler.

10.6. Montering av kapper utføres i land på lager i henhold til spesifiserte dimensjoner. De ferdige radene skytes ut i vannet, slepes til installasjonsstedet og forankres i justeringen av hopperen, hvoretter de blir lastet med stein eller jord og installert på bunnen.

Om vinteren er det tillatt å sette sammen rekkene på is dersom isen har tilstrekkelig bæreevne.

Med en steinete base bør det gjøres detaljerte målinger av bunnen, på grunnlag av hvilke de nedre kronene på radene kuttes i henhold til bunnkonfigurasjonen.

10.7. Før du installerer en overligger av en cellulær struktur laget av en metallplate, for å bestemme forholdene for kjøring, er det nødvendig å utføre en prøvekjøring av spunthaugen til designdybden, etterfulgt av å trekke den ut. Fyllingen av de sylindriske cellene til hopperen må utføres til full høyde, og fyllingen av segmentcellene bør utføres jevnt, slik at nivået i nabocellene ikke overstiger mer enn 2 m.

10.8. Før utpumping av gropen skal overliggene undersøkes av kunde, prosjekterende, entreprenør, og det skal utarbeides en lov om overliggeres beredskap til å akseptere press.

10.9. Tilstanden til hopperne må overvåkes permanent. For rettidig reparasjon og restaurering av skadede deler av hopperne i perioden med utpumping av gropen og flom, bør en nødforsyning av materialer tilberedes i nødvendig mengde.

10.10. Nedgangen i vannstanden ved utpumping av gropen bør ikke overstige 0,5 m per dag. Ved påvisning av jordfjerning er det nødvendig å utføre forsterkningsarbeid i fjerningsområdet.

11. STENGING AV ELVEBANER

11.1. Ordningen for blokkering av elvebunnen bør bestemmes i SDP, under hensyntagen til hydrologiske og geologiske forhold, et fall ved en bankett, strømningshastigheten og hastigheten på vannstrømmen, gjennomstrømningen av dreneringskanalen, størrelsen på materialet for blokkering, transportforhold, lastekapasiteten til kjøretøy og lasteanlegg.

11.2. Arbeidsrekkefølgen og tidspunktet for sperring av renna på farbare elver og tømmerrafting skal avtales med organisasjonene for elveflåten og tømmerraftingen. I tillegg, hvis det er reguleringsmagasiner i oppstrøms, bør prosedyren for avstenging av arbeider også avtales med driftstjenesten for disse magasinene.

11.3. Blokkeringen av elveleiet bør tidsbestemmes til å falle sammen med flomperioder med minimal vannføring i elva, og på seilbare og tømmerflåtende elver - ved slutten av navigasjonen eller en ikke-fartbar periode.

11.4. Kanalstengningsparametrene (fall ved banketten, strømningshastighet i hullet, størrelse og volum av materiale for stenging) på designstadiet bør beregnes for maksimal vannføring i elven i stengemåneden med en sannsynlighet for å overstige 20 %.

Dersom det er reguleringsmagasin i elva oppstrøms sperrepunktet, bør beregnet vannføring ved sperring tas som et særskilt redusert utslipp avtalt med magasindriftstjenesten.

Umiddelbart før sperringen av kanalen bør sperreparameterne avklares under hensyntagen til den faktiske vannføringen i elva, tatt på grunnlag av en korttidsprognose for sperreperioden.

11.5. Før arbeidet med å blokkere elveleiet påbegynnes, må følgende forberedende arbeid, gitt av PDS, fullføres:

lage varehus med materialer som er nødvendige for å blokkere kanalen, plassere dem så nært som mulig til blokkeringsstedet på ikke-flommerker og organisere innganger til dem;

å forberede et overløp for å bytte strømmen av elven til den;

før oversvømmelsen av fundamentgropen av betongkonstruksjoner, som kostnadene er byttet til, for å utføre en foreløpig demontering av de omsluttende overliggene til minst mulig størrelse i henhold til betingelsene for å hoppe over kostnader før sperring av kanalen;

gjennomføre en foreløpig begrensning av elveleiet til en minimumsstørrelse, under hensyntagen til navigasjonsforholdene.

12. MILJØVERN

12.1. Før fylling av reservoaret, i samsvar med prosjektet, må sjeldne og truede arter av flora og fauna samles inn og fjernes fra sonen og de nødvendige forholdene for utvikling og reproduksjon må skapes, tiltak for vitenskapelig forskning, ingeniørvern eller overføring av historiske og kulturminner skal utføres.

12.2. Før elveleiet stenges bør det bygges fiskepassasjeanlegg, og før magasinet fylles bør det bygges gyte- og oppvekstanlegg og fiskeanlegg.

12.3. Steinbrudd av jordmaterialer for utfylling av jordarbeid bør som regel plasseres i flomsonen.

12.4. Når du utfører arbeid, er det nødvendig å sørge for og strengt implementere tiltak for å sikre overholdelse av gjeldende lover innen miljøvern.

Teksten i dokumentet er verifisert av:

offisiell publikasjon

Gosstroy of the USSR - M.: CITP, 1985

5.14. Løsslignende, sand-grus-stein- og morenejord tillates lagt i lag med komprimering på mekanisk måte (rulling, stamping, etc.), samt ved lag-for-lag fylling i vann - i dammer spesielt arrangert under konstruksjonen av strukturen, og inn i naturlige reservoarer, uten konstruksjon av hoppere og organisering av drenering. Samtidig bestemmes forberedelsen av bunnen av et naturlig reservoar av prosjektet for produksjon av verk og kravene til SNiP 2.06.05-84. Dumping av jord i et naturlig reservoar uten installasjon av hoppere er kun tillatt i fravær av hastigheter som er i stand til å erodere og frakte bort små fraksjoner av jorda.

Oppføring av strukturer ved hjelp av metoden for å dumpe jord i vann i kunstige dammer bør utføres av separate kart, hvis dimensjoner og volumer bestemmes av utstyrets produktivitet og den etablerte intensiteten av å dumpe jorda. Grensene til kartene over det utlagte laget, festet med dikedammer, må forskyves i forhold til grensene for det tidligere utlagte laget med en avstand satt av tykkelsen på lagene som dumpes. Den bør være minst to ganger bredden av volldammene.

Tykkelsen på lagene når du fyller jorda i vannet bestemmes av prosjektet eller tekniske forhold, avhengig av jordens natur, intensiteten på fyllingen, bæreevnen til transportkjøretøyer, typen og størrelsen på strukturen.

Ved tildeling av høyden på tilbakefyllingslaget avhengig av den granulometriske sammensetningen av jorda, anbefales det å bruke grafen (fig. 3), bygget i henhold til tabell 13.

Ris. 3. Kurver av granulometriske sammensetninger av jord som brukes i konstruksjonen av ulike typer strukturer

Kurver I-II begrense arealet av jord som anbefales for legging i ponura, skjermer og kjerner med lag på ikke mer enn 2 m; kurver II-III begrense arealet av jord som anbefales for legging i skjermer, kjerner og homogene demninger med lag på 2-4 m;

1 - jorddemning Niva HPP-1; 2 - jorddammen til Knyazhegubskaya HPP; 3 - Øvre Tuloma-demning; 4 - Vilyuyskaya-demningen; 5 - kjernen av demningen til Irkutsk vannkraftverk; 6 - nedfelt og skjerm av Iriklinskaya-demningen; 7 - kjernen av demningen til Serebryanskaya HPP-1; 8 - Khantai-demningen;

9 - synkende demning til Volgograd vannkraftverk; 10 - jorddemning Khishrau HPP; 11 - broen til Nurek-demningen; 12 - jorddammen Bolgar-Chay; 13 - jumperskjerm og forsøkssted for Cheboksary-demningen; 14 - skjermen til demningen til Perepadnaya vannkraftverk.
De omtrentlige verdiene for høyden på tilbakefyllingslaget er som følger: når du reiser strukturer fra sand-grusjord, bør høyden på tilbakefyllingslaget tas fra 4 til 10 m, for sand og sandholdig leirjord - opptil 4 m Når du bygger strukturer fra leirjord, bør høyden på tilbakefyllingslaget ikke overstige 2 m, for leire - ikke mer enn 1 m.

Egnetheten til en bestemt type jord for å fylle den i vann bestemmes av prosjektet. Tilbakefylling av jord til vann skal utføres i samsvar med spesielle tekniske betingelser (se "Retningslinjer for konstruksjon av jordkonstruksjoner ved metoden for fylling av jord i vann", P 22-74 / VNIIG, 1975).

5.15. En representant for jordlaboratoriet (feltkontrollpost) bør være til stede på stedet hvor jorda ble dumpet i kartene. Han overvåker kvaliteten på den medbrakte jorda, jevnheten til jorddumping langs forsiden av det konstruerte kartet og riktig bevegelse av kjøretøy på den utlagte jorda.

5.16. Forberedelse av konstruksjonens fundament, montering av referanser, kartlegging, utfylling av volldammen, fylling av dammene med vann og annet forberedende arbeid kontrolleres av en kommisjon med deltakelse av representanter for design- og konstruksjonsorganisasjoner og den geotekniske kontrolltjenesten og , så snart de er klare, aksepteres i henhold til akseptbeviset.

5.17. Ved dumping i vannet er det nødvendig å sikre ensartet legging av jorda langs forsiden av det konstruerte kartet, samtidig som man oppnår en konstant vannmetning av den lagte jorda. Det er nødvendig å sette en slik intensitet av tilbakefylling av jord i vann, som eliminerer muligheten for vannlogging, fri bløtlegging og hevelse, gir den spesifiserte jordfuktigheten og en tilstrekkelig høy tetthet etter fullføringen av prosessen med jordkomprimering i strukturen.

Utfylling bør utføres fortløpende til kartet er helt fylt med jord. Ved tvungen pause med arbeidsstans i 4 timer eller mer skal vannet fra dammen fjernes.

Ved slutten av tilbakefyllingen dannes det en viss mengde flytende jord i hver grop, og før fullføringen av fyllingen av gropen må dammens nivå reduseres kraftig ved å losse jorda fra de siste 15-20 dumpere inn i flytende jord.

Spesiell oppmerksomhet bør rettes mot: overholdelse av designtykkelsen til tilbakefyllingslaget, jevn innledende jordkomprimering ved å flytte kjøretøy, opprettholde den spesifiserte vanndybden i dammen og vannmetning av den lagte jorden.

5.18. For konstruksjon av strukturer ved hjelp av metoden for å fylle jord i vann, er jord med en hvilken som helst grad av klørhet egnet, fra homogen i pulverform til store klumper som er vanskelige å knuse mekanisk. I den mekaniserte utviklingen av tette leire som sakte bløtlegges i vann, bør tilstedeværelsen av minst 20-30 % jord med en klumpstørrelse på ikke mer enn 10 cm kontrolleres, som vil suge i vann og tjene som materiale for monolittiske større klumper .

Jordens innledende vannmetning under tilbakefylling kontrolleres ved å bestemme fuktighetsgraden, som ikke bør være mer enn 0,75-0,85. For å bestemme den, fastsettes tettheten til jorda, fuktighet og tetthet av tørr jord fra prøvene som er tatt.

5.19. Fuktighetsgraden bestemmes av prøver av jorda lagt i hvert lag. Det bør tas prøver langs hele høyden av det utlagte laget og minst tre prøver langs dybden av gropen.

5.20. Grad av fuktighet S r jord bestemmes ved beregning av formelen:

S r = (W ·  d ·  s) / [( s -  d)  W ], (11)

hvor W- luftfuktighet;  d- tetthet av tørr jord (tetthet i tørr tilstand);  s- tetthet av partikler av dumpet jord.

5.21. Hvis tettheten til den tørre jorden er 85 % eller mer av den tørre jordens designtetthet, bør den innledende komprimeringen for skråningene anses som tilfredsstillende. For demninger med en høyde på opptil 25 m fra homogen jord eller med skjermer og kjerner, bør den initiale jordkomprimeringen være minst 90 % av dimensjonerende tetthet for tørr jord, og for høye demninger må den opprinnelige jordtettheten bestemmes empirisk , og kravene til den opprinnelige jordtettheten må økes .

5.22. I tilfelle utilfredsstillende indikatorer på tettheten av tørr jord på det konstruerte kartet, bør ytterligere komprimering av jorda utføres med lastede dumpere. I slike tilfeller, for etterfølgende kart, må tykkelsen på fylllaget reduseres slik at den første komprimeringen oppfyller de fastsatte kravene. En endring i tykkelsen på tilbakefyllingslaget bør gjøres i avtale med representanten for designorganisasjonen.

5.23. For å ta jordprøver passeres groper eller brønner i fyllingskroppen. En av de indirekte indikatorene på jordfylling av høy kvalitet er stabiliteten til de vertikale veggene og jordens soliditet gjennom hele dybden av gropen.

Vurderingen av kvaliteten på å legge jorda i strukturen er utført på grunnlag av laboratorietester av prøver tatt i groper med skjæreringer eller i borehull med prøvetaker.

Ved oppføring av strukturer fra jord med urenheter av småstein og steinblokker, utføres prøvetaking ved hjelp av "hull"-metoden.

Ved oppføring av konstruksjoner ved å dumpe jord i vann, bør det tas i betraktning at den endelige tettheten av jorda i konstruksjonens kropp nås over tid som følge av effekten av konstruksjonens egenvekt og de fysisk-kjemiske prosessene som skjer i jordsmonn. helles i vann. Derfor bør kvalitetskontroll av arbeidet utføres ikke bare i prosessen med å fylle jorda, men også 15 og 30 dager etter konstruksjonen av kartet.

5.24. Jordprøver tatt 15 og 30 dager etter fylling testes i jordlaboratorium - fuktinnhold, jordtetthet, tørrjordtetthet, porøsitetskoeffisient og fuktighetsgrad bestemmes.

Samtidig bør tettheten av tørr jord, lik gjennomsnittlig dimensjonerende tetthet av tørr jord spesifisert i punkt 5.21, anerkjennes som tilstrekkelig for en tilfredsstillende vurdering av kvaliteten på arbeidet.

5,25. For en tilfredsstillende vurdering av kvaliteten på konstruksjonen av en struktur, bør kvantitative indikatorer i gjennomsnitt ikke være mindre enn 95% av de tilsvarende indikatorene etablert av prosjektet.

Ved mottak av indikatorer som til stadighet oppfyller kravene i denne paragrafen, kan prøvetaking og deres forskning etter 15 og 30 dager avsluttes.

Hvis tettheten spesifisert i punkt 5.21 ikke er oppnådd etter 30 dager, må beslutningen om videre forskning og muligheten for å endre de tekniske betingelsene for utnevnelse av en kontrollverdi for tettheten av tørr jord tas av designorganisasjonen og kunden .

Forseglingen av gropene skal utføres i lag på 30-40 cm fuktet med jord med komprimering til designtettheten.

Alle identifiserte mangler, anbefalinger for fjerning av dem, avtalte endringer i arbeidsteknologi, registreringer av aksept av ferdige kart og andre instruksjoner fra den geotekniske kontrolltjenesten skal legges inn i feltkontrollloggen.
Alluviale strukturer
5,26. Den geotekniske tjenesten kontrollerer alluviumteknologien når det gjelder:

a) riktig legging av fordelingsslurryledninger og tilførsel av slurry til alluviumkartet i henhold til prosjektet;

b) massefordeling over overflaten av alluviumkartet;

c) fyllingsanordninger i samsvar med prosjektet og grensesnittet til tilstøtende kartdeler;

d) overholdelse av intensiteten av alluvium som ble tatt i bruk i prosjektet (hastigheten for oppbygging av alluvial jord i høyden per dag) og tykkelsen på laget av alluvial jord;

e) forhindre dannelse av skurringer i gjenvunnet jord eller stillestående soner hvor finstoff kan avsettes innenfor sidesonene;

f) tilstanden til bakkene til strukturen og deres dannelse i henhold til prosjektet;

g) overholdelse av driftsregimet for overløp og klaring av avløpsvann, samt hindre utslipp av avløpsvann med økt turbiditet sammenlignet med prosjektet til vannforekomster;

h) overholdelse av bredden på dammen som er vedtatt i prosjektet og tekniske forhold på ulike nivåer av alluvium;

i) oppfyllelse av kravene til prosjektet og SNiP 3.01.04-87 for alluvium av strukturer under utførelsen av arbeidet.

Observasjoner av alluvialstrukturen utføres av geoteknisk tjeneste frem til slutten av konstruksjonen. Dersom konstruksjonen ikke settes i drift umiddelbart etter det, overtar byggeteknisk avdeling eller sentralt geoteknisk laboratorium tilsynet frem til konstruksjonen tas i bruk. Ytterligere observasjoner utføres av personellet som driver vannkraftkomplekset.

5,27. Ved kontroll av fyllingsanordningen kontrolleres dens høyde, tverrsnittsdimensjoner og plassering i planen i henhold til plasseringen angitt av prosjektet. Før starten av konstruksjonens alluvium, må overskuddet av det laveste merket på fyllingskammen over toppen av vanninntaksåpningene til utslippsstrukturene og samsvaret med denne verdien med den som er vedtatt i prosjektet eller fastsatt ved beregninger. bli sjekket.

Når du arrangerer vollen ved hjelp av en bulldoser inne i gropen, er det nødvendig å være oppmerksom på å forhindre dannelse av fordypninger på overflaten av gropen nær vollen, hvor små fraksjoner kan avsettes som et resultat av stillestående fenomener, og der kan også være alluviale ruller (kammer) mellom gjennomføringer av bulldosere, som forhindrer riktig fordeling av massen langs alluviumoverflaten og fører til en reduksjon i tettheten til alluvialjorden.

Når en bulldoser bygger en dike fra jord som er vasket opp bak designskråningskonturen fra utsiden av strukturen, er det nødvendig å kontrollere dimensjonene til oppregningen i forhold til designskråningskonturen.

Merk. Alle aktuelle geodetiske arbeider under alluvium av strukturer og geoteknisk kontroll utføres av organisasjonen som utfører alluvium.
5,28. Riktig fordeling av massen på alluviumkartet fikseres visuelt. Ved bygging av dammer med kjerne strømmer massen fra utslippspunktet fra slurryledningen til kanten av dammen bør ha en retning normal på dammens akse. Kontroll over posisjonen til slamledninger kan utføres ved hjelp av skinner som etablerer et rett rørarrangement. For å kontrollere tykkelsen på alluviumlaget i henhold til prosjektet under massetilførselsprosessen, anbefales det å sette opp T-formede staker i 50-100 m langs linjeføringen av distribusjonsslurry-rørledningen, hvis stang tilsvarer høyden på laget som skal påføres.

5,29. Kontrollen over intensiteten til alluvium, tykkelsen på faktisk alluviale jordlag og hellingene til alluviumet til sidesonene utføres i henhold til avlesningene til skinnene. Intensiteten bestemmes ved å dele den gjennomsnittlige tykkelsen på laget vasket over en viss periode med periodens varighet i dager eller timer.

Hellingen til den alluviale skråningen er satt langs skinnene som ligger på samme diameter, og bestemmes av formelen:

Jeg = [( 1 -  2) / l r] 100, (12)

hvor Jeg- skråningen, %;  1 - absolutt eller betinget merke av bakkeoverflaten langs den første skinnen, m;  2 - det samme, på den andre skinnen, m; l r- avstand mellom skinner, m.

Driftskontroll over tilstanden til skråningene og fyllingsanordningen utføres visuelt av faste spesialskilt (milepæler), som monteres hver 50.-100 m og øker etter hvert som alluviumet renner.

En kontrollsjekk av størrelsen på skråningen i prosessen med alluvium av strukturen utføres basert på resultatene av månedlige geodetiske målinger.

5.30. Ved gjenvinning av strukturer med en kjernefysisk sone, bør dammens dimensjoner og dens posisjon på kartet innenfor de gitte grensene overvåkes hvert skift ved hjelp av skinner satt på hver diameter, eller ved spesielle milepæler som fastsetter dammens designkontur ved en gitt fyllmerke. Installasjonen deres utføres med jevne mellomrom som alluvium, etter 2-3 m høyde. Tilstanden til dammen er registrert i loggen over alluviale arbeider. I tilfelle størrelsen eller plasseringen ikke samsvarer med de spesifiserte, blir personellet som utfører alluviumet umiddelbart varslet for å treffe passende tiltak.

5,31. Størrelsen på setningsdammen innenfor kjernesonen til en inhomogen dam bestemmer den granulometriske sammensetningen av jorda som er avsatt i dammen og danner kjernen i demningen. I noen tilfeller, for eksempel ved tilførsel av jord, hvis sammensetning ikke samsvarer med designet, kan bredden på dammen endres på stedet. Disse endringene bestemmes av kravene til dannelsen av en kjerne med en gitt granulometrisk sammensetning av jorda og betingelsene for utslipp av fine fraksjoner, hvis avsetning i kjernen ikke er tillatt. Beslutningen om å endre bredden på dammen tas av overbygningsingeniør i samråd med organisasjonene som prosjekterer dammen og arbeidet, etter forslag fra leder for geoteknisk tjeneste.

5,32. Når du oversvømmer heterogene dammer med en kjerne, bør det med jevne mellomrom lages en skisse av dammens grenser med angivelse av eksisterende overløp for fjerning av klarnet vann, siden omrisset av kjernefysisk sone bestemmes fra disse skissene. Samtidig med skissen bør merket av vannstanden i dammen fikses.

Merk. Overholdelse av plasseringen av vannkanten akseptert i prosjektet på dammens tverrprofil er et av hovedkravene til kvaliteten på alluviumet til strukturen. Nødsituasjoner, selv kortvarige (mindre enn 2 timer) stigninger i dammens nivå fører til oversvømmelse av alluviumskråningen innenfor de mellomliggende og laterale sonene og dannelsen av mellomlag av silt-leirefraksjoner på grunn av sedimentering av disse fraksjonene fra vannet i settedammen. Kontinuerlige mellomlag av siltigleirefraksjoner i sidesonens kropp fra ikke-sammenhengende jord kan under driften av dammen forårsake dannelse av oppstilt vann og siver av sivvann i nedstrømsskråningen.

5,33. Kontrollen over tilstanden til den rennende (teknologiske) dammen under fylling av homogene dammer og andre jordarbeider bør også utføres med nødvendig forsiktighet, siden utgangen av dammen utenfor de angitte grensene kan føre til avsetning av jordfraksjoner som oppfyller ikke kravene til prosjektet på overflaten av strukturens sidesoner, og forskyvningen av dammen til vollen fører ofte til gjennombrudd og erosjon av skråningen av strukturer.

5,34. Dybdemålinger i dammen under tilstrømningen av demningen med kjernen utføres en eller to ganger i måneden på kontrolldiametrene - på dammens akse og på fjerdedeler av dammens bredde. Målinger gjøres fra en flåte eller båt ved hjelp av en tråkle med en metallskive i enden med en diameter på 15 cm.

5,35. Systematisk, minst annenhver eller tredje dag, bør tilstanden til overløpsbrønnene og deres forlengelse, samt andre overløpsanordninger, kontrolleres, som det gjøres en passende oppføring om i kvalitetskontrollloggen for alluvialt arbeid.

5,36. Under alluvium under vinterforhold er tykkelsen på det frosne laget vasket med fersk jord underlagt kontroll. Det er nødvendig å kontrollere rettidig fjerning av is fra overflaten av alluviumkartet (i tilfelle dannelse), tilstanden til vollen og utslippsanordninger, størrelsen og plasseringen av dammen, samt overvåke implementeringen av andre krav til prosjektet for produksjon av verk under vinterforhold.

I henhold til en spesiell oppgave fra designorganisasjonen eller den tekniske ledelsen av konstruksjonen, borer den geotekniske tjenesten, etter slutten av vinterperioden med arbeid og tining av overflatelaget av jord, groper for å bestemme tilstanden til jord i strukturen.

5,37. Ved bygging av alluvialdammer bør det sikres systematisk overvåking av bakkenes tilstand i forbindelse med mulighet for lekkasje av sivvann på disse. En filtreringsstrøm oppstår i kroppen til bygningen som skal vaskes, som dannes på grunn av vanntapet av den vaskede jorda, infiltrasjon fra setningsdammen og fra skråningen av alluvium, periodisk dekket med massestrømmer. Ved høy intensitet av alluvium og med utilstrekkelig filtreringsevne av jorda i sidesonene, kan det oppstå utsivning av filtreringsstrømmen til skråningene av strukturen, noe som kan forårsake jordskred og jordras.

5,38. Ansatte i geoteknisk tjeneste skal daglig inspisere skråningene til konstruksjonen som vaskes og notere alle sivevannsutløp. Dispergerte og intermitterende utløp av sivvann til dammens skråninger skader vanligvis ikke strukturen, men intensive utløp i form av nøkler kan forårsake skred eller ras, spesielt i finkornet jord. Observasjoner av sivvannsutløp bør knyttes til kontroll over tilstanden til setningsdammen. Merkene til den øvre grensen til utløpsvann føres inn i arbeidsdagboken, de må registreres samtidig med merkene for dammens nivå og dens dimensjoner.

Leder for geoteknisk tjeneste må i trusselsaker kreve at organisasjonen som produserer alluvium reduserer intensiteten av alluvium og i ekstreme tilfeller midlertidig stanser arbeidet i området der sivvann siver ut.

5,39. Den geotekniske tjenesten skal overvåke tilstanden til permanente avløpsanordninger som byggeprosjektet sørger for og bygget før alluvium eller bygges samtidig med alluviale arbeider. Tilstopping eller utvasking av disse enhetene under produksjon av alluvium er ikke tillatt. Alle brudd på dreneringsanordninger må umiddelbart gjøres oppmerksom på representanten for organisasjonen som produserer alluvium av strukturen og sjefen for konstruksjonsingeniøren for at sistnevnte skal ta de nødvendige tiltakene for å gjenopprette disse enhetene.

5,40. Når det vises tegn som indikerer unormale setninger i konstruksjonens grunnflate eller kropp (sprekker, skred i skråninger, lokale jordsenkninger, kraftige økninger i avregningen av kontrollmål etc.), skal geoteknisk tjeneste umiddelbart varsle organisasjonens ledere utfører alluvium, og bygningssjefen, for å kreve ekstraordinære geodetiske målinger og involvere geologisk tjeneste i undersøkelsen av strukturen for å iverksette tiltak for å eliminere de oppdagede deformasjonene.

5,41. Geoteknisk tjeneste bør merke alle sluker i dammens ytterskråninger, som oppstår ved brudd på reglene for produksjon av arbeid, når massestrømmen på grunn av erosjon av fyllingen bryter igjennom til ytterskråningen. Samtidig angis jordsmonnets sammensetning og volum som slukene tettes med og det tas prøver for tettheten til denne jorda.

5,42. Hvis damprosjektet sørger for installasjon av kontroll- og måleutstyr (benchmarks, piezometre, etc.), er den geotekniske tjenesten forpliktet til å overvåke installasjonen og tilstanden til dette utstyret. I noen tilfeller kan den geotekniske tjenesten bli betrodd å overvåke nivået av sivvann ved hjelp av piezometre.

5,43. Oppgavene til den geotekniske tjenesten inkluderer periodisk å bestemme størrelsen på skråningene på overflaten av den gjenvunne jorda over og under vannstanden i setningsdammen; frekvensen er satt i henhold til SNiP 3.02.01-87 (tabell 13). Målingen av bakkene på overflaten utføres i samsvar med instruksjonene i paragraf 5.29, og under vann - ved å måle dybden av vannet i dammen langs justeringen av skinnene. Bakkehøyden oppnås som differansen mellom damvannstanden og vanndybden.

5,44. Den geotekniske tjenesten bør sørge for kontroll over tykkelsen på jorda som skylles inn per dag (intensitet av alluvium). Når alluvium av strukturer fra siltig og leire jord eller strukturer reist på et ugjennomtrengelig fundament, må overskuddet av den daglige designintensiteten til alluvium avtales med designorganisasjonen. I spesielle tilfeller (når det er gitt i prosjektet og spesifikasjonene), kontrolleres tettheten og fuktighetsinnholdet i alluviale jordlag avhengig av varigheten av brudd i alluvium.

Konstruksjon avvanning
5,45. Konstruksjonsavvanning brukes i jordarbeid under bygging av fundamenter, hydrauliske strukturer, underjordiske arbeider, kommunikasjon, så vel som i andre arbeider i vannmettet jord.

Essensen av metoden ligger i det faktum at når du pumper grunnvann ved forskjellige metoder (vannreduserende brønner, brønnpunkter, åpen drenering), får overflaten av vannet i jorda en traktformet form, mens den senkes til pumpestedet. .

5,46. Oppgaven med anleggsavvanning er å lage og vedlikeholde en forsenkningstrakt i akviferer i anleggsperioden, hvor det legges groper, samt å avlaste overtrykk i underliggende akviferer adskilt fra bunnen av gropen med en akviklud.

5,47. Produksjonen av avvanningsverk kan påvirke endringen i de opprinnelige egenskapene til jorda. Utpumping av vann i bakken fører til økt trykk fra sin egen masse og til ytterligere nedbør av territoriet. Dette gjelder spesielt for myk jord, hvis nedbør kan forårsake uakseptable deformasjoner av strukturer bygget i vannpumpingssonen.

En endring i jordegenskaper kan også forårsakes direkte av boring av brønner, spesielt hvis avvanningen må utføres til stor dybde i svært permeabel jord, når det kreves et stort antall brønner, hvis boring påvirker egenskapene til omgivelsene. jord.

5,48. Farlige jordforstyrrelser kan også oppstå ved åpen drenering. Disse inkluderer fjerning av fine partikler i bakkene, samt hevelse av bunnen av gropen på grunn av hydrodynamisk veiing.

%D0%AD%D0%BD%D0%B5%D1%80%D0%B3%D0%B5%D1%82%D0%B8%D1%87%D0%B5%D1%81%D0%BA%D0 % B0% D1% 8F% 20% D0% BE% D1% 82% D1% 80% D0% B0% D1% 81% D0% BB% D1% 8C -> Regler for organisering av igangkjøring for prosesskontrollsystemer ved termisk kraftverk RD 34 35. 414-91 Gjelder fra 01.07.91 til 01.07.98

Side 4 av 13

3. KONSTRUKSJON AV EMPIDER VED METODEN Å FYLLE JORD I VANN

3.1. Metoden for å fylle jord i vann brukes til bygging av demninger, demninger, ugjennomtrengelige elementer, trykkstrukturer i form av skjermer, kjerner, henger og tilbakefylling i grensesnittene til jordarbeid med betong. For bygging av en voll ved å dumpe jord i vannet og tilrettelegge fundament for denne og grensesnitt mot bankene, må prosjekteringsorganisasjonen utvikle tekniske forhold, herunder krav til organisering av geoteknisk tilsyn.

3.2. Fylling av jord i vann bør utføres på en banebrytende måte, både i kunstig, dannet av voll og i naturlige reservoarer. Tilbakefylling av jord til naturlige reservoarer uten installasjon av broer er kun tillatt i fravær av strømningshastigheter som kan erodere og frakte bort små fraksjoner av jorda.

3.3. Jorddumping bør utføres av separate kart (dammer), hvis dimensjoner bestemmes av prosjektet for produksjon av verk. Aksene til kartene til det stablede laget, plassert vinkelrett på strukturens akse, bør forskyves i forhold til aksene til det tidligere lagte laget med en mengde som er lik bredden på bunnen av volldammene. Tillatelse til å lage dammer for å fylle neste lag er gitt av byggelaboratoriet og teknisk tilsyn av kunden.

3.4. Når du fyller en voll inn i naturlige reservoarer og dammer med en dybde på opptil 4 m fra vannkanten, bør den foreløpige tykkelsen på laget bestemmes ut fra forholdene til de fysiske og mekaniske egenskapene til jorda og tilgjengeligheten av en tørr jord. reserve over vannhorisonten for å sikre passasje av kjøretøy i henhold til Tabell. 2.

tabell 2

Synge tykkelse	Bæreevne for transport	Tørt jordlag, cm, over horisonten vann i dammen under fylling
dumping, m	midler, t	sand og sandjord	loams

Tykkelsen på utfyllingslaget justeres under bygging av fyllinger.

Ved dybder av naturlige reservoarer fra vannkanten over 4 m bør muligheten for dumping av jord bestemmes empirisk i produksjonsforhold,

3.5. Fyllingsdammene innenfor den oppførte strukturen bør lages av jorda som er lagt i strukturen. Overgangslag eller filtre med skjermer i innerskråningen laget av vanntett jord eller kunstige materialer kan tjene som langsgående volldammer.

Høyden på fyllingsdammene bør være lik tykkelsen på laget som støpes.

3.6. Ved fylling av jord bør vannhorisonten i dammen være konstant. Overflødig vann ledes til det tilstøtende kortet gjennom rør eller brett eller pumpes til det overliggende kortet med pumper.

Gjenfylling bør utføres kontinuerlig til dammen er helt fylt med jord.

Ved tvungen pause i arbeidet i mer enn 8 timer skal vannet fra dammen fjernes.

3.7. Komprimering av den dumpede jorda oppnås under påvirkning av sin egen masse og under dynamisk påvirkning av kjøretøy og bevegelige mekanismer. I prosessen med dumping er det nødvendig å sikre ensartet bevegelse av kjøretøy over hele området av det dumpede kartet.

3.8. Ved transport av jord med skraper er det ikke tillatt å dumpe jord direkte i vannet. I dette tilfellet må dumping av jord i vannet utføres av bulldosere.

3.9. Med en gjennomsnittlig daglig lufttemperatur på opptil minus 5 °C utføres arbeid med å dumpe jord i vann etter sommerteknologi uten spesielle tiltak.

Når utelufttemperaturen er fra minus 5 °C til minus 20 °C, bør jordfyllingen utføres i henhold til vinterteknologi, og ta ytterligere tiltak for å opprettholde en positiv jordtemperatur. Vann i dammen må tilføres en temperatur over 50 ° C (med en passende mulighetsstudie)

3.10. Størrelsene på kartene når du arbeider med vinterteknologi bør tilordnes fra betingelsene for å forhindre pause i arbeidet; utfylling av jord på kartet må gjennomføres innen én sammenhengende syklus.

Før du fyller kortene med vann, må overflaten av det tidligere lagte laget ryddes for snø og den øvre skorpen på den frosne jorden må tines til en dybde på minst 3 cm.

3.11. Når du tømmer jord i vann, bør følgende kontrolleres:

oppfyllelse av prosjektkrav og tekniske betingelser for konstruksjon av strukturer ved å dumpe jord i vann;

samsvar med designtykkelsen til tilbakefyllingslaget;

jevn komprimering av overflatelaget av jord ved å flytte kjøretøy og mekanismer;

samsvar med designdybden til vannet i dammen;

overflatetemperaturen til bunnen av dumpkartet og vannet i dammen.

3.12. Prøver for å bestemme egenskapene til jordsmonn bør tas en for hver 500 m 2 av arealet til det hellede laget (under vann) med en tykkelse på mer enn 1 m - fra en dybde på minst 1 m, med en lagtykkelse på 1 m fra en dybde på 0,5 m (fra horisonten av vann i en dam).

Innhold

3.1 Metoden for å fylle jord i vann brukes til bygging av demninger, demninger, ugjennomtrengelige elementer, trykkkonstruksjoner i form av skjermer, kjerner, nivåer og utfylling i forbindelse med jordkonstruksjoner med betong. For bygging av en voll ved å dumpe jord i vannet og tilrettelegge fundament for denne og grensesnitt mot bankene, må prosjekteringsorganisasjonen utvikle tekniske forhold, herunder krav til organisering av geoteknisk tilsyn.

3.2 Fylling av jord i vann bør utføres på en banebrytende måte, både i kunstige, dannet av fyllinger og i naturlige reservoarer. Tilbakefylling av jord i naturlige reservoarer uten installasjon av hoppere er kun tillatt i fravær av strømningshastigheter som kan erodere og frakte bort fine fraksjoner av jorda.

3.3 Jorddumping bør utføres av separate kart (dammer), hvis dimensjoner bestemmes av prosjektet for produksjon av verk. Aksene til kartene til det stablede laget, plassert vinkelrett på strukturens akse, bør forskyves i forhold til aksene til det tidligere lagte laget med en mengde som er lik bredden på bunnen av volldammene. Tillatelse til å lage dammer for å fylle neste lag er gitt av byggelaboratoriet og teknisk tilsyn av kunden.

3.4 Når en fylling fylles inn i naturlige reservoarer og dammer med en dybde på opptil 4 m fra vannkanten, bør den foreløpige tykkelsen av laget bestemmes ut fra forholdene til de fysiske og mekaniske egenskapene til jord og tilgjengeligheten av en forsyning av tørr jord over vannhorisonten for å sikre passasje av kjøretøy i henhold til Tabell. 2.

tabell 2

Synge tykkelse	Bæreevne for transport	Tørt jordlag, cm, over horisonten vann i dammen under fylling
dumping, m	midler, t	sand og sandjord	loams

Tykkelsen på utfyllingslaget justeres under bygging av fyllinger.

Ved dyp av naturlige magasiner fra vannkanten over 4 m bør muligheten for utfylling av jord bestemmes empirisk i produksjonsforhold,

3.5 Fylldammer innenfor den oppførte strukturen bør lages av jord som legges i strukturen. Overgangslag eller filtre med skjermer i den indre skråningen laget av ugjennomtrengelig jord eller kunstige materialer kan tjene som langsgående fyllingsdammer.

Høyden på fyllingsdammene bør være lik tykkelsen på laget som støpes.

3.6 Ved fylling av jord skal vannhorisonten i dammen være konstant. Overflødig vann ledes til det tilstøtende kortet gjennom rør eller brett eller pumpes til det overliggende kortet med pumper.

Gjenfylling bør utføres kontinuerlig til dammen er helt fylt med jord.

Ved tvungen pause i arbeidet i mer enn 8 timer skal vannet fra dammen fjernes.

3.7 Komprimering av dumpet jord oppnås under påvirkning av sin egen masse og under dynamisk påvirkning av kjøretøy og bevegelige mekanismer. I prosessen med dumping er det nødvendig å sikre ensartet bevegelse av kjøretøy over hele området av det dumpede kartet.

3.8 Ved transport av jord med skraper er det ikke tillatt å dumpe jord direkte i vannet. I dette tilfellet må dumping av jord i vannet utføres av bulldosere.

3.9 Ved en gjennomsnittlig daglig lufttemperatur på opptil minus 5°C utføres arbeid med å dumpe jord i vann i henhold til sommerteknologi uten spesielle tiltak.

Når utelufttemperaturen er fra minus 5°C til minus 20°C, bør jordfylling utføres i henhold til vinterteknologi, og ta ytterligere tiltak for å opprettholde en positiv jordtemperatur. Vann i dammen må tilføres en temperatur over 50 ° C (med en passende mulighetsstudie)

3.10 Dimensjonene til kortene når du arbeider i henhold til vinterteknologi bør bestemmes ut fra betingelsene for å forhindre brudd i arbeidet; utfylling av jord på kartet må gjennomføres innen én sammenhengende syklus.

Før du fyller kortene med vann, må overflaten av det tidligere lagte laget ryddes for snø og den øvre skorpen på den frosne jorden må tines til en dybde på minst 3 cm.

Når du tømmer jord i vann, bør følgende kontrolleres:

oppfyllelse av prosjektkrav og tekniske betingelser for konstruksjon av strukturer ved å dumpe jord i vann;

samsvar med designtykkelsen til tilbakefyllingslaget;

jevn komprimering av overflatelaget av jord ved å flytte kjøretøy og mekanismer;

samsvar med designdybden til vannet i dammen;

overflatetemperaturen til bunnen av dumpkartet og vannet i dammen.

3.12. Prøver for å bestemme egenskapene til jordsmonn bør tas en for hver 500 m 2 av arealet til det helle laget (under vann) med en tykkelse på mer enn 1 m - fra en dybde på minst 1 m, med en lagtykkelse på 1 m - fra en dybde på 0,5 m (fra vannhorisonten i dammen).

Overlappende metoder og bruksområder

Blokkering av elveleiet under byggingen av et vannkraftkompleks i elven er et av de vanskeligste stadiene av arbeidet i den generelle ordningen for å hoppe over byggekostnader. Essensen av den overlappende prosessen er å bytte vannstrømmen i elven til dreneringskanalen (ulike åpninger, tunneler, kanaler) forberedt på forhånd på trinn I ved gradvis eller øyeblikkelig å blokkere kanalen med forskjellige materialer (sand og grusblanding, bergmasse, sorteringsstein, spesielle betongelementer (terninger , tetranuclei, etc.), (Fig. 2.13).

Kanalen er blokkert av følgende metoder (fig. 2.14): frontal tilbakefylling av en steinbankett i rennende vann (frontal metode); pionerdumping av en steinbankett i rennende vann (pionermetode); alluvium av sand-grusjord ved hjelp av hydromekanisering (alluvial metode); øyeblikkelig kollaps i kanalen til jord- eller steinmasser (rettet eksplosjonsmetode); andre spesielle metoder (slippe store betongmasser eller kantre, oversvømme flytende konstruksjoner, neddrive spunt, nedsenking av wattle- eller halmmadrasser osv.).

De vanligste måtene å blokkere elveleiet på er front- og pionermetodene for å fylle en steinbankett i vannet. Kompleksiteten til overlapping ved bruk av disse metodene avhenger hovedsakelig av to faktorer: maksimal strømningshastighet i gapet Umax og maksimal spesifikk strømningseffekt

Dermed er maksimalhastighetene med frontoverlapping mye lavere enn med pioneroverlapping (med de samme endelige forskjellene DZKOH). Derfor har den fordelen av å bli brukt til å blokkere elver med lett erodert jord i sine kanaler. Men bruken er komplisert av behovet for å bygge en bro over hullet for å fylle banketten. Når du bruker pionermetoden for overlapping, tvert imot, blir de hydrauliske forholdene i kanalen vanskeligere, men organiseringen og produksjonen av arbeidet er forenklet, og en bro er ikke nødvendig.

Valget av metoden for overlapping bør i prinsippet utføres på grunnlag av en teknisk og økonomisk sammenligning av alternativer.

Den største innflytelsen på valg av metode for overlapping utøves av de naturlige geologiske og hydrologiske forholdene i justeringen av overlappingen. Fra hydrologisk

Tidspunktet for sperringen av kanalen er tidsbestemt til å falle sammen med lavvannsperioder og settes vanligvis ved slutten av skipsperioden i høst-vintermånedene.

Kanaloverlappingsberegninger

Begrunnelsen for kanalblokkeringsalternativet bør ledsages av en rekke relevante beregninger.

Generelt inkluderer hydrauliske og andre beregninger for å rettferdiggjøre blokkering av kanalen: bestemmelse av den tillatte foreløpige begrensning av elvekanalen før åpningen av demningene; fastsettelse av den endelige dråpen på Akon-banketten; kontroll over endringer i de hydrauliske egenskapene til strømmen (strømningshastighet Q, differensialer AZ, hastigheter i hullet, totale og spesifikke strømningshastigheter N og N°) i hullet og på strukturene under lukkingsprosessen; bestemmelse av størrelsen på steinen som kreves for å lukke hullet på forskjellige stadier; bestemmelse av volumet av stein av forskjellige størrelser.

Alle disse beregningene utføres ved å bruke lovene til hydraulikk og dataprogrammer.

Organisering av arbeidet med blokkering av kanalen

Blokkeringen av kanalen kan deles inn i følgende stadier: forberedende, foreløpig begrensning av kanalen, lukking av gapet og endelig.

På det forberedende stadiet jobbes det med å organisere varelager av materialer, å bygge veier (og om nødvendig broer) fra varehus til justering av overlappingen, å forberede transport- og lasteanlegg, for å arrangere belysning for overlappingsområdet, å organisere en hydrologisk tjeneste og annet arbeid som sikrer vellykket og rettidig blokkering av kanalen. Disse arbeidene er fullført i løpet av 1-2 måneder. før du lukker gapet parallelt med hovedarbeidet med konstruksjon av strukturer i gropen i 1. trinn.

Foreløpig begrensning av kanalen sørger for innsnevring av den blokkerte kanalen til tillatte forhold for navigasjon og erosjon av kanalen, samtidig som designåpningen opprettholdes. Denne begrensningen av kanalen med alle metoder for blokkering utføres ved pionerfylling av en steinbankett fra bredden (fra en eller to) eller av alluvium av sand-grusjord.

For å forbedre forholdene for overlapping med lett erodert jord i kanalen, tilveiebringes foreløpig fiksering av bunnen med lavt erosiv jord (vanligvis steinmasse eller stein) ved å dumpe denne jorda fra flytende fartøy. Festing utføres langs hele bredden av hullet 5-10 m oppstrøms og 50-100 m nedstrøms fra bankettaksen, avhengig av grunnjordene og forholdene for deres erosjon når kanalen er begrenset.

For å unngå påfølgende erosjon, bør tykkelsen på festet være minst 3 diametre av steinen som helles. Parallelt med disse arbeidene, på dette stadiet, utføres forberedelsen av hele dreneringskanalen i gropen til 1. trinn og kompresjonen av hopperne.

Overlappingen av kanalåpningen er det mest avgjørende momentet i hele overlappingsstadiet og begynner med demontering av 1. trinns kofferdamer, oversvømmelse av gropen og bytting av en del av strømmen fra kanalen til overløp. I dette tilfellet bør det gis spesiell oppmerksomhet her til grundigheten ved å demontere hopperne til designdimensjonene. Med utilstrekkelig demontering av hopperne, kan den totale forskjellen under overlapping betydelig overstige hoveddesignforskjellen ved strukturen, noe som kompliserer overlappingen.

Etter åpningen av broene byttes en del av strømmen til overløp, strømmen, fallene og hastighetene i kanalen faller, noe som gjør det mulig å begynne å tette gapet med det samme materialet som ble brukt i banketten under den foreløpige begrensningen (vanligvis steinmasse). Siden hastigheten i spalten etter oppstart av utfylling øker gradvis ettersom spalten smalner og forskjellen øker, bør det i prinsippet benyttes materiale av ulik størrelse til utfylling ved ulike stadier av overlapping. Men i praksis brukes to typer materialer oftest. I den innledende fasen brukes steinmasse, og i sluttfasen brukes en stor stein (overdimensjonert) og ulike betongelementer (terninger, tetraeder, armert betongpinnsvin, etc.). Jo høyere forskjellen er i overlapping og den spesifikke kraften til strømmene, desto større bør i prinsippet de dumpede elementene være.

Når elver med svakt eroderte og ikke-eroderte kanaler blokkeres, når forskjellene betydelige verdier. Under den banebrytende stengingen av Angara i justeringen av Ust-Ilimskaya HPP, nådde det maksimale fallet 3,82 m ved en strømningshastighet på 2970 m3A og en spesifikk strømningseffekt på 900 kW. På siste etappe ble det brukt bunter med overdimensjonerte stykker med en totalmasse på opptil 25 tonn for å blokkere bruddet på siste etappe. Chirchik (Charvak HPP) forskjellen nådde 4,2 m, og elvene Vilyui (Vilyui HPP) og Naryn (Toktogul HPP), henholdsvis 5 og 7,32 m. 10 tonn, ved Vilyui HPP - storblokk stein som veier opp til 25 tonn , og ved Toktogul HPP - betongtetraeder som veier 10 tonn og steinblokker opp til 25 tonn.

For å redusere dråpene og hastighetene i gapet med banebrytende metode, er det mulig å bruke to-bankett-overlappingsordninger, og spre det totale fall i to banketter.

Med frontalmetoden er et ekstra element for å organisere overlappingen av hullet behovet for transportkommunikasjon for å kunne dumpe materialet samtidig over hele hullets bredde. Vanligvis er det anordnet flytebruer for disse formålene (fig. 2.18). Taubaner, kabelkraner og faste broer brukes noen ganger. Dumping av materialer fra broer utføres ved hjelp av dumpere med ende- eller sidelossing, som de må være spesielt forberedt for. Bredden på bruene skal sikre fri manøvrering av kjøretøy ved lossing av stein. Ved sluttlossing av dumpere med en bæreevne på 5-15 tonn, er det 18-20 m, med sidelossing - 10-12 m. klar regulering av bevegelsen av kjøretøy til dumpingsstedene basert på resultatene av målingene. Intensiteten av dumping under blokkering av store elver når 1000-1300 m / t (Volzhskaya oppkalt etter XXII-kongressen til CPSU, Saratov, Krasnoyarsk vannkraftverk), og antall bilturer er opptil 360 per time (Saratovskaya vannkraftverk).

I likhet med pionermetoden brukes steinmasse i innledningsfasen til utfylling, og i sluttfasen brukes overdimensjonerte og betongelementer. Så, på kanalenes tak under byggingen av Kamskaya og Votkinskaya HPPs med dråper på henholdsvis 1,4 og 1 m, ble det brukt betongkuber som veide opptil 5 tonn, Volga HPPs med dråper opptil 2 m - betongtetraeder veier opptil 10 tonn, og Gorkovskaya HPP med et fall 0,9 m-betong terninger som veier opptil 5 tonn og armert betong pinnsvin som veier 0,6 tonn.

På det siste stadiet, etter at bruddet er direkte lukket, fylles banketten opp til designprofilen til ønsket design. Overlappingsbanketten er vanligvis inkludert i dammens nedstrøms dreneringsdam med passende filtre og er plassert på sin plass.

Hvis det er en grunngrop på 2. trinn, er gulvbanketten som regel en del av den fremtidige tverrgående overliggeren og er plassert på sin plass. I dette tilfellet, umiddelbart etter overlappingen, er denne hopperen reist til merkene som tilsvarer vannstanden under overlappingen, og senere (til flommen) til merkene som tilsvarer utelatelsen av den estimerte byggestrømmen. Parallelt settes det opp en nedre tverroverligger.

Siden overlappingen vanligvis utføres på slutten av høsten, er det på dette stadiet veldig viktig å raskt og rettidig organisere en grop av det andre stadiet og, før utbruddet av kaldt vær, pumpe det ut og grave ut løs jord. Ellers vil utviklingen av mettet sand-grusjord etter frysing betydelig komplisere og øke kostnadene ved utgraving under vinterforhold.

Et eksempel på overlapping av store elver i siste periode er overlapping av elva. Yangtze ved byggingen av Three Gorges vannkraftkompleks i Kina. Blokkeringen av elven ble utført i november 1997. Og det skjedde under forhold som praksisen med verdens hydrauliske konstruksjon ikke kjente til.

En av de essensielle egenskapene til overlappingen i justeringen av vannkraftkomplekset er elvens store dybde; maksimal dybde nådde 60 m, noe som kompliserte arbeidet. Overlappingsprosjektet sørget for samtidig begrensning av kanalen fra begge bredder av elven ved bruk av dumpere med en lastekapasitet på 44 - 77 tonn Bredden på kofferdamen (banketten) på toppen var 30 m, noe som gjorde det mulig for tre dumpere for å jobbe parallelt samtidig. Som et resultat var steindumpingsraten 194 000 m3/døgn, eller 17 100 m3/t. Totalt ble det tømt 208.000 kubikkmeter stein i hullet. Bredden på hullet er 40 m, dybden er 60 m.

Den faktiske vannføringen i elva under stengingen var 11 600 m3/s, maksimalt fall var 0,66 m, og maksimal vannføringshastighet var 4,22 m/s. Utslipp av utslipp under sperringen ble utført gjennom 23 bunnsøl med et tverrsnitt på 79 m i dammens overløpsseksjoner. Generelt er dammen designet for å tillate en strømningshastighet på 0,1 % under drift lik 116 000 m3/s med en sjekk for en strømningshastighet på 0,01 %. Samlet lengde på dammens overløpsseksjoner er 483 m. Dammen har 23 bunnsløp med tverrsnitt 79 m og 22 overløp med 8 m spenn.