Temperaturdiagram for varmesystemet. Bestemme verdiene for standardtemperaturen til returnettvannet i off-design-modus

Når jeg så gjennom statistikken over besøk på bloggen vår, la jeg merke til at søkefraser som for eksempel dukker opp veldig ofte "Hva skal temperaturen på kjølevæsken være ved minus 5 ute?". Bestemte meg for å legge ut den gamle. rute kvalitetsregulering varmetilførsel i henhold til gjennomsnittlig daglig utetemperatur. Jeg vil advare de som på grunnlag av disse tallene vil prøve å ordne opp i forholdet til boligavdelingen eller varmenettene: oppvarmingsplanene for hver enkelt bygd er forskjellige (jeg skrev om dette i en artikkel). Arbeid med denne timeplanen varmenett i Ufa (Bashkiria).

Jeg vil også gjøre oppmerksom på at regulering skjer iht gjennomsnittlig daglig utetemperatur, så hvis for eksempel ute om natten minus 15 grader, og på dagtid minus 5, så vil kjølevæsketemperaturen opprettholdes i henhold til tidsplanen minus 10 oC.

Som regel brukes følgende temperaturdiagrammer: 150/70 , 130/70 , 115/70 , 105/70 , 95/70 . Tidsplanen velges avhengig av de spesifikke lokale forholdene. Husvarmesystemer fungerer i henhold til planene 105/70 og 95/70. I henhold til planene 150, 130 og 115/70 opererer hovedvarmenett.

La oss se på et eksempel på hvordan du bruker diagrammet. Anta at temperaturen ute er minus 10 grader. Varmenettverk fungerer i henhold til temperaturplanen 130/70 , som betyr kl -10 o С temperaturen på varmebæreren i tilførselsrørledningen til varmenettet må være 85,6 grader, i tilførselsrørledningen til varmesystemet - 70,8 oC med en tidsplan på 105/70 eller 65,3 om C på en 95/70 tidsplan. Temperaturen på vannet etter varmesystemet må være 51,7 om S.

Som regel avrundes temperaturverdiene i tilførselsrørledningen til varmenettverk ved innstilling av varmekilden. For eksempel, i henhold til planen, skal det være 85,6 ° C, og 87 grader er satt til CHP eller kjelehuset.

Temperatur utendørs luft Tnv, o C	Temperatur nettverksvann i tilførselsrøret T1, om C			Vanntemperatur i tilførselsrøret til varmesystemet T3, om C		Vanntemperatur etter varmesystem T2, om C
	150	130	115	105	95
8	53,2	50,2	46,4	43,4	41,2	35,8
7	55,7	52,3	48,2	45,0	42,7	36,8
6	58,1	54,4	50,0	46,6	44,1	37,7
5	60,5	56,5	51,8	48,2	45,5	38,7
4	62,9	58,5	53,5	49,8	46,9	39,6
3	65,3	60,5	55,3	51,4	48,3	40,6
2	67,7	62,6	57,0	52,9	49,7	41,5
1	70,0	64,5	58,8	54,5	51,0	42,4
0	72,4	66,5	60,5	56,0	52,4	43,3
-1	74,7	68,5	62,2	57,5	53,7	44,2
-2	77,0	70,4	63,8	59,0	55,0	45,0
-3	79,3	72,4	65,5	60,5	56,3	45,9
-4	81,6	74,3	67,2	62,0	57,6	46,7
-5	83,9	76,2	68,8	63,5	58,9	47,6
-6	86,2	78,1	70,4	65,0	60,2	48,4
-7	88,5	80,0	72,1	66,4	61,5	49,2
-8	90,8	81,9	73,7	67,9	62,8	50,1
-9	93,0	83,8	75,3	69,3	64,0	50,9
-10	95,3	85,6	76,9	70,8	65,3	51,7
-11	97,6	87,5	78,5	72,2	66,6	52,5
-12	99,8	89,3	80,1	73,6	67,8	53,3
-13	102,0	91,2	81,7	75,0	69,0	54,0
-14	104,3	93,0	83,3	76,4	70,3	54,8
-15	106,5	94,8	84,8	77,9	71,5	55,6
-16	108,7	96,6	86,4	79,3	72,7	56,3
-17	110,9	98,4	87,9	80,7	73,9	57,1
-18	113,1	100,2	89,5	82,0	75,1	57,9
-19	115,3	102,0	91,0	83,4	76,3	58,6
-20	117,5	103,8	92,6	84,8	77,5	59,4
-21	119,7	105,6	94,1	86,2	78,7	60,1
-22	121,9	107,4	95,6	87,6	79,9	60,8
-23	124,1	109,2	97,1	88,9	81,1	61,6
-24	126,3	110,9	98,6	90,3	82,3	62,3
-25	128,5	112,7	100,2	91,6	83,5	63,0
-26	130,6	114,4	101,7	93,0	84,6	63,7
-27	132,8	116,2	103,2	94,3	85,8	64,4
-28	135,0	117,9	104,7	95,7	87,0	65,1
-29	137,1	119,7	106,1	97,0	88,1	65,8
-30	139,3	121,4	107,6	98,4	89,3	66,5
-31	141,4	123,1	109,1	99,7	90,4	67,2
-32	143,6	124,9	110,6	101,0	94,6	67,9
-33	145,7	126,6	112,1	102,4	92,7	68,6
-34	147,9	128,3	113,5	103,7	93,9	69,3
-35	150,0	130,0	115,0	105,0	95,0	70,0

Vennligst ikke fokuser på diagrammet i begynnelsen av innlegget - det samsvarer ikke med dataene fra tabellen.

Beregning av temperaturgrafen

Metoden for beregning av temperaturgrafen er beskrevet i oppslagsboken (kapittel 4, s. 4.4, s. 153,).

Dette er ganske arbeidskrevende og lang prosess, siden for hver utetemperatur må flere verdier vurderes: T 1, T 3, T 2, etc.

Til vår glede har vi en datamaskin og et MS Excel-regneark. En kollega på jobben delte med meg en ferdig tabell for beregning av temperaturgrafen. Hun ble en gang laget av kona hans, som jobbet som ingeniør for en gruppe regimer i termiske nettverk.

For at Excel skal beregne og bygge en graf, er det nok å angi flere startverdier:

• designtemperatur i tilførselsrørledningen til varmenettet T 1
• dimensjonerende temperatur i returledningen til varmenettet T 2
• designtemperatur i tilførselsrøret til varmesystemet T 3
• Utetemperatur T n.v.
• Innetemperatur T v.p.
• koeffisient" n» (den er vanligvis ikke endret og er lik 0,25)
• Minimum og maksimum kutt av temperaturgrafen Kutt min, Kutt maks.

Alle. ingenting mer kreves av deg. Resultatene av beregningene vil være i den første tabellen på arket. Den er uthevet med fet skrift.

Kartene vil også bygges om for de nye verdiene.

Tabellen tar også hensyn til temperaturen på direkte nettverksvann, tatt i betraktning vindhastighet.

Varmebelastningen for oppvarming og ventilasjon varierer avhengig av utetemperaturen. Varmeforbruket for varmtvannsforsyning er ikke avhengig av utetemperaturen. Under disse forholdene er det nødvendig å justere parametrene og flyten til kjølevæsken i samsvar med de faktiske behovene til abonnentene.

4.1. Temperaturdiagram over nettverksvann

I nærvær av en heterogen belastning (oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyning) i det generelle varmenettet, utføres beregningen og konstruksjonen av temperaturgrafen for nettverksvann i henhold til den rådende varmebelastningen og for det vanligste opplegget for tilkobling abonnentinstallasjoner. Som regel er varmebelastningen dominerende. Det foretrukne systemet for regulering av varmebelastningen er kvalitetskontroll, når endringen i varmebelastningen for oppvarming med en endring i utelufttemperaturen utføres ved å endre temperaturen på nettverksvannet ved en konstant strømningshastighet. Slik regulering utføres ved varmekilden.

De beregnede temperaturene på nettverksvannet i til- og returrørledningene (- temperaturene på kjølevæsken i henholdsvis til- og returledninger og i varmesystemet med dets avhengige tilkobling) på varmekildekollektorene tilsvarer den beregnede utelufttemperaturen og stilles inn ved utforming av varmeforsyningssystemet, for eksempel 150/70, 130/70 osv. Hvis en termisk belastning homogen, spesielt oppvarming, så i hele området av utetemperaturer er det mulig å utføre høykvalitetsregulering. I dette tilfellet er varmebelastningen direkte proporsjonal med temperaturen på kjølevæsken i tilførselsrøret og omvendt proporsjonal med utelufttemperaturen. Derfor, på temperaturgrafen, er avhengighetene av temperaturene til nettverksvannet i tilførsels- og returrørledningene avbildet med en jevn belastning og høykvalitets regulering av rette linjer. Per Utgangspunktet disse linjene tar utelufttemperaturen +20 0 C (+18), når varmebelastningen er null. Da vil temperaturen på nettverksvannet i tilførsels- og returrørledningene også være +20 0 С (+18). Endepunktene vil være hhv. Ved avhengig tilkobling av varmesystemet vil det være en tredje rett linje på grafen som forbinder startpunktet med den beregnede temperaturen.

Hvis det er en belastning på varmtvannsforsyningen (DHW), kan temperaturen på vannet i tilførselsrørledningen ikke reduseres til under 60 0 С ved tilkobling varmtvannssystemer i åpen krets og under 70 0 C ved tilkopling via lukket ordning, siden temperaturen på vannet i vannbeslagene skal være fra 55 0 С til 65 0 С, og i varmtvannsvarmeveksler går tapt ca 10 0 С. Dermed foretas en avskjæring på temperaturgrafen, som vist i fig. 4 og 5. På kontrollgrafen til et lukket varmeforsyningssystem vil utetemperaturen som tilsvarer avskjæringen, område med kvantitativ regulering I. Sone III vises på reguleringskartet for et åpent varmeforsyningssystem i sonen for kvalitativ regulering, når vanntemperaturen i returledningen når 60 0 C og vann tas bort kun for varmtvannsforsyning fra det.

Figur 4. Temperaturgraf over reguleringen av en åpen avhengig system varmetilførsel

Fig.5 Temperaturdiagram for regulering av et lukket uavhengig varmeforsyningssystem

Tilstedeværelsen eller fraværet av en stiplet linje på reguleringsgrafen avhenger av om varmeforsyningssystemet er avhengig (fig. 4) eller uavhengig (fig. 5).

Hvis , så er reguleringen rasjonelt utført i henhold til fellesbelastningen på oppvarming og varmtvannsforsyning. Samtidig bygges den såkalte økte temperaturreguleringskurven, som gjør det mulig å kompensere økt forbruk varme for varmtvannsforsyning ved å øke temperaturdifferansen mellom direkte- og returvannet i forhold til reguleringsplanen for varmebelastning.

Ved bygging forhøyet timeplan varmeforbruk for varmtvannsforsyning tas som en balanse:

hvor er balanseforholdet, vanligvis tatt lik 1,2.

Visningen av grafen er vist i fig.6.

Figur 6. Økt temperaturreguleringskurve.

På figuren: - temperaturen til varmebæreren på samlerne til CHPP; - kjølevæsketemperatur iht oppvarmingsplan; - kjølevæsketemperatur i varmesystemer.

Mengder

Koblet sammen med ligningen

(10)

Her beregnes temperaturforskjellen til nettverksvann i henhold til oppvarmingsplanen

I begynnelsen bestemmes verdien fra ligningen

. (11)

Temperatur springvann etter første trinn av varmtvannsberederen hvor =5…10 o C er mengden vann som underkjøles i varmeren.

4.2. Beregning og planlegging av nettverksvannforbruk

4.2.1. Estimert forbruk av nettvann til oppvarming:

(12)

hvor c=4,19 kJ/(kg×K) er varmekapasiteten til vann.

I sonen for kvalitativ regulering II er strømningshastigheten til varmebæreren for oppvarming konstant, i sonen for kvantitativ regulering I synker den med en økning i utetemperaturen til 0 ved +20 (18) 0 FRA(Fig. 5 og 6).

4.2.2. Estimert forbruk av nettverksvann til ventilasjon:

bestemmes av (13):

(13)

Naturen til grafen for strømningshastigheten for ventilasjon gjentar forløpet til grafen for strømningshastigheten for oppvarming (fig. 6 og 7).

4.3.3 Forbruk av nettvann til varmtvannsforsyning:

I åpne varmeforsyningsnett vil gjennomsnittlig timevannforbruk for varmtvannsforsyning være:

(14)

PÅ lukkede systemer varmeforsyning, er gjennomsnittlig timeforbruk for varmtvannsforsyning bestemt av (13, 14).

På parallellkrets tilkoblinger til varmtvannsberederen

(15)

Vanntemperatur etter en varmtvannsbereder koblet parallelt ved bruddpunktet til vanntemperaturgrafen; det anbefales å ta = 30 ° С.

Med to-trinns systemer for tilkobling av varmtvannsberedere

, (16)

hvor er vanntemperaturen etter første oppvarmingstrinn kl to-trinns ordninger tilkobling av varmtvannsberedere, °С.

I forhold til kontrollsonene til temperaturgrafen til varmeforsyningssystemet, oppfører kostnadene seg som følger.

I sonen med kvantitativ regulering I, ved konstant temperatur i tilførselsrøret, tatt i betraktning den gjennomsnittlige belastningen på varmtvannsforsyningen, forblir forbruket av nettverksvann for varmtvannsforsyning konstant både med åpne og lukkede varmeforsyningssystemer (fig. 5 og 6).

Disse nettverksvannkostnadene fastsettes som følger.

I sonen med kvalitativ regulering (II, III - med et åpent skjema og II - med et lukket), varierer karakteren til kurvene betydelig.

Med åpen krets i sone II demonteres nettvann for varmtvannsforsyning fra til- og returledninger. Fra tilførselsledningen synker nettvannføringen fra maksverdi ved utetemperatur til null ved utetemperatur. Tvert i mot varierer strømmen av nettvann fra returledningen fra null til maksimal verdi ved samme utetemperaturer. I sone III kommer distribusjonen av nettverksvann for varmtvannsforsyning kun fra returrørledningen og synker noe når vanntemperaturen stiger fra 60 til 70 0 С (fig. 5).

Med en lukket ordning for tilkobling av varmtvannsforsyningssystemet skjer varmeveksling mellom varmeforsyningen og varmtvannsforsyningssystemene i et enkelt trinn (på forsyningsledningen) eller i en totrinns (på begge linjer) varmeveksler. I sone II synker forbruket av nettvann til varmtvannsforsyning fra maksimum ved til null ved for en totrinns varmeveksler (fig. 6, heltrukket linje) og til verdien

(17)

(Fig. 6, stiplet linje).

Deretter er det for klarhets skyld plottet en graf over det totale forbruket av nettvann (fig. 7 og 8) i henhold til tilstanden

. (18)

Figur 7. Graf over kostnader ved åpent varmenett

Figur 8. Kostnadskurve for et lukket varmenett (heltrukken linje - totrinns oppvarming varmt vann: stiplet - entrinns).

Det beregnede forbruket av nettverksvann i et to-rørsnett i åpne og lukkede varmeforsyningssystemer, nødvendig for den hydrauliske beregningen av varmenettet, bestemmes av formelen (19):

. (19)

Koeffisient som tar hensyn til andelen av gjennomsnittlig vannforbruk i reguleringen av varmebelastningen, tatt fra følgende hensyn:

· åpent system: 100 eller mer MW =0,6, mindre enn 100MW, =0,8;

· lukket system: 100 og mer MW =1,0, mindre enn 100MW, =1,2.

Ved regulering i henhold til den kombinerte belastningen av varme- og varmtvannsforsyning med en justert kontrollplan, tas koeffisienten lik 0.

Ved utforming av varmenettverk inkluderer oppgaven med hydraulisk beregning å bestemme diameteren på rørledningene og trykkfallet i seksjoner og generelt langs hovedledningen. Beregningen utføres i to trinn: foreløpig og verifisering.

5.1. Prosedyre for hydraulisk beregning

De første dataene for beregningen er: beregningsskjema (se fig. 1); estimerte kostnader for nettverksvann etter seksjoner; type og antall lokale motstander i hver seksjon.

En av hovedparametrene som bestemmer den hydrauliske motstanden er hastigheten på vannet i rørledninger. I hovednett anbefales vannhastigheten å tas innenfor l¸2 m/s, og i distribusjonsrørledninger - 3¸5 m/s.

På det første, foreløpige, trinnet bestemmes den estimerte diameteren til rørledningen i henhold til de aksepterte verdiene for vannhastigheten w og spesifikt trykkfall. For hovedrørledninger, verdien £ 80 Pa/m, for distribusjonsnettverk og grener =100¸300 Pa/m. Den nominelle diameteren til seksjonen som vurderes bestemmes ved hjelp av et nomogram for hydraulisk beregning av rørledningen (vedlegg P) i henhold til vannstrømningshastigheten og akseptert spesifikt trykkfall. Siden skjæringspunktet på nomogrammet ikke faller på noen linje med standarddiameteren, er det nødvendig å bevege seg opp eller ned langs strømningslinjen til den skjærer linjen med standarddiameteren. Hvis du beveger deg opp, velges en mindre standarddiameter, men den faktiske spesifikke lineære motstanden viser seg å være større, og hvis du beveger deg ned, er diameteren større, og motstanden er mindre. Vanligvis, i deler av rørledningen nær varmekilden, bytter de til større diametre, og nærmere enden av rørledningen, til mindre. Det er også nødvendig å sikre at vannhastigheten i rørseksjonen ikke går utover de angitte grensene. De oppnådde faktiske verdiene for spesifikk lineær motstand og vannhastighet er lagt inn i tabell 2.

tabell 2

Hydraulisk beregning av varmenettet

Fortsettelse av tabell 2

Hydraulisk beregning av varmenettet

Av beregningsopplegg og valgt rørledningsrute, bestemmes typene og antall lokale motstander: fittings, bend, kompensatorer osv. I henhold til vedlegg P8, avhengig av nominell diameter og type lokale motstander, bestemmes og legges inn tilsvarende lengde på lokale motstander. i tabell 2. Estimert lengde på rørseksjonen bestemmes ved å summere faktisk og ekvivalent lengde.

Trykkfallet i designdelen beregnes ved formel (20), Pa:

(20)

hvor er lengden på den beregnede seksjonen, m;

Den totale ekvivalente lengden på lokale motstander i en gitt seksjon.

Trykktapet i seksjonen vil være:

hvor \u003d 975 kg / m 3 - tettheten av vann ved en temperatur på 100 ° C;

g\u003d 9,81 m / s 2 - akselerasjon av fritt fall.

De oppnådde verdiene er lagt inn i kolonnene i verifikasjonsberegningen (tabell 2). Alle deler av motorveien er beregnet på samme måte.

Beregningen av forgreninger utføres på samme måte som en seksjon av hovedledningen, med et gitt trykkfall (hode), bestemt etter å ha konstruert en piezometrisk graf som forskjellen i trykk i tilførsels- og returledningene ved tilkoblingspunktet av grenen.

Også, som for hovedlinjen, for en spesifikk beregnet gren, måles lengden på rørledningene fra grenpunktet til den lengste forbrukeren (abonnent) - l hhv., m. For denne grenen med en lengde l hhv. foreløpig spesifikt lineært trykkfall, Pa/m:

(22)

hvor ; Z- eksperimentell koeffisient for lokal motstand for grener (for ledninger Z\u003d 0,03¸0,05); G hhv.- estimert strømningshastighet for kjølevæsken ved den første delen av grenen, kg/s; - forskjellen mellom det tilgjengelige trykkfallet på grenen og det nødvendige trykkfallet hos den siste abonnenten, Pa; - den faktiske lengden på grenen i en to-rørs versjon.

På kompleks ordning distribusjonsnett, er en filial delt inn i seksjoner tilsvarende inndelingen i seksjoner av hovednettet.

4.2. Bygge en piezometrisk graf

Piezometrisk graf er bygget på grunnlag av hydraulisk beregning (tabell 2). Den piezometriske grafen til nettverket lar deg etablere den gjensidige korrespondansen til terrenget, høyden på abonnentsystemer og trykktap i rørledninger. I henhold til den piezometriske grafen er det mulig å bestemme trykket på et hvilket som helst punkt i nettverket, det tilgjengelige trykket ved grenpunktene og ved inngangen til abonnentsystemene, samt justere tilkoblingsskjemaene til abonnentsystemene og de eksisterende trykk i frem- og baknettet i nettet.

Den piezometriske grafen er plottet på en skala i koordinater L-H (L- sporlengde, m; H- trykk, m). Punktet tas som opprinnelsen til koordinatene 0 tilsvarende innstillingen nettverkspumper(Fig. 6). Til høyre for prikken 0 langs aksen L (Jeg-jeg linje, merke 0,0) tegnes et traséprofil i samsvar med terrenget langs hovedvei og forgreninger. Her er det forutsatt at stiprofilen er sammenfallende med terrenget. På enkelt opplegg varmeforsyning og et lite antall abonnentinnganger (ikke mer enn 20) på grener og strømnett, er høydene på bygninger (abonnentsystemer) plottet. Y-akse fra punkt 0 hode er oppgitt i meter.

Konstruksjonen av en piezometrisk graf begynner med en hydrostatisk modus, når det ikke er vannsirkulasjon i systemet, og hele varmeforsyningssystemet, inkludert varmesystemer eller varmevekslere av varmesystemer, er fylt med vann med en temperatur på opptil 100 °C. Statisk trykk i varmenettet H st levert av fôrpumper. linje statisk hode S-S på grafen er utført fra tilstanden til styrke støpejerns radiatorer, dvs. 60 m. Det statiske trykket skal være høyere enn høyden på bygningene tilknyttet varmeforsyningsanlegget, og også sørge for at vannet i varmenettet ikke koker. Hvis minst en av betingelsene for abonnentinnganger ikke er oppfylt, er det nødvendig å sørge for inndeling av varmenettet i soner med opprettholdelse av eget statisk trykk i hver sone.

Den nødvendige trykkhøyden for moderne nettverkspumper er innenfor 10¸25 m fra tilstanden for å undertrykke kavitasjon ved suget til pumpen, og den totale trykkhøyden til etterfyllingspumpene H st=40¸60 m. Gitt verdi

H st er plottet langs H-aksen fra punkt 0 til A. Fra punkt A starter konstruksjonen av en piezometrisk graf for returlinjen i dynamisk modus, basert på denne hydrauliske beregningen. Fra punkt A plottes lengden av den første beregnede seksjonen 0 - I (0 I). Lenger langs H-aksen er den beregnede verdien av hydrauliske tap Δ H I plottet (punkt 0 1 ). Ved å utføre de beskrevne handlingene, bestemmer vi suksessivt alle punktene i den piezometriske grafen til returlinjen (punkter 0 , 0 1 , 0 2 etc.).

Fra siste punkt piezometrisk kurve for returlinjen (punkt 0 4 ) det nødvendige tilgjengelige hodet deponeres på siste abonnent DH ab » 15¸20 m med heis eller DH ab » 10m +H zd- med heisløs tilkobling (punkt P 4). Den piezometriske grafen til en rett linje er bygget fra punktet P 4 i omvendt rekkefølge langs nettverksseksjonene. Koble til alle funnet punkter ( А,0 1 ,0 2 , ...) får vi en piezometrisk graf av returlinjen. Med riktige beregninger og konstruksjon bør den piezometriske grafen være rett. På punktet P, tilsvarende plasseringen av varmekilden, avsettes trykktapet i nettvarmerne oppover DH P=10¸20 m eller i varmtvannskjele DH P=15¸30 m.

Figur 9. Piezometrisk graf og varmenettverksdiagram:

I - nettverkspumpe; II - sminkepumpe; III - varmebehandlingsanlegg; IV - trykkregulator; V - sminketank.

5. VALG AV OPPLYSNINGER FOR TILKOBLING AV ABONNENTVARMESYSTEMER TIL VARMENETTET

Den piezometriske grafen lar deg velge et opplegg for tilkobling av abonnentenheter til varmenettet, under hensyntagen til tilgjengelig trykkfall og restriksjoner på overtrykk i rørledninger.

På fig. 10 viser skjemaene for tilkobling av abonnentvarmeanlegg til varmenettet. Skjema (a), (b) og (c) er avhengige forbindelser. Skjema (a) brukes når det er et sentral- eller gruppevarmepunkt, hvor varmebæreren med de nødvendige parameterne er klargjort og kun trykket må justeres foran varmesystemet. Fig. 10b - heisordning tilkobling brukes forutsatt at trykket i returledningen ikke overstiger det tillatte for lokale varmesystemer, og tilgjengelig trykk ved inngangen er tilstrekkelig for drift av heisen (15¸18 m).

Hvis trykket i returledningen ikke overstiger det tillatte, og det tilgjengelige trykket er utilstrekkelig for driften av heisen, påfør avhengig skjema med en blandepumpe (fig. 10c).

Hvis trykket i returledningen i statisk eller dynamisk modus overstiger det tillatte trykket for lokale varmesystemer, brukes en uavhengig ordning med installasjon av en vann-til-vann varmeveksler (fig. 10d).

Betegnelser på diagrammet:

PC - toppkjele; TP - varmeovn; CH - nettverkspumpe; PN - sminkepumpe; РР – strømningsregulator; D - diafragma; B - luftventil (Maevsky-kran); E - heis; H - blandepumpe; RT - temperaturkontroller; TO - varmeveksler til varmesystemet; CN - sirkulasjonspumpe; RB - ekspansjonstank.

På fig. 11 viser skjemaene for tilkobling av varmtvannsforsyningssystemet til varmeforsyningssystemet.

Figur 11. Tilkobling av varmtvannsanlegg til varmeforsyningssystemet

6. UTVALG AV PUMPER

6.1. Valg av nettverkspumper

Nettverkspumper er installert på varmekilden, antallet må være minst to, hvorav en er standby. Ytelsen til alle fungerende pumper antas å være lik det totale forbruket av nettverksvann, tatt i betraktning pumpens sikkerhetsfaktor for ytelse (1,05-1,1).

Høyden til nettverkspumpene bestemmes av den piezometriske grafen og er lik, m:

H s.n. \u003d H st + DH p + DH o + DH ab,

hvor H st- tap av hodet på stasjonen, m;

DH n- trykktap i tilførselsledningen, m;

DH ab- tilgjengelig trykk hos abonnenten, m ;

dh om- trykktap i returledningen, m.

Pumper velges for oppvarmings- og ikke-oppvarmingsperioder. Hvis det er boosterpumper i nettverket, reduseres trykket på nettverkspumpene med trykket på boosterpumpene.

6.2. Utvalg av sminkepumper

Ytelsen til etterfyllingspumper bestemmes av mengden nettverksvanntap i varmeforsyningssystemet. I lukkede systemer er vanntap i nett 0,5 % av vannvolumet i nett, m 3 / h:

G sub. =0,005×V+G varmtvann,

hvor V \u003d Q × (V s + V m)- volumet av vann i varmeforsyningssystemet, m 3; Q - Termisk kraft varmeforsyningssystemer, MW; V s, V m- spesifikke mengder nettverksvann lokalisert i eksterne nettverk med varmeinstallasjoner og i lokale systemer, m 3 / MW ( V c \u003d 10¸20, V m=25).

Bibliografi

1. Aizenberg I.I., Baimachev E.E., Vygonets A.V. og så videre. Opplæringen grad design for studenter av spesialiteten 270109 - TV. - Irkutsk: Irkutsk Press House, 2007, - 104 s.

Økonomisk energiforbruk i varmesystemet kan oppnås dersom visse krav oppfylles. Et av alternativene er tilstedeværelsen av et temperaturdiagram, som gjenspeiler forholdet mellom temperaturen som kommer fra varmekilden til eksternt miljø. Verdien av verdiene gjør det mulig å fordele varme og varmtvann optimalt til forbrukeren.

Høyhus er knyttet hovedsakelig til sentralvarme. Kilder som formidler Termisk energi, er kjelehus eller CHP. Vann brukes som varmebærer. Den varmes opp til en forhåndsbestemt temperatur.

Etter å ha bestått full syklus gjennom systemet går kjølevæsken, som allerede er avkjølt, tilbake til kilden og gjenoppvarming skjer. Kilder er koblet til forbrukeren ved hjelp av termiske nettverk. Ettersom miljøet endres temperaturregime, bør termisk energi reguleres slik at forbrukeren får det nødvendige volumet.

Varmeregulering fra sentralt system kan produseres på to måter:

1. Kvantitativ. I denne formen endres strømningshastigheten til vannet, men temperaturen er konstant.
2. Kvalitativ. Temperaturen på væsken endres, men strømningshastigheten endres ikke.

I våre systemer brukes den andre varianten av regulering, det vil si kvalitativ. Z Her er det en direkte sammenheng mellom to temperaturer: kjølevæske og miljø. Og beregningen er utført på en slik måte at den gir varme i rommet på 18 grader og over.

Derfor kan vi si at temperaturkurven til kilden er en brutt kurve. Endringen i retningene avhenger av temperaturforskjellen (kjølevæske og uteluft).

Grafen for avhengighet kan variere.

Et bestemt diagram er avhengig av:

1. Tekniske og økonomiske indikatorer.
2. Utstyr for CHP eller fyrrom.
3. klima.

Høy ytelse av kjølevæsken gir forbrukeren en stor termisk energi.

Et eksempel på en krets er vist nedenfor, der T1 er temperaturen på kjølevæsken, Tnv er uteluften:

Det brukes også, diagrammet over den returnerte kjølevæsken. Et kjelehus eller CHP i henhold til en slik ordning kan evaluere effektiviteten til kilden. Den anses som høy når den returnerte væsken kommer avkjølt.

Stabiliteten til ordningen avhenger av designverdiene til væskestrømmen til høyhus. Hvis strømningshastigheten gjennom varmekretsen øker, vil vannet returnere uavkjølt, ettersom strømningshastigheten øker. Og omvendt, når minimum flyt, vil returvannet være tilstrekkelig avkjølt.

Leverandørens interesse ligger selvsagt i tilførsel av returvann i kjølt tilstand. Men det er visse grenser for å redusere strømmen, siden en reduksjon fører til tap i mengden varme. Forbrukeren vil begynne å senke den interne graden i leiligheten, noe som vil føre til et brudd byggeforskrifter og innbyggernes ubehag.

Hva er det avhengig av?

Temperaturkurven avhenger av to størrelser: uteluft og kjølevæske. Frostvær fører til en økning i graden av kjølevæske. Ved utforming av en sentral kilde tas størrelsen på utstyret, bygningen og rørseksjonen i betraktning.

Verdien av temperaturen som forlater fyrrommet er 90 grader, slik at ved minus 23 ° C ville det være varmt i leilighetene og ha en verdi på 22 ° C. Da går returvannet tilbake til 70 grader. Disse standardene er i tråd med det normale komfortabel livsstil i huset.

Analyse og justering av driftsmoduser utføres ved hjelp av et temperaturskjema. For eksempel vil retur av en væske med forhøyet temperatur indikere høye kjølevæskekostnader. Undervurderte data vil bli vurdert som et forbruksunderskudd.

Tidligere ble det for 10-etasjers bygninger innført en ordning med beregnede data på 95-70°C. Bygningene ovenfor hadde sitt kart 105-70°C. Moderne nye bygninger kan ha et annet opplegg, etter designerens skjønn. Oftere er det diagrammer på 90-70°C, og kanskje 80-60°C.

Temperaturdiagram 95-70:

Temperaturdiagram 95-70

Hvordan beregnes det?

Kontrollmetoden velges, deretter gjøres beregningen. Beregningen-vinter og omvendt rekkefølge av vanntilførsel, mengde uteluft, rekkefølgen ved bruddpunktet i diagrammet er tatt i betraktning. Det er to diagrammer, der det ene tar for seg kun oppvarming, det andre tar for seg oppvarming med varmtvannsforbruk.

For et eksempel på beregning vil vi bruke metodisk utvikling Roskommunenergo.

De første dataene for varmegeneratorstasjonen vil være:

1. Tnv- mengden uteluft.
2. TVN- inneluft.
3. T1- kjølevæske fra kilden.
4. T2- returstrøm av vann.
5. T3- inngangen til bygget.

Vi vil vurdere flere alternativer for å levere varme med en verdi på 150, 130 og 115 grader.

Samtidig vil de ved utgangen ha 70 ° C.

De oppnådde resultatene bringes inn i en enkelt tabell for den påfølgende konstruksjonen av kurven:

Så vi fikk tre ulike ordninger som kan legges til grunn. Det vil være mer riktig å beregne diagrammet individuelt for hvert system. Her vurderte vi de anbefalte verdiene, uten å ta hensyn til de klimatiske egenskapene til regionen og bygningens egenskaper.

For å redusere strømforbruket er det nok å velge en lavtemperaturordre på 70 grader og jevn fordeling av varme i hele varmekretsen skal sikres. Kjelen bør tas med en kraftreserve slik at belastningen på systemet ikke påvirker kvaliteten på enhetens drift.

Justering

Varmeregulator

Automatisk styring leveres av varmeregulatoren.

Den inneholder følgende detaljer:

1. Databehandling og matchende panel.
2. Executive enhet ved vannforsyningsledningen.
3. Executive enhet, som utfører funksjonen å blande væske fra den returnerte væsken (retur).
4. boost pumpe og en sensor på vannforsyningsledningen.
5. Tre sensorer (på returlinjen, på gaten, inne i bygningen). Det kan være flere i et rom.

Regulatoren dekker væsketilførselen, og øker dermed verdien mellom retur og tilførsel til verdien gitt av sensorene.

For å øke strømmen er det en boosterpumpe, og den tilsvarende kommandoen fra regulatoren. Den innkommende strømmen reguleres av en "kald bypass". Det vil si at temperaturen synker. Noe av væsken som sirkulerer langs kretsen sendes til forsyningen.

Informasjon tas av sensorer og overføres til kontrollenheter, som et resultat av at strømmer omfordeles, noe som gir et stivt temperaturskjema for varmesystemet.

Noen ganger brukes en dataenhet, der DHW og varmeregulatorer kombineres.

Varmtvannsregulatoren har mer en enkel krets ledelse. Varmtvannssensoren regulerer vannstrømmen med en stabil verdi på 50°C.

Regulatorfordeler:

1. Temperaturregimet opprettholdes strengt.
2. Utelukkelse av væskeoveroppheting.
3. Drivstofføkonomi og energi.
4. Forbrukeren, uavhengig av avstand, mottar varme likt.

Tabell med temperaturdiagram

Driftsmodusen til kjelene avhenger av været i miljøet.

Hvis vi tar ulike gjenstander, for eksempel en fabrikkbygning, en fleretasjes bygning og et privat hus, vil alle ha et individuelt varmediagram.

I tabellen viser vi temperaturdiagrammet over avhengigheten av bolighus av uteluften:

Utetemperatur	Temperatur på nettvann i tilførselsledningen	Temperatur på nettvann i returledningen
+10	70	55
+9	70	54
+8	70	53
+7	70	52
+6	70	51
+5	70	50
+4	70	49
+3	70	48
+2	70	47
+1	70	46
0	70	45
-1	72	46
-2	74	47
-3	76	48
-4	79	49
-5	81	50
-6	84	51
-7	86	52
-8	89	53
-9	91	54
-10	93	55
-11	96	56
-12	98	57
-13	100	58
-14	103	59
-15	105	60
-16	107	61
-17	110	62
-18	112	63
-19	114	64
-20	116	65
-21	119	66
-22	121	66
-23	123	67
-24	126	68
-25	128	69
-26	130	70

SNiP

Det er visse normer som må overholdes ved opprettelse av prosjekter for oppvarmingsnettverk og transport av varmt vann til forbrukeren, der tilførselen av vanndamp må utføres ved 400 ° C, ved et trykk på 6,3 bar. Tilførselen av varme fra kilden anbefales å frigis til forbrukeren med verdier på 90/70 °C eller 115/70 °C.

Reguleringskrav bør følges for overholdelse av den godkjente dokumentasjonen med den obligatoriske koordineringen med landets byggeministerium.

Side 1

Nedgangen i returvannstemperaturen i forhold til tidsplanen er ikke begrenset.

Dermed er den første oppgaven å redusere temperaturen på returvannet fra varmesystemene ved designpunktet til 60 C.

Denne ordningen gir svært store besparelser i termisk energi og en reduksjon i returvannstemperaturen når varmenettet opererer med en avskjæringsplan for varmtvannsforsyning, siden den tillater å oppnå en variabel temperatur ved en konstant temperatur på nettverksvannet i tilførselsledning tilluft i henhold til utetemperaturen.

Mange varmenettverk tåler denne grensen og oppnår til og med en reduksjon i returvanntemperaturen under den etablerte tidsplanen, og øker dermed den tekniske og økonomiske ytelsen til hele systemet som helhet.

Energibesparelser for kjølevæskepumping, drivstoffbesparelser ved CHPPs og en reduksjon i returvannstemperaturen med tre-puls isodromisk styring betaler for alle kostnadene ved gjennomføringsautomatisering.

Bruk av overflatekondenserende kjeler og economizers for oppvarming er derfor tilrådelig, forutsatt at returvannstemperaturen reduseres varmesystem. Følgelig synker også den gjennomsnittlige vanntemperaturen og, som vist ovenfor, temperaturen på direkte vann som kommer inn i systemet. Derfor er bruken av overflatekondenserende kjeler og economizers for oppvarming av vann i varmesystemer uunngåelig forbundet med et visst overforbruk av metall for bygging av varmesystemer. Likevel, i utlandet brukes kondenserende kjeler og economizers hovedsakelig til varmesystemer.

Gjennomsnittlig daglig temperatur returvann fra varmenettet må ikke overstige innstilt verdi med mer enn 2 C. Nedgangen i returvannstemperaturen mot tidsplanen er ikke begrenset.

Når returvanntemperaturen synker til beregnet verdi en viss nedgang i røykgasstemperaturen bør forventes.

La oss definere optimal temperatur returvann som kommer fra bygningens varmesystem til FNKV-1 kontaktoverflatevannvarmer. Når returvanntemperaturen tz synker, øker effektiviteten av gassbruken i apparatet på grunn av bruken av varme som frigjøres under kondenseringen av vanndamp i gassforbrenningsproduktene. Derfor er bestemmelsen av verdien av n praktisk talt nødvendig.

rått vann for kjemisk vannbehandling tas de fra avfallssirkulasjonsledningen ved en temperatur på 20 - 35 C, noe som gjør det mulig å utnytte spillvarme. En betydelig økning i den spesifikke ytelsen ved varmeforbruk resulterer i en reduksjon i temperaturen på returvannet, som oppnås som følge av blanding av retur og kaldere etterfyllingsvann.

Belgen er det regulerende organet. Med en økning i temperaturen på vannet som forlater varmeren, varmes væsken i belgen opp og utvides, noe som fører til en reduksjon i ventilstrømningsområdet og en reduksjon i nettverksvannstrømningshastigheten, og følgelig til en reduksjon i returvannstemperaturen.

Derfor, for den betraktede ordningen med proporsjonal kontroll av temperaturen i rommet, er det alltid nødvendig å gi automatisk beskyttelse mot frysing av varmeovner. I henhold til dette skjemaet installeres en manometrisk temperatursensor i returvannsledningen etter varmeren og justeres til en temperatur på 25 - 30 C. Når returvanntemperaturen synker til innstilt verdi, gir sensoren et signal, og på-av-kontrolleren utløses, og åpner en passasje for vann gjennom bypass-grenen ved hjelp av en magnetventil.

For å oppnå et jevnt temperaturfelt etter varmeren, noe som er spesielt viktig i klimaanlegg der et vanningskammer er installert umiddelbart etter den første oppvarmingen, er det ønskelig å redusere temperaturen på vannet som tilføres varmeren betydelig, samtidig som man reduserer temperaturen forskjellen mellom direkte og returvann. En viss økning i den nødvendige varmeoverflaten til varmeovnene kompenseres av en reduksjon i returvannstemperaturen.

For å redusere temperaturen på vannet som forlater CHP og redusere varmetapet om natten, er det tilrådelig å bytte sirkulasjonsledningen til varmtvannsforsyningssystemet til rørledningen for denne tiden kaldt vann foran varmtvannsberederens 1. trinn. Samtidig bør innstillingen av varmtvannstemperaturregulatoren reduseres fra 60 til 50 C. På dagtid bør sirkulasjonsledningen kobles til rørledningen med oppvarmet vann før trinn II eller, mer rasjonelt, til rørledningen mellom kl. seksjoner av trinn II av varmtvannsberederen, hvor vanntemperaturen er lik den aksepterte vanntemperaturen i sirkulerende rørledning (omtrent foran de tre siste seksjonene i retning av det oppvarmede vannet), som vist i fig. 3.19. Bytting utføres automatisk: tidsreléet lukker ventil 5, for eksempel ved 0000, dirigerer sirkulasjonsstrømmen til trinn I, og gjennom det elektrohydrauliske reléet kobles impulsen til temperaturregulatoren fra sensoren som er konfigurert til å opprettholde varmtvannstemperatur på 60 C, til en annen føler med innstilling på 45 - 50 C. Klokken 6 foretar tidsreléet reverskobling, kl. åpen ventil 5 gjennom det vil flyte sirkulerende vann, siden vanntrykket før trinn I er mye høyere enn ved inkluderingspunktet for rørledningen som ventilen er installert på. På automatisk regulering tilførsel av varme til oppvarming, når temperaturen på vannet fra varmesystemet er under 40 - 45 C, er det ikke tilrådelig å bytte sirkulasjonsrørledningen foran 1. trinn av varmtvannsberederen ved slike temperaturer. I denne forbindelse er en temperatursensor installert på returrørledningen til varmesystemet, på signalet som, når returvanntemperaturen faller under 40 - - 45 C, forblir ventil 5 åpen om natten.

Sider:      1

Bestemme verdiene for standardtemperaturen til returnettvannet i off-design-modus

Kandidat for tekniske vitenskaper, førsteamanuensis V.I. Ryabtsev, G.A. Ryabtsev, ingeniør, Kursk GT

Rasjonell bruk av energi er presserende oppgave for alle tider. Men dette er ikke alltid mulig, spesielt i off-design og forbigående prosesser. Og variablene termiske regimer nettverk er nesten fullstendig avdekket i teknisk litteratur.

For tiden utføres varmeforsyningen til de fleste byer med temperaturen på nettverksvannet i forsyningsledningene, som er lavere enn direktivets tidsplan på 150°/70° eller 130°/70°. Under slike forhold er ikke driftspersonell i stand til å bestemme standard temperatur returnert retur nettvann (t n ca br). Og på grunn av dette skapes forhold for ukontrollert bruk av varme.

Det foreslås en metode for å beregne temperaturen på returnettvannet for variable og off-design termiske regimer basert på en 150°/70° tidsplan, i henhold til hvilken alle varmeavledere til forbrukere og bygninger er utformet. Det er tydelig vist på figuren, hvor 150°/70°-grafen er transformert som en avhengighet av ikke bare vanntemperaturen på tilførselsledningen (t pr), men også temperaturforskjellen mellom tilførsels- og returnettvannet (? t) på utelufttemperaturen

Det kan sees fra grafen at for hver temperatur på det innkommende nettverksvannet tilsvarer det sin egen standardverdi (?t H \u003d t pr - t arr), som også bestemmes av utelufttemperaturen (t nv). Men som nevnt ovenfor, sammenfaller veldig ofte ikke t pr i virkeligheten med den nødvendige tidsplanen t nv. Punkt 1 er startforholdene - faktisk temperaturen på forsyningsnettvannet og den virkelige frosten. Disse to punktene langs den nedre kurven tilsvarer deres verdier?t! og?t2. Begge verdiene er ikke ekte, fordi for?t 2 er betingelsen om faktisk mer alvorlig frost ikke oppfylt, og?t! har ikke slikt høy temperatur t n. Derfor er den ønskede verdien?t H mellom dem?t 2

varmetilførselsvanntemperatur

T 2 - temperaturforskjell i henhold til planen 150°/70° for den faktiske temperaturen på forsyningsnettverkets vann;

t n b - temperaturen på nettverksvannet i varmebatteriet til forbrukeren, bestemt i henhold til planen 150 ° / 70 ° for den faktiske verdien av t cf nv;

t vn - innendørs lufttemperatur, tatt som + 18 ° С;

tf vn - den faktiske temperaturen til uteluften;

tf b - nettverksvanntemperatur i forbrukerens batteri, bestemt i henhold til planen 150 ° / 70 ° for den faktiske temperaturen på forsyningsnettverkets vann;

V hv - utelufttemperatur, tatt iht

150°/70° kurve basert på faktisk tilførselsvanntemperatur.

Kontroll av formelen viste det praktiske sammentreffet av resultatene.

Dermed var det for første gang mulig å vise at det i enhver driftsform av varmenettet for en hvilken som helst vanntemperatur i tilførselsvarmeledningen er egen standardtemperatur på returnettvannet. Sammenligning med standard og faktisk temperatur på returnettvannet er hovedspaken for en mer fullstendig og effektiv bruk av varmen til nettverksvannet og grunnlaget for en dyp analyse av nettverksdriftsmodusen.

Litteratur

E.Ya.Sokolov. Varmenett. Moskva, 1982

Håndbok i varmeforsyning og ventilasjon. Under. ed. Shchekin. Kiev, 1996