Reduksjonskoeffisienten av luftvolum i bygningen. Beregninger av energiytelse for bygninger

Termisk ingeniørberegning av den tekniske undergrunnen

Termotekniske beregninger av omsluttende konstruksjoner

Områdene med eksterne omsluttende strukturer, det oppvarmede området og volumet av bygningen som kreves for beregning av energipasset, og den termiske ytelsen til de omsluttende strukturene til bygningen bestemmes i samsvar med vedtatte designbeslutninger i samsvar med anbefalingene fra SNiP 23-02 og TSN 23 - 329 - 2002.

Varmeoverføringsmotstanden til omsluttende strukturer bestemmes avhengig av antallet og materialene til lagene, samt de fysiske egenskapene til byggematerialer i henhold til anbefalingene til SNiP 23-02 og TSN 23 - 329 - 2002.

1.2.1 Bygningens yttervegger

Det er tre typer yttervegger i et bolighus.

Den første typen er murverk med gulvstøtte 120 mm tykk, isolert med polystyrenbetong 280 mm tykk, med et dekklag av silikat tegl. Den andre typen er et 200 mm armert betongpanel, isolert med polystyrenbetong 280 mm tykt, med et belegg av silikat tegl. Den tredje typen, se fig.1. Termoteknisk beregning er gitt for henholdsvis to typer vegger.

en). Sammensetningen av lagene i bygningens yttervegg: beskyttende belegg - sement-kalkmørtel 30 mm tykk, λ = 0,84 W / (m × o C). Det ytre laget på 120 mm er laget av silikatmurstein M 100 med frostbestandighetsgrad F 50, λ = 0,76 W / (m × o C); fylling 280 mm - isolasjon - polystyrenbetong D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W / (m × o C); indre lag 120 mm - fra silikat murstein, M 100, λ = 0,76 W / (m × o C). Innerveggene er pusset med kalksandmørtel M 75, 15 mm tykk, λ=0,84 W/(m×o C).

Rw\u003d 1 / 8,7 + 0,030 / 0,84 + 0,120 / 0,76 + 0,280 / 0,075 + 0,120 / 0,76 + 0,015 / 0,84 + 1/23 \u003d 2 x 4,26 C m.

Motstand mot varmeoverføring av bygningens vegger, med arealet av fasadene
Åh\u003d 4989,6 m 2, lik: 4,26 m 2 × ca C/W.

Koeffisient for varmeteknisk ensartethet av yttervegger r, bestemt av formel 12 SP 23-101:

en i er bredden på den varmeledende inneslutningen, a i = 0,120 m;

L i er lengden på den varmeledende inneslutningen, L i= 197,6 m (bygningsomkrets);

k i - koeffisient avhengig av den varmeledende inkluderingen, bestemt av adj. N SP 23-101:

k i = 1,01 for termisk ledende inkludering ved forhold λm /λ= 2,3 og a/b= 0,23.

Da er den reduserte motstanden mot varmeoverføring av bygningens vegger: 0,83 × 4,26 = 3,54 m 2 × o C / W.

2). Sammensetningen av lagene i bygningens yttervegg: beskyttende belegg - sement-kalkmørtel M 75 med en tykkelse på 30 mm, λ = 0,84 W / (m × o C). Det ytre laget på 120 mm er laget av silikatmurstein M 100 med frostbestandighetsgrad F 50, λ = 0,76 W / (m × o C); fylling 280 mm - isolasjon - polystyrenbetong D200, GOST R 51263-99, λ = 0,075 W / (m × o C); indre lag 200 mm - veggpanel i armert betong, λ = 2,04 W / (m × o C).

Varmeoverføringsmotstanden til veggen er:

Rw= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0, 20 / 2,04 + 1/23 \u003d 4,2 m 2 × o C / W.

Siden bygningens vegger har en homogen flerlagsstruktur, tas koeffisienten for termisk jevnhet til ytterveggene r= 0,7.

Da er den reduserte motstanden mot varmeoverføring av bygningens vegger: 0,7 × 4,2 = 2,9 m 2 × o C / W.

Bygningstype - en ordinær del av et 9-etasjes boligbygg med lavere rørledninger av varme- og varmtvannsanlegg.

A b\u003d 342 m 2.

gulvareal av underjordisk - 342 m 2.

Ytterveggareal over bakkenivå A b, w\u003d 60,5 m 2.

Estimert temperatur på varmesystemet til den nedre ledningen er 95 ° С, varmtvannsforsyningen er 60 ° С. Lengden på rørledningene til varmesystemet med den nedre ledningen er 80 m. Lengden på varmtvannsforsyningsrørledningene var 30 m. det er ingen undergrunn, så hastigheten på luftutveksling i de. under jorden Jeg= 0,5 h-1.

fargenyanse= 20 °С.

Første etasje (over teknisk undergrunn) - 1024,95 m2.

Bredden på kjelleren er 17,6 m. Høyden på ytterveggen til de. underjordisk, nedgravd i bakken - 1,6 m. Total lengde l tverrsnitt av gjerder av de. under jorden, begravd i bakken,

l\u003d 17,6 + 2 × 1,6 \u003d 20,8 m.

Lufttemperatur i lokalene i første etasje fargenyanse= 20 °С.

Motstand mot varmeoverføring av ytterveggene til disse. undergrunn over bakkenivå aksepteres i henhold til SP 23-101 punkt 9.3.2. lik varmeoverføringsmotstanden til ytterveggene Rane. w\u003d 3,03 m 2 × ° C / W.

Den reduserte motstanden mot varmeoverføring av de omsluttende strukturene til den nedgravde delen av disse. undergrunn vil bli bestemt i samsvar med SP 23-101 paragraf 9.3.3. som for uisolerte gulv på bakken i tilfelle når gulv- og veggmaterialene har designkoeffisienter for varmeledningsevne λ≥ 1,2 W / (m o C). Redusert motstand mot varmeoverføring av gjerder av disse. undergrunn nedgravd i bakken er bestemt i henhold til tabell 13 i SP 23-101 og utgjorde R o rs\u003d 4,52 m 2 × ° C / W.

Kjellerveggene består av: en veggblokk, 600 mm tykk, λ = 2,04 W/(m × o C).

Bestem lufttemperaturen i disse. under jorden t int b

For beregningen bruker vi dataene i Tabell 12 [SP 23-101]. Ved lufttemperaturen i de under jorden 2 °С, vil varmeflukstettheten fra rørledninger øke sammenlignet med verdiene gitt i tabell 12 med verdien av koeffisienten hentet fra ligning 34 [SP 23-101]: for rørledninger til varmesystemet - med koeffisienten [(95 - 2)/(95 - 18)] 1,283 = 1,41; for varmtvannsrørledninger - [(60 - 2) / (60 - 18) 1,283 = 1,51. Deretter beregner vi temperaturverdien t int b fra varmebalanseligningen ved en angitt underjordisk temperatur på 2 °C

t int b= (20×342/1,55+ (1,41 25 80 + 1,51 14,9 30) - 0,28×823×0,5×1,2×26 - 26×430/4,52 - 26×60,5/3,03)/

/ (342 / 1,55 + 0,28 × 823 × 0,5 × 1,2 + 430 / 4,52 + 60,5 / 3,03) \u003d 1316/473 \u003d 2,78 ° С.

Varmestrømmen gjennom kjelleren var

q b. c\u003d (20 - 2,78) / 1,55 \u003d 11,1 W / m 2.

Altså i de under jorden er termisk beskyttelse tilsvarende normene gitt ikke bare av gjerder (vegger og gulv), men også på grunn av varme fra rørledninger til varme- og varmtvannsforsyningssystemer.

1.2.3 Overlapping over disse. under jorden

Gjerdet har et område A f\u003d 1024,95 m 2.

Strukturelt utføres overlappingen som følger.

2,04 W / (m × o C). Sement-sand avrettingsmasse 20 mm tykk, λ =
0,84 W / (m × o C). Isolasjonsekstrudert polystyrenskum "Rufmat", ρ o\u003d 32 kg / m 3, λ \u003d 0,029 W / (m × o C), 60 mm tykk i henhold til GOST 16381. Luftspalte, λ \u003d 0,005 W / (m × o C), 10 mm tykk. Plater for gulv, λ = 0,18 W / (m × o C), 20 mm tykke i henhold til GOST 8242.

Rf= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0,010 / 0,005 + 0,020 / 0,180 + 1/17 \u003d 4,35 m 2 × o C / W.

I henhold til punkt 9.3.4 i SP 23-101 bestemmer vi verdien av den nødvendige varmeoverføringsmotstanden til kjelleretasjen over den tekniske undergrunnen Rc i henhold til formelen

R o = nR rekv,

hvor n- koeffisient bestemt ved akseptert minimum lufttemperatur i undergrunnen t int b= 2°С.

n = (t int - t int b)/(fargetone - tekst) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

Deretter R med\u003d 0,39 × 4,35 \u003d 1,74 m 2 × ° C / W.

La oss sjekke om den termiske beskyttelsen av taket over den tekniske undergrunnen tilfredsstiller kravet til standardforskjellen D t n= 2 °C for gulvet i første etasje.

I henhold til formelen (3) SNiP 23 - 02, bestemmer vi minimum tillatt motstand mot varmeoverføring

R o min =(20 - 2) / (2 × 8,7) \u003d 1,03 m 2 × ° C / W< Rc = 1,74 m 2 × ° C / W.

1.2.4 Loftsetasje

Dekke området A c\u003d 1024,95 m 2.

Gulvplate av armert betong, 220 mm tykk, λ =
2,04 W / (m × o C). Isolasjon minplita CJSC "Mineralull", r =140-
175 kg / m 3, λ \u003d 0,046 W / (m × o C), 200 mm tykk i henhold til GOST 4640. Fra oven har belegget en sement-sand avrettingsmasse 40 mm tykk, λ = 0,84 W / (m × o C).

Da er varmeoverføringsmotstanden:

Rc\u003d 1 / 8,7 + 0,22 / 2,04 + 0,200 / 0,046 + 0,04 / 0,84 + 1/23 \u003d 4,66 m 2 × o C / W.

1.2.5 Taktekking på loftet

Gulvplate av armert betong, 220 mm tykk, λ =
2,04 W / (m × o C). Utvidet leirgrusisolasjon, r\u003d 600 kg / m 3, λ \u003d
0,190 W / (m × o C), 150 mm tykk i henhold til GOST 9757; min-plate av CJSC "Mineralnaya vata", 140-175 kg/m3, λ = 0,046 W/(m×оС), 120 mm tykk i henhold til GOST 4640. Toppbelegget har en sement-sandmasse 40 mm tykk, λ = 0,84 W/ (m × o C).

Da er varmeoverføringsmotstanden:

Rc\u003d 1 / 8,7 + 0,22 / 2,04 + 0,150 / 0,190 + 0,12 / 0,046 + 0,04 / 0,84 + 1/17 \u003d 3,37 m 2 × o C / W.

1.2.6 Windows

I moderne gjennomskinnelige design av varmebeskyttende vinduer brukes doble vinduer, og for fremstilling av vindusrammer og rammeverk, hovedsakelig PVC-profiler eller kombinasjoner av dem. Ved produksjon av doble vinduer ved bruk av floatglass gir vinduene en beregnet redusert varmeoverføringsmotstand på ikke mer enn 0,56 m 2 × o C / W., som oppfyller regulatoriske krav for deres sertifisering.

Areal med vindusåpninger A F\u003d 1002,24 m 2.

Godta varmeoverføringsvinduet RF\u003d 0,56 m 2 × o C / W.

1.2.7 Redusert varmeoverføringskoeffisient

Den reduserte varmeoverføringskoeffisienten gjennom den eksterne bygningskonvolutten, W / (m 2 × ° С), bestemmes av formel 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002], under hensyntagen til strukturene som er vedtatt i prosjektet:

1,13 (4989,6 / 2,9 + 1002,24 / 0,56 + 1024,95 / 4,66 + 1024,95 / 4,35) / 8056,9 \u003d 0,54 W / (m 2 × °C).

1.2.8 Betinget varmeoverføringskoeffisient

Bygningens betingede varmeoverføringskoeffisient, tatt i betraktning varmetap på grunn av infiltrasjon og ventilasjon, W / (m 2 × ° C), bestemmes av formel D.6 [SNiP 23 - 02], under hensyntagen til de vedtatte strukturene i prosjektet:

hvor Med– spesifikk varmekapasitet til luft, lik 1 kJ/(kg×°С);

β ν - reduksjonskoeffisient av luftvolum i bygningen, tatt i betraktning tilstedeværelsen av interne omsluttende strukturer, lik β ν = 0,85.

0,28 × 1 × 0,472 × 0,85 × 25026,57 × 1,305 × 0,9 / 8056,9 = 0,41 W / (m 2 × ° C).

Gjennomsnittlig bygningsluftutveksling for oppvarmingsperioden beregnes ut fra det totale luftskiftet på grunn av ventilasjon og infiltrasjon i henhold til formelen

n a= [(3×1714,32)×168/168+(95×0,9×

×168) / (168 × 1,305)] / (0,85 × 12984) = 0,479 h-1.

- mengden infiltrerende luft, kg/t, som kommer inn i bygningen gjennom bygningskonvolutten i løpet av dagen for oppvarmingsperioden, bestemmes av formel D.9 [SNiP 23-02-2003]:

19,68/0,53×(35,981/10) 2/3 + (2,1×1,31)/0,53×(56,55/10) 1/2 = 95 kg/t.

- henholdsvis for trapp er beregnet trykkforskjell mellom ute- og inneluft for vinduer og balkongdører og ytre inngangsdører bestemt av formel 13 [SNiP 23-02-2003] for vinduer og balkongdører med utskifting av 0,55 pr. 0 i den, 28 og med beregning av egenvekt i henhold til formel 14 [SNiP 23-02-2003] ved tilsvarende lufttemperatur, Pa.

∆р e d= 0,55× Η ×( γext -γ int) + 0,03× γext×ν 2.

hvor Η \u003d 30,4 m - høyden på bygningen;

- egenvekt, henholdsvis ekstern og intern luft, N / m 3.

γ ext \u003d 3463 / (273-26) \u003d 14,02 N / m 3,

γint \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11,78 N / m 3.

∆p F= 0,28×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 35,98 Pa.

∆р utg= 0,55×30,4×(14,02-11,78)+0,03×14,02×5,9 2 = 56,55 Pa.

- gjennomsnittlig tetthet av tilluften for oppvarmingsperioden, kg / m 3, ,

353 / \u003d 1,31 kg / m 3.

V h\u003d 25026,57 m 3.

1.2.9 Total varmeoverføringskoeffisient

Bygningens betingede varmeoverføringskoeffisient, tatt i betraktning varmetap på grunn av infiltrasjon og ventilasjon, W / (m 2 × ° C), bestemmes av formel D.6 [SNiP 23-02-2003], under hensyntagen til strukturer vedtatt i prosjektet:

0,54 + 0,41 \u003d 0,95 W / (m 2 × ° C).

1.2.10 Sammenligning av standardiserte og reduserte varmeoverføringsmotstander

Som et resultat av beregningene sammenlignes i tabell. 2 normaliserte og reduserte varmeoverføringsmotstander.

Tabell 2 - Normalisert Rreg og gitt R r o motstand mot varmeoverføring av bygningsgjerder

1.2.11 Beskyttelse mot vannlogging av omsluttende konstruksjoner

Temperaturen på den indre overflaten av de omsluttende konstruksjonene må være høyere enn duggpunkttemperaturen t d\u003d 11,6 ° C (3 ° C - for vinduer).

Temperaturen på den indre overflaten av de omsluttende strukturene τ int, beregnes med formelen Ya.2.6 [SP 23-101]:

τ int = fargenyanse-(fargenyanse-tekst)/(R r× α int),

for å bygge vegger:

τ int\u003d 20-(20 + 26) / (3,37 × 8,7) \u003d 19,4 o C\u003e t d\u003d 11,6 om C;

for å dekke det tekniske gulvet:

τ int\u003d 2-(2 + 26) / (4,35 × 8,7) \u003d 1,3 o C<t d\u003d 1,5 ca C, (φ \u003d 75%);

for vinduer:

τ int\u003d 20-(20 + 26) / (0,56 × 8,0) \u003d 9,9 om C\u003e t d\u003d 3 om C.

Temperaturen for kondens på den indre overflaten av strukturen ble bestemt av I-d fuktig luftkart.

Temperaturene på de innvendige konstruksjonsflatene tilfredsstiller vilkårene for å hindre fuktkondens, med unntak av gulvkonstruksjonene til det tekniske gulvet.

1.2.12 Romplanleggingsegenskaper ved bygget

Bygningens plassplanleggingsegenskaper er satt i samsvar med SNiP 23-02.

Byf:

f = A F / A W + F = 1002,24 / 5992 = 0,17

Bygningens kompakthetsindeks, 1/m:

8056,9 / 25026,57 \u003d 0,32 m -1.

1.3.3 Termisk energiforbruk til oppvarming av bygget

Forbruk av termisk energi til oppvarming av bygget i oppvarmingsperioden Q h y, MJ, bestemt ved formel D.2 [SNiP 23 - 02]:

0,8 - reduksjonskoeffisient for varmeforsterkning på grunn av termisk treghet til omsluttende strukturer (anbefalt);

1.11 - koeffisient som tar hensyn til det ekstra varmeforbruket til varmesystemet, assosiert med diskretiteten til den nominelle varmestrømmen til utvalget av varmeanordninger, deres ekstra varmetap gjennom radiatordelene av gjerdene, den økte lufttemperaturen i hjørnet rom, varmetapet til rørledninger som går gjennom uoppvarmede rom.

Generelt varmetap av bygningen Q h, MJ, for oppvarmingsperioden bestemmes av formel D.3 [SNiP 23 - 02]:

Q h= 0,0864×0,95×4858,5×8056,9 = 3212976 MJ.

Husholdningens varmetilførsel i oppvarmingsperioden Q int, MJ, bestemmes av formel D.10 [SNiP 23 - 02]:

hvor q int\u003d 10 W / m 2 - mengden av husholdningsvarmeutslipp per 1 m 2 av arealet til boliglokaler eller det estimerte arealet til en offentlig bygning.

Q int= 0,0864×10×205×3940= 697853 MJ.

Varmetilskudd gjennom vinduer fra solinnstråling i fyringsperioden Spm, MJ, bestemmes av formel 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]:

Q s =τ F ×k F ×(A F 1 ×I 1 +A F 2 ×I 2 +A F 3 ×I 3 +A F 4 ×I 4)+τ scy× k scy × A scy × I hor ,

Q s = 0,76×0,78×(425,25×587+25,15×1339+486×1176+66×1176)= 552756 MJ.

Q h y= × 1,11 = 2 566917 MJ.

1.3.4 Estimert spesifikt varmeforbruk

Det estimerte spesifikke forbruket av termisk energi for oppvarming av bygningen i oppvarmingsperioden, kJ / (m 2 × o C × dag), bestemmes av formelen
D.1:

10 3 × 2 566917 / (7258 × 4858,5) = 72,8 kJ / (m 2 × o C × dag)

I følge tabell. 3.6 b [TSN 23 - 329 - 2002] standardisert spesifikt varmeenergiforbruk for oppvarming av et ni-etasjers boligbygg er 80 kJ / (m 2 × o C × dag) eller 29 kJ / (m 3 × o C × dag).

KONKLUSJON

I prosjektet med et 9-etasjes boligbygg ble det brukt spesielle teknikker for å forbedre energieffektiviteten til bygningen, for eksempel:

¾ ble brukt en konstruktiv løsning som ikke bare gjør det mulig å utføre den raske konstruksjonen av anlegget, men også å bruke forskjellige strukturelle og isolasjonsmaterialer og arkitektoniske former i den eksterne omsluttende strukturen på forespørsel fra kunden og under hensyntagen til eksisterende evner av byggebransjen i regionen,

¾ i prosjektet utføres varmeisolering av varme- og varmtvannsledninger,

¾ moderne varmeisolerende materialer ble brukt, spesielt polystyrenbetong D200, GOST R 51263-99,

¾ i moderne gjennomskinnelige design av varmebeskyttende vinduer, brukes doble vinduer, og for produksjon av vindusrammer og karmer, hovedsakelig PVC-profiler eller kombinasjoner av dem. Ved produksjon av doble vinduer ved bruk av floatglass gir vinduene en beregnet redusert varmeoverføringsmotstand på 0,56 W/(m×oC).

Energieffektiviteten til det utformede boligbygget bestemmes av følgende hoved- kriterier:

¾ spesifikt forbruk av termisk energi til oppvarming i oppvarmingsperioden q h des, kJ / (m 2 × ° C × dag) [kJ / (m 3 × ° C × dag)];

¾ bygningens kompakthetsindeks k e,1m;

¾ glaseringskoeffisient av fasaden til bygningen f.

Som et resultat av beregningene kan følgende konklusjoner trekkes:

1. Omsluttende konstruksjoner av et 9-etasjes boligbygg oppfyller kravene i SNiP 23-02 for energieffektivitet.

2. Bygget er designet for å opprettholde optimal temperatur og fuktighet samtidig som det sikres lavest energiforbruk.

3. Beregnet indikator for bygningens kompakthet k e= 0,32 er lik standarden.

4. Glasingskoeffisienten til fasaden til bygningen f=0,17 er nær standardverdien f=0,18.

5. Graden av reduksjon i forbruket av termisk energi til oppvarming av bygget fra standardverdien var minus 9 %. Denne parameterverdien tilsvarer vanlig klasse av varme- og krafteffektivitet for bygningen i henhold til tabell 3 i SNiP 23-02-2003 Termisk beskyttelse av bygninger.

BYGGENS ENERGIPASS

(bestemmelse av tykkelsen på isolasjonslaget på loftet

belegg og belegg)
A. Innledende data

Fuktighetssonen er normal.

z ht = 229 dager.

Gjennomsnittlig designtemperatur for oppvarmingsperioden t ht \u003d -5,9 ºС.

Temperaturen på den kalde fem-dagers t ext \u003d -35 ° С.

t int \u003d + 21 ° С.

Relativ fuktighet: = 55 %.

Beregnet lufttemperatur på loftet t int g \u003d +15 С.

Varmeoverføringskoeffisient for den indre overflaten av loftsgulvet
\u003d 8,7 W / m 2 С.

Varmeoverføringskoeffisient for den ytre overflaten av loftsgulvet
\u003d 12 W / m 2 · ° С.

Varmeoverføringskoeffisient for den indre overflaten av det varme loftsbelegget
\u003d 9,9 W / m 2 · ° С.

Varmeoverføringskoeffisienten til den ytre overflaten av det varme loftsbelegget
\u003d 23 W / m 2 · ° С.
Bygningstype - 9-etasjes bolighus. Kjøkkenet i leilighetene er utstyrt med gasskomfyr. Høyden på loftsrommet er 2,0 m. Dekkearealer (tak) MEN g. c \u003d 367,0 m 2, varme loftsgulv MEN g. f \u003d 367,0 m 2, yttervegger på loftet MEN g. w \u003d 108,2 m 2.

På et varmt loft er det en øvre ledning av rør for varme- og vannforsyningssystemer. Anslåtte temperaturer på varmesystemet - 95 ° С, varmtvannsforsyning - 60 ° С.

Diameteren på varmerør er 50 mm med en lengde på 55 m, varmtvannsrør er 25 mm med en lengde på 30 m.
Loftsetasje:

Ris. 6 Beregningsskjema

Loftsetasjen består av de strukturelle lagene vist i tabellen.

№	Materialnavn (design)	, kg/m 3	δ, m	,W/(m °С)	R, m 2 ° С / V
1	Stive mineralullplater på bituminøse bindemidler (GOST 4640)	200	X	0,08	X
2	Dampsperre - rubitex 1 lag (GOST 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	Armert betong hulkjerneplater PC (GOST 9561 - 91)		0,22		0,142

Kombinert dekning:

Ris. 7 Beregningsskjema

Det kombinerte belegget over det varme loftet består av de strukturelle lagene vist i tabellen.

№	Materialnavn (design)	, kg/m 3	δ, m	,W/(m °С)	R, m 2 ° С / V
1	Technoelast	600	0,006	0,17	0,035
2	Sement-sandmørtel	1800	0,02	0,93	0,022
3	Porebetongplater	300	X	0,13	X
4	Ruberoid	600	0,005	0,17	0,029
5	armert betongplate	2500	0,035	2,04	0,017

B. Beregningsprosedyre
Bestemmelse av graddager av oppvarmingsperioden i henhold til formelen (2) SNiP 23-02–2003:
D d = ( t int- t ht) z ht = (21 + 5,9) 229 = 6160,1.
Den normaliserte verdien av motstanden mot varmeoverføring av belegget til en boligbygning i henhold til formelen (1) SNiP 23-02-2003:

R req= en· D d+ b\u003d 0,0005 6160,1 + 2,2 \u003d 5,28 m 2 C / W;
I henhold til formelen (29) SP 23-101–2004 bestemmer vi den nødvendige varmeoverføringsmotstanden til det varme loftsgulvet
, m 2 ° С / W:

,
hvor
- normalisert motstand mot varmeoverføring av belegget;

n- koeffisient bestemt av formelen (30) SP 230101-2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
I henhold til de funnet verdiene
og n fastslå
:
\u003d 5,28 0,107 \u003d 0,56 m 2 С / W.

Nødvendig beleggsmotstand over et varmt loft R 0g. c bestemmes av formel (32) SP 23-101–2004:
R 0 g.c = ( – t ext)/(0,28 G Ven Med(t ven – ) + ( t int - )/ R 0 g.f +
+ (
)/MEN g.f - ( – t ext) en g.w/ R 0 g.w
hvor G ven - redusert (relatert til 1 m 2 av loftet) luftstrøm i ventilasjonsanlegget, bestemt i henhold til tabell. 6 SP 23-101-2004 og lik 19,5 kg / (m 2 t);

c– spesifikk varmekapasitet til luft, lik 1 kJ/(kg °С);

t ven er temperaturen på luften som forlater ventilasjonskanalene, °C, tatt lik t int + 1,5;

q pi er den lineære tettheten av varmefluksen gjennom overflaten av den termiske isolasjonen, per 1 m av lengden på rørledningen, tatt for varmerør lik 25, og for varmtvannsrør - 12 W / m (tabell 12 SP 23 -101-2004).

De reduserte varmegevinstene fra rørledninger til varme- og varmtvannsforsyningssystemer er:
()/MEN g.f \u003d (25 55 + 12 30) / 367 \u003d 4,71 W / m 2;
en g. w - redusert areal av ytterveggene på loftet m 2 / m 2, bestemt av formelen (33) SP 23-101-2004,

= 108,2/367 = 0,295;

- normalisert motstand mot varmeoverføring av ytterveggene til et varmt loft, bestemt gjennom en graddag av oppvarmingsperioden ved en intern lufttemperatur i loftsrommet = +15 ºС.

– t ht) z ht = (15 + 5,9)229 = 4786,1 °C dag,
m 2 °C / W
Vi erstatter de funnet verdiene i formelen og bestemmer den nødvendige varmeoverføringsmotstanden til belegget over det varme loftet:
(15 + 35) / (0,28 19,2 (22,5 - 15) + (21 - 15) / 0,56 + 4,71 -
- (15 + 35) 0,295 / 3,08 \u003d 50 / 50,94 \u003d 0,98 m 2 ° C / W

Vi bestemmer tykkelsen på isolasjonen i loftsetasjen kl R 0g. f \u003d 0,56 m 2 ° C / W:

= (R 0g. f – 1/– R f.b - R gni - 1/) ut =
= (0,56 - 1/8,7 - 0,142 -0,029 - 1/12)0,08 = 0,0153 m,
vi aksepterer tykkelsen på isolasjonen = 40 mm, siden minimumstykkelsen på mineralullplater er 40 mm (GOST 10140), vil den faktiske varmeoverføringsmotstanden være

R 0g. f faktum. \u003d 1 / 8,7 + 0,04 / 0,08 + 0,029 + 0,142 + 1/12 \u003d 0,869 m 2 ° C / W.
Bestem mengden isolasjon i belegget ved R 0g. c \u003d \u003d 0,98 m 2 ° C / W:
= (R 0g. c – 1/ – R f.b - R gni - R c.p.r - R t – 1/) ut =
\u003d (0,98 - 1 / 9,9 - 0,017 - 0,029 - 0,022 - 0,035 - 1/23) 0,13 \u003d 0,0953 m,
vi aksepterer tykkelsen på isolasjonen (luftbetongplate) 100 mm, da vil den faktiske verdien av motstanden mot varmeoverføring av loftsbelegget være nesten lik den beregnede.
B. Kontrollere samsvar med sanitære og hygieniske krav

bygnings termisk beskyttelse
I. Kontroll av oppfyllelsen av betingelsen
for loftsetasjen:

\u003d (21 - 15) / (0,869 8,7) \u003d 0,79 ° С,
I følge tabell. 5 SNiP 23-02–2003 ∆ t n = 3 °C, derfor betingelsen ∆ t g = 0,79 °С t n =3 °С er oppfylt.
Vi sjekker de ytre omsluttende strukturene på loftet for forholdene for ikke-kondens på deres indre overflater, dvs. å oppfylle vilkåret
:

- for å dekke over et varmt loft, ta
W / m 2 ° С,
15 - [(15 + 35)/(0,98 9,9] =
\u003d 15 - 4,12 \u003d 10,85 ° С;
- for ytterveggene på et varmt loft, tar
W / m 2 ° С,
15 - [(15 + 35)]/(3,08 8,7) =
\u003d 15 - 1,49 \u003d 13,5 ° С.
II. Beregn duggpunktstemperaturen t d, °С, på loftet:

- vi beregner fuktighetsinnholdet i uteluften, g/m 3, ved dimensjonerende temperatur t ext:

=
- den samme, varme loftsluften, tar fuktinnholdsøkningen ∆ f for hus med gassovner, lik 4,0 g / m 3:
g/m3;
- vi bestemmer partialtrykket av vanndamp i luften på et varmt loft:

Ved søknad 8 etter verdi E= e g finn duggpunktstemperaturen t d = 3,05 °С.

De oppnådde verdiene for duggpunkttemperaturen sammenlignes med de tilsvarende verdiene
og
:
=13,5 > t d = 3,05 °C; = 10,88 > t d = 3,05 °С.
Duggpunkttemperaturen er mye lavere enn de tilsvarende temperaturene på de indre overflatene til de ytre gjerdene, derfor vil kondensat ikke falle på de indre overflatene av belegget og på veggene på loftet.

Konklusjon. Horisontale og vertikale gjerder av et varmt loft oppfyller regulatoriske krav for termisk beskyttelse av bygningen.

Eksempel 5
Beregning av det spesifikke forbruket av termisk energi for oppvarming av en 9-etasjes en-seksjons boligbygning (tårntype)
Dimensjonene til en typisk etasje i et 9-etasjes boligbygg er gitt i figuren.

Fig. 8 Typisk planløsning for et 9-etasjes enseksjons bolighus

A. Innledende data
Byggested - Perm.

Klimaområde - IV.

Fuktighetssonen er normal.

Fuktighetsregimet i rommet er normalt.

Driftsforhold for omsluttende konstruksjoner - B.

Lengden på oppvarmingsperioden z ht = 229 dager.

Gjennomsnittlig temperatur for oppvarmingsperioden t ht \u003d -5,9 ° С.

Innendørs lufttemperatur t int \u003d +21 ° С.

Temperaturen på den kalde femdagers uteluften t ext = = -35 °С.

Bygget er utstyrt med «varmt» loft og teknisk kjeller.

Temperaturen på den indre luften i den tekniske kjelleren = = +2 °С

Byggets høyde fra gulvnivå i første etasje til toppen av avtrekkssjakten H= 29,7 m.

Gulvhøyde - 2,8 m.

Maksimum av gjennomsnittlige vindhastigheter for januar v\u003d 5,2 m/s.
B. Beregningsprosedyre
1. Bestemmelse av arealene til omsluttende konstruksjoner.

Bestemmelsen av området for omsluttende strukturer er basert på planen for en typisk etasje i en 9-etasjes bygning og de første dataene til seksjon A.

Totalt gulvareal av bygget
MEN h \u003d (42,5 + 42,5 + 42,5 + 57,38) 9 \u003d 1663,9 m 2.
Stue i leiligheter og kjøkken
MEN l = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)9 \u003d 1388,7 m 2.
Etasjeareal over teknisk kjeller MEN b .c, loftsetasje MEN g. f og belegg over loft MEN g. c
MEN b.c = MEN g. f= MEN g. c \u003d 16 16,2 \u003d 259,2 m 2.
Totalt areal av vindusfyllinger og balkongdører MEN F med nummeret deres på gulvet:

- vindusfyllinger 1,5 m bred - 6 stk.,

- vindusfyllinger 1,2 m bred - 8 stk.,

- balkongdører 0,75 m bredde - 4 stk.

Vinduer høyde - 1,2 m; høyden på balkongdørene er 2,2 m.
MEN F \u003d [(1,5 6 + 1,2 8) 1,2 + (0,75 4 2,2)] 9 \u003d 260,3 m 2.
Arealet av inngangsdørene til trappen med deres bredde på 1,0 og 1,5 m og høyde på 2,05 m
MEN ed \u003d (1,5 + 1,0) 2,05 \u003d 5,12 m 2.
Arealet av vindusfyllingene til trappen med en vindusbredde på 1,2 m og en høyde på 0,9 m

\u003d (1,2 0,9) 8 \u003d 8,64 m 2.
Det totale arealet av ytterdørene til leiligheter med en bredde på 0,9 m, en høyde på 2,05 m og et antall på 4 på gulvet.
MEN ed \u003d (0,9 2,05 4) 9 \u003d 66,42 m 2.
Det totale arealet av bygningens yttervegger, tatt i betraktning vindus- og døråpninger

\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 \u003d 1622,88 m 2.
Det totale arealet av bygningens yttervegger uten vindu og døråpninger

MEN W \u003d 1622,88 - (260,28 + 8,64 + 5,12) \u003d 1348,84 m 2.
Det totale arealet av de indre overflatene til de eksterne omsluttende strukturene, inkludert loftsetasjen og etasjen over den tekniske kjelleren,

\u003d (16 + 16 + 16,2 + 16,2) 2,8 9 + 259,2 + 259,2 \u003d 2141,3 m 2.
Oppvarmet volum av bygningen

V n \u003d 16 16,2 2,8 9 \u003d 6531,84 m 3.
2. Fastsettelse av graddager av fyringsperioden.

Graddager bestemmes av formelen (2) SNiP 23-02-2003 for følgende bygningskonvolutter:

- yttervegger og loftsgulv:

D d 1 \u003d (21 + 5,9) 229 \u003d 6160,1 ° C dag,
- belegg og yttervegger på et varmt "loft":
D d 2 \u003d (15 + 5,9) 229 \u003d 4786,1 ° C dag,
- etasjer over teknisk kjeller:
D d 3 \u003d (2 + 5,9) 229 \u003d 1809,1 ° C dag.
3. Bestemmelse av nødvendig motstand mot varmeoverføring av omsluttende strukturer.

Den nødvendige motstanden mot varmeoverføring av omsluttende strukturer bestemmes fra tabell. 4 SNiP 23-02-2003 avhengig av graddagverdiene for oppvarmingsperioden:

- for bygningens yttervegger
\u003d 0,00035 6160,1 + 1,4 \u003d 3,56 m 2 ° C / W;
- for loftsgulv
= n· \u003d 0,107 (0,0005 6160,1 + 2,2) \u003d 0,49 m 2,
n =
=
= 0,107;
- for ytterveggene på loftet
\u003d 0,00035 4786,1 + 1,4 \u003d 3,07 m 2 ° C / W,
- for tildekking over loftet

=
=
\u003d 0,87 m 2 ° C / W;
– for overlapping over teknisk kjeller

= n b. c R reg \u003d 0,34 (0,00045 1809,1 + 1,9) \u003d 0,92 m 2 ° C / W,

n b. c=
=
= 0,34;
- for vindusfyllinger og balkongdører med tredobbelt glass i trebindinger (vedlegg L SP 23-101–2004)

\u003d 0,55 m 2 ° C / W.
4. Bestemmelse av forbruk av termisk energi til oppvarming av bygget.

For å bestemme forbruket av termisk energi for oppvarming av bygningen i oppvarmingsperioden, er det nødvendig å etablere:

- totalt varmetap av bygget gjennom utvendige gjerder Q h, MJ;

- husholdningens varmetilførsel Q int, MJ;

- varmetilskudd gjennom vinduer og balkongdører fra solinnstråling, MJ.

Når man skal bestemme det totale varmetapet til en bygning Q h , MJ, det er nødvendig å beregne to koeffisienter:

- den reduserte koeffisienten for varmeoverføring gjennom den eksterne bygningsskalaen
, W / (m 2 ° С);
L v = 3 EN l\u003d 3 1388,7 \u003d 4166,1 m 3 / t,
hvor EN l- området for å glemme lokaler og kjøkken, m 2;

- den fastsatte gjennomsnittlige luftutvekslingshastigheten til bygningen for oppvarmingsperioden n a , h –1 , i henhold til formel (D.8) SNiP 23-02–2003:
n a =
= 0,75 t-1.
Vi aksepterer koeffisienten for å redusere luftvolumet i bygningen, med tanke på tilstedeværelsen av interne gjerder, B v = 0,85; spesifikk varmekapasitet til luft c= 1 kJ/kg °С, og koeffisienten for å ta hensyn til påvirkningen av den kommende varmestrømmen i gjennomskinnelige strukturer k = 0,7:

=
\u003d 0,45 W / (m 2 ° C).
Verdien av byggets totale varmeoverføringskoeffisient K m, W / (m 2 ° С), bestemt av formelen (D.4) SNiP 23-02–2003:
K m \u003d 0,59 + 0,45 \u003d 1,04 W / (m 2 ° C).
Vi beregner byggets totale varmetap for oppvarmingsperioden Q h , MJ, i henhold til formel (D.3) SNiP 23-02–2003:
Q h = 0,0864 1,04 6160,1 2141,28 = 1185245,3 MJ.
Husholdningens varmetilførsel i oppvarmingsperioden Q int , MJ, bestemt av formelen (D.11) SNiP 23-02-2003, forutsatt verdien av spesifikke husholdningsvarmeutslipp q int lik 17 W/m 2:
Q int = 0,0864 17 229 1132,4 = 380888,62 MJ.
Varmetilførsel til bygget fra solinnstråling i oppvarmingsperioden Q s , MJ, bestemt av formelen (G.11) SNiP 23-02-2003, tar verdiene til koeffisientene som tar hensyn til skyggelegging av lysåpninger av ugjennomsiktige fyllelementer τ F = 0,5 og den relative penetrasjonen av solinnstråling for lysgjennomførende vindusfyllinger k F = 0,46.

Gjennomsnittsverdien av solinnstråling for oppvarmingsperioden på vertikale flater Jeg jf, W / m 2, aksepterer vi i henhold til vedlegg (D) SP 23-101-2004 for den geografiske breddegraden til plasseringen av Perm (56 ° N):

Jeg av \u003d 201 W/m 2,
Q s = 0,5 0,76(100,44 201 + 100,44 201 +
+ 29,7 201 + 29,7 201) = 19880,18 MJ.
Forbruk av termisk energi til oppvarming av bygget i oppvarmingsperioden , MJ, bestemmes av formelen (D.2) til SNiP 23-02–2003, og tar den numeriske verdien av følgende koeffisienter:

- reduksjonskoeffisient for varmeforsterkning på grunn av termisk treghet til omsluttende strukturer = 0,8;

- koeffisient som tar hensyn til det ekstra varmeforbruket til varmesystemet, assosiert med diskretiteten til den nominelle varmefluksen til utvalget av varmeenheter for bygninger av tårntype = 1,11.
= 1,11 = 1024940,2 MJ.
Vi setter det spesifikke forbruket av termisk energi til bygningen
, kJ / (m 2 °C dag), i henhold til formelen (D.1) SNiP 23-02–2003:
=
\u003d 25,47 kJ / (m 2 ° C dag).
I følge dataene i tabell. 9 SNiP 23-02–2003 er det standardiserte spesifikke varmeenergiforbruket for oppvarming av et 9-etasjes boligbygg 25 kJ / (m 2 ° C dag), som er 1,02 % lavere enn det beregnede spesifikke varmeenergiforbruket = 25,47 kJ / (m 2 ·°С·dag), derfor, i varmeteknisk design av omsluttende strukturer, er det nødvendig å ta hensyn til denne forskjellen.

UDDANNELSES- OG VITENSKAPSMINISTERIET I DEN RUSSISKE FØDERASJON

Federal State Budgetary Educational Institution of Higher Professional Education

"State University - pedagogisk-vitenskapelig-industrielt kompleks"

Institutt for arkitektur og konstruksjon

Avdeling: "Bybygging og økonomi"

Disiplin: "Konstruksjonsfysikk"

KURSARBEID

"Termisk beskyttelse av bygninger"

Fullført av student: Arkharova K.Yu.

• Introduksjon
• Oppgaveskjema
• 1 . Klimareferanse
• 2 . Termisk ingeniørberegning
• 2.1 Termoteknisk beregning av omsluttende konstruksjoner
• 2.2 Beregning av omsluttende strukturer av "varme" kjellere
• 2.3 Termisk beregning av vinduer
• 3 . Beregning av det spesifikke forbruket av termisk energi til oppvarming i oppvarmingsperioden
• 4 . Varmeabsorpsjon av gulvflaten
• 5 . Beskyttelse av den omsluttende strukturen mot vannlogging
• Konklusjon
• Liste over brukte kilder og litteratur
• Vedlegg A

Introduksjon

Termisk beskyttelse er et sett med tiltak og teknologier for energisparing, som gjør det mulig å øke varmeisolasjonen av bygninger til ulike formål, for å redusere varmetap i lokaler.

Oppgaven med å gi de nødvendige termiske egenskapene til eksterne omsluttende strukturer løses ved å gi dem den nødvendige varmemotstanden og motstanden mot varmeoverføring.

Motstanden mot varmeoverføring må være høy nok til å sikre hygienisk akseptable temperaturforhold på overflaten av konstruksjonen som vender mot rommet i den kaldeste perioden av året. Varmemotstanden til strukturer vurderes av deres evne til å opprettholde en relativt konstant temperatur i lokalene med periodiske svingninger i temperaturen i luftmiljøet ved siden av strukturene og varmestrømmen som passerer gjennom dem. Graden av varmebestandighet til strukturen som helhet bestemmes i stor grad av de fysiske egenskapene til materialet som det ytre laget av strukturen er laget av, som oppfatter skarpe temperatursvingninger.

I dette kursarbeidet vil det bli utført en termisk beregning av den omsluttende strukturen til et individuelt bolighus, konstruksjonsområdet som er byen Arkhangelsk.

Oppgaveskjema

1 Byggeområde:

Arkhangelsk.

2 Veggkonstruksjon (navn på konstruksjonsmateriale, isolasjon, tykkelse, tetthet):

1. lag - polystyrenbetong modifisert på Portland slaggsement (= 200 kg / m 3; ? = 0,07 W / (m * K); ? = 0,36 m)

2. lag - ekstrudert polystyrenskum (= 32 kg / m 3; ? = 0,031 W / (m * K); ? = 0,22 m)

3. lag - perlibitt (= 600 kg / m 3; ? = 0,23 W / (m * K); ? = 0,32 m

3 Termisk ledende inklusjonsmateriale:

perlebetong (= 600 kg / m 3; ? = 0,23 W / (m * K); ? = 0,38 m

4-etasjes konstruksjon:

1. lag - linoleum (= 1800 kg / m 3; s = 8,56 W / (m 2 ° C); ? = 0,38 W / (m 2 ° C); ? = 0,0008 m

Andre lag - sement-sand avrettingsmasse (= 1800 kg / m 3; s = 11,09 W / (m 2 ° C); ? = 0,93 W / (m 2 ° C); ? = 0,01 m)

3. lag - ekspanderte polystyrenplater (= 25 kg / m 3; s = 0,38 W / (m 2 ° C); ? = 0,44 W / (m 2 ° C); ? = 0,11 m )

Fjerde lag - skumbetongplate (= 400 kg / m 3; s = 2,42 W / (m 2 ° C); ? = 0,15 W / (m 2 ° C); ? = 0,22 m )

1 . Klimareferanse

Byggeområde - Arkhangelsk.

Klimaområde - II A.

Fuktighetssone - vått.

Fuktighet i rommet? = 55%;

designtemperatur i rommet = 21°С.

Fuktighetsregimet i rommet er normalt.

Driftsforhold - B.

Klimatiske parametere:

Estimert utetemperatur (utendørstemperatur for den kaldeste femdagersperioden (sikkerhet 0,92)

Varigheten av oppvarmingsperioden (med en gjennomsnittlig daglig utetemperatur? 8 ° C) - \u003d 250 dager;

Gjennomsnittstemperaturen i oppvarmingsperioden (med en gjennomsnittlig daglig utetemperatur? 8 ° C) - = - 4,5 ° C.

omsluttende varmeabsorberende oppvarming

2 . Termisk ingeniørberegning

2 .1 Termoteknisk beregning av omsluttende konstruksjoner

Beregning av graddager i fyringsperioden

GSOP = (t in - t fra) z fra, (1.1)

hvor, - designtemperatur i rommet, ° С;

Estimert utetemperatur, °С;

Varighet av oppvarmingsperioden, dager

GSOP \u003d (+ 21 + 4,5) 250 \u003d 6125 ° C dag

Den nødvendige motstanden mot varmeoverføring beregnes med formelen (1.2)

hvor a og b er koeffisienter, hvis verdier skal tas i henhold til tabell 3 i SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse av bygninger" for de respektive gruppene av bygninger.

Vi aksepterer: a = 0,00035; b=1,4

0,00035 6125 +1,4=3,54m 2 °C/W.

Ytterveggskonstruksjon

a) Vi kutter strukturen med et plan parallelt med retningen til varmestrømmen (fig. 1):

Figur 1 - Konstruksjon av yttervegg

Tabell 1 - Materialparametere til ytterveggen

Varmeoverføringsmotstanden R og bestemmes av formelen (1.3):

hvor, A i - området av den i-te seksjonen, m 2;

R i - motstand mot varmeoverføring av den i-te seksjonen, ;

A er summen av arealene til alle tomtene, m 2.

Varmeoverføringsmotstanden for homogene seksjoner bestemmes av formelen (1.4):

hvor, ? - lagtykkelse, m;

Termisk konduktivitetskoeffisient, W/(mK)

Vi beregner varmeoverføringsmotstanden for inhomogene seksjoner ved å bruke formel (1.5):

R \u003d R 1 + R 2 + R 3 + ... + R n + R VP, (1,5)

hvor, R 1 , R 2 , R 3 ... R n - motstand mot varmeoverføring av individuelle lag av strukturen, ;

R vp - motstand mot varmeoverføring av luftspalten, .

Vi finner R og i henhold til formelen (1.3):

b) Vi kutter strukturen med et plan vinkelrett på retningen til varmestrømmen (fig. 2):

Figur 2 - Konstruksjon av yttervegg

Varmeoverføringsmotstanden R b bestemmes av formelen (1.5)

R b \u003d R 1 + R 2 + R 3 + ... + R n + R VP, (1,5)

Motstanden mot luftinntrengning for homogene seksjoner bestemmes av formelen (1.4).

Motstanden mot luftinntrengning for inhomogene områder bestemmes av formelen (1.3):

Vi finner R b i henhold til formelen (1.5):

R b \u003d 5,14 + 3,09 + 1,4 \u003d 9,63.

Den betingede motstanden mot varmeoverføring av ytterveggen bestemmes av formelen (1.6):

hvor, Ra - motstand mot varmeoverføring av den omsluttende strukturen, kuttet parallelt med varmestrømmen, ;

R b - motstand mot varmeoverføring av bygningsskallet, kuttet vinkelrett på varmestrømmen,.

Den reduserte motstanden mot varmeoverføring av ytterveggen bestemmes av formelen (1.7):

Motstand mot varmeoverføring på den ytre overflaten, bestemmes av formelen (1.9)

hvor varmeoverføringskoeffisient for den indre overflaten av bygningsskalaen, = 8,7;

hvor, er varmeoverføringskoeffisienten til den ytre overflaten av bygningskonvolutten, = 23;

Den beregnede temperaturforskjellen mellom temperaturen på den indre luften og temperaturen på den indre overflaten av den omsluttende strukturen bestemmes av formelen (1.10):

der, n er en koeffisient som tar hensyn til avhengigheten av posisjonen til den ytre overflaten av de omsluttende strukturene i forhold til uteluften, tar vi n=1;

designtemperatur i rommet, °С;

estimert utelufttemperatur i den kalde årstiden, °С;

varmeoverføringskoeffisient til den indre overflaten av de omsluttende strukturene, W / (m 2 ° С).

Temperaturen på den indre overflaten av den omsluttende strukturen bestemmes av formelen (1.11):

2 . 2 Beregning av omsluttende strukturer av "varme" kjellere

Den nødvendige varmeoverføringsmotstanden til den delen av kjellerveggen som ligger over planleggingsmerket til jorda, tas lik den reduserte varmeoverføringsmotstanden til ytterveggen:

Den reduserte motstanden mot varmeoverføring av de omsluttende strukturene til den nedgravde delen av kjelleren, som ligger under bakkenivå.

Høyden på den nedgravde delen av kjelleren er 2m; kjellerbredde - 3,8m

I henhold til tabell 13 i SP 23-101-2004 "Design av termisk beskyttelse av bygninger" aksepterer vi:

Den nødvendige motstanden mot varmeoverføring av kjelleren over den "varme" kjelleren beregnes med formelen (1.12)

hvor, nødvendig motstand mot varmeoverføring av kjellergulvet, finner vi i henhold til tabell 3 i SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse av bygninger".

hvor, lufttemperatur i kjelleren, °С;

det samme som i formel (1.10);

det samme som i formel (1.10)

La oss ta lik 21,35 ° С:

Lufttemperaturen i kjelleren bestemmes av formelen (1.14):

hvor, det samme som i formel (1.10);

Lineær varmeflukstetthet,; ;

Volumet av luft i kjelleren, ;

Lengden på rørledningen til den i-te diameteren, m; ;

Hastigheten på luftutveksling i kjelleren; ;

Tettheten av luften i kjelleren,;

c - spesifikk varmekapasitet til luft,;;

Kjellerareal, ;

Arealet av gulvet og veggene i kjelleren i kontakt med bakken;

Arealet av ytterveggene i kjelleren over bakkenivå,.

2 . 3 Termisk beregning av vinduer

Graddagen for oppvarmingsperioden beregnes med formelen (1.1)

GSOP \u003d (+ 21 + 4,5) 250 \u003d 6125 ° C dag.

Den reduserte motstanden mot varmeoverføring bestemmes i henhold til tabell 3 i SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse av bygninger" ved interpolasjonsmetoden:

Vi velger vinduer basert på den funnet motstanden mot varmeoverføring R 0:

Vanlig glass og et enkeltkammer doble vinduer i separate deksler fra glass med et hardt selektivt belegg -.

Konklusjon: Den reduserte motstanden mot varmeoverføring, temperaturforskjellen og temperaturen på den indre overflaten av den omsluttende strukturen samsvarer med de nødvendige standardene. Følgelig er den utformede utformingen av ytterveggen og tykkelsen på isolasjonen valgt riktig.

På grunn av at vi tok veggkonstruksjonen til omsluttende konstruksjoner i den dype delen av kjelleren, fikk vi en uakseptabel motstand mot varmeoverføring av kjellergulvet, noe som påvirker temperaturforskjellen mellom temperaturen på inneluften og temperaturen. av den indre overflaten av den omsluttende strukturen.

3 . Beregning av det spesifikke forbruket av termisk energi til oppvarming i oppvarmingsperioden

Det estimerte spesifikke forbruket av termisk energi til oppvarming av bygninger i oppvarmingsperioden bestemmes av formelen (2.1):

hvor, forbruket av termisk energi for oppvarming av bygningen under oppvarmingsperioden, J;

Summen av gulvarealene til leiligheter eller bruksarealet til bygningens lokaler, med unntak av tekniske gulv og garasjer, m 2

Forbruket av termisk energi for oppvarming av bygningen i oppvarmingsperioden beregnes ved hjelp av formelen (2.2):

hvor, det totale varmetapet til bygningen gjennom de ytre omsluttende strukturene, J;

Husholdningens varmetilførsel i oppvarmingsperioden, J;

Varmetilskudd gjennom vinduer og lykter fra solinnstråling i fyringsperioden, J;

Koeffisient for varmetilførselsreduksjon på grunn av termisk treghet til omsluttende strukturer, anbefalt verdi = 0,8;

Koeffisienten tar hensyn til det ekstra varmeforbruket til varmesystemet, assosiert med diskretiteten til den nominelle varmestrømmen til utvalget av varmeanordninger, deres ekstra varmetap gjennom radiatordelene av gjerdene, den økte lufttemperaturen i hjørnerommene , varmetapene til rørledninger som går gjennom uoppvarmede rom, for bygninger med oppvarmede kjellere = 1, 07;

Det totale varmetapet til bygningen, J, for oppvarmingsperioden bestemmes av formelen (2.3):

hvor, - den totale varmeoverføringskoeffisienten til bygningen, W / (m 2 ° C), bestemmes av formelen (2.4);

Det totale arealet av omsluttende strukturer, m 2;

hvor, er den reduserte varmeoverføringskoeffisienten gjennom den eksterne bygningskonvolutten, W / (m 2 ° C);

Bygningens betingede varmeoverføringskoeffisient, tatt i betraktning varmetap på grunn av infiltrasjon og ventilasjon, W / (m 2 ° С).

Den reduserte varmeoverføringskoeffisienten gjennom den utvendige bygningsskalaen bestemmes av formelen (2.5):

hvor, areal, m 2 og redusert motstand mot varmeoverføring, m 2 ° C / W, yttervegger (unntatt åpninger);

Det samme, fyllinger av lysåpninger (vinduer, glassmalerier, lanterner);

Det samme, ytre dører og porter;

samme, kombinerte belegg (inkludert over karnapper);

det samme, loftsgulv;

det samme, kjellertak;

også,.

0,306 W/(m2°C);

Bygningens betingede varmeoverføringskoeffisient, tatt i betraktning varmetap på grunn av infiltrasjon og ventilasjon, W / (m 2 ° C), bestemmes av formelen (2.6):

hvor, er reduksjonskoeffisienten i luftvolumet i bygningen, tatt i betraktning tilstedeværelsen av interne omsluttende strukturer. Vi aksepterer sv = 0,85;

Volumet av oppvarmede rom;

Koeffisient for å ta hensyn til påvirkningen av en motvarmestrøm i gjennomskinnelige strukturer, lik vinduer og balkongdører med separate bindinger 1;

Den gjennomsnittlige tettheten til tilluften for oppvarmingsperioden, kg / m 3, bestemt av formelen (2.7);

Gjennomsnittlig luftutveksling i bygningen under oppvarmingsperioden, h 1

Gjennomsnittlig bygningsluftutveksling for oppvarmingsperioden beregnes ut fra det totale luftskiftet på grunn av ventilasjon og infiltrasjon i henhold til formelen (2.8):

hvor, er mengden tilførselsluft inn i bygningen med uorganisert tilstrømning eller den normaliserte verdien med mekanisk ventilasjon, m 3 / t, lik boligbygg beregnet på innbyggere, tatt i betraktning den sosiale normen (med et estimert belegg av leiligheten på 20 m 2 av totalt areal eller mindre per person) - 3 A; 3 A \u003d 603,93m 2;

Området med boliglokaler; \u003d 201,31m 2;

Antall timer med mekanisk ventilasjon i løpet av uken, h; ;

Antall timer med regnskap for infiltrasjon i løpet av uken, h;=168;

Mengden luft som infiltreres inn i bygningen gjennom bygningskonvolutten, kg/t;

Mengden luft som infiltrerer inn i trapperommet til en boligbygning gjennom hullene i fyllingen av åpninger, bestemmes av formelen (2.9):

hvor, - henholdsvis for trappen, det totale arealet av vinduer og balkongdører og inngangsdører, m 2;

henholdsvis, for trapperommet, nødvendig motstand mot luftinntrengning av vinduer og balkongdører og inngangsdører, m 2 ·°С / W;

Følgelig, for trappen, beregnet trykkforskjell mellom utvendig og innvendig luft for vinduer og balkongdører og inngangsdører, Pa, bestemt av formelen (2.10):

hvor, n, i - egenvekten til henholdsvis den ytre og indre luften, N / m 3, bestemt av formelen (2.11):

Maksimum av gjennomsnittlige vindhastigheter i poeng for januar (SP 131.13330.2012 "Konstruksjonsklimatologi"); =3,4 m/s.

3463/(273 + t), (2,11)

n \u003d 3463 / (273 -33) \u003d 14,32 N / m 3;

c \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11,78 N / m 3;

Herfra finner vi:

Vi finner den gjennomsnittlige luftutvekslingshastigheten til bygningen for oppvarmingsperioden, ved å bruke dataene som er oppnådd:

0,06041 h 1 .

Basert på dataene som er oppnådd, beregner vi i henhold til formelen (2.6):

0,020 W / (m 2 ° C).

Ved å bruke dataene innhentet i formlene (2.5) og (2.6), finner vi den totale varmeoverføringskoeffisienten til bygningen:

0,306 + 0,020 \u003d 0,326 W / (m 2 ° C).

Vi beregner det totale varmetapet til bygningen ved å bruke formelen (2.3):

0,08640,326317,78=J.

Husholdningens varmetilførsel i oppvarmingsperioden, J, bestemmes av formelen (2.12):

hvor verdien av husholdningsvarmeutslipp per 1 m 2 av arealet til boliglokaler eller det estimerte arealet til en offentlig bygning, W / m 2, aksepteres;

område av boliglokaler; \u003d 201,31m 2;

Varmetilskudd gjennom vinduer og lykter fra solstråling i oppvarmingsperioden, J, for fire fasader av bygninger orientert i fire retninger, bestemmer vi med formelen (2.13):

hvor, - koeffisienter som tar hensyn til dimming av lysåpningen av ugjennomsiktige elementer; for et enkeltkammer dobbeltglassvindu laget av vanlig glass med et hardt selektivt belegg - 0,8;

Koeffisient for relativ penetrasjon av solstråling for lystransmitterende fyllinger; for et enkeltkammer dobbeltglassvindu laget av vanlig glass med et hardt selektivt belegg - 0,57;

Området med lysåpninger av fasadene til bygningen, henholdsvis orientert i fire retninger, m 2;

Gjennomsnittsverdien av solinnstråling for oppvarmingsperioden på vertikale flater under faktiske skyforhold, henholdsvis orientert langs bygningens fire fasade, J / (m 2), er bestemt i henhold til tabell 9.1 i SP 131.13330.2012 "Konstruksjonsklimatologi" ;

Fyringssesong:

Januar, februar, mars, april, mai, september, oktober, november, desember.

Vi aksepterer breddegrad 64°N for byen Arkhangelsk.

C: A 1 \u003d 2,25m 2; I 1 \u003d (31 + 49) / 9 \u003d 8,89 J / (m 2;

I 2 \u003d (138 + 157 + 192 + 155 + 138 + 162 + 170 + 151 + 192) / 9 \u003d 161,67 J / (m 2;

B: A 3 \u003d 8,58; I 3 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (m 2;

W: A 4 \u003d 8,58; I 4 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (m 2.

Ved å bruke dataene innhentet i beregningen av formlene (2.3), (2.12) og (2.13) finner vi forbruket av termisk energi for oppvarming av bygningen i henhold til formelen (2.2):

I henhold til formel (2.1) beregner vi det spesifikke forbruket av termisk energi for oppvarming:

KJ / (m 2 °C dag).

Konklusjon: det spesifikke forbruket av termisk energi for oppvarming av bygningen samsvarer ikke med det normaliserte forbruket, bestemt i henhold til SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse av bygninger" og lik 38,7 kJ / (m 2 °C dag).

4 . Varmeabsorpsjon av gulvflaten

Termisk treghet av gulvkonstruksjonslag

Figur 3 - Planløsning

Tabell 2 - Parametre for gulvmaterialer

Den termiske tregheten til lagene i gulvkonstruksjonen beregnes med formelen (3.1):

hvor, s er koeffisienten for varmeabsorpsjon, W / (m 2 ° C);

Termisk motstand bestemt av formel (1.3)

Beregnet indikator for varmeabsorpsjon av gulvflaten.

De første 3 lagene av gulvkonstruksjonen har en total termisk treghet, men den termiske tregheten på 4 lag.

Derfor vil vi bestemme varmeabsorpsjonsindeksen til gulvoverflaten sekvensielt ved å beregne varmeabsorpsjonsindeksene til overflatene til lagene i strukturen, fra den tredje til den første:

for det tredje laget i henhold til formelen (3.2)

for det i-te laget (i=1,2) i henhold til formelen (3.3)

W/(m2°C);

W/(m2°C);

W/(m2°C);

Indeksen for varmeabsorpsjon av gulvoverflaten tas lik indeksen for varmeabsorpsjon av overflaten til det første laget:

W/(m2°C);

Den normaliserte verdien av varmeabsorpsjonsindeksen bestemmes i henhold til SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse av bygninger":

12 W/(m2°C);

Konklusjon: den beregnede indikatoren for varmeabsorpsjon av gulvflaten tilsvarer den normaliserte verdien.

5 . Beskyttelse av den omsluttende strukturen mot vannlogging

Klimatiske parametere:

Tabell 3 - Verdier​ av gjennomsnittlige månedlige temperaturer og vanndamptrykk for uteluft

Gjennomsnittlig partialtrykk av vanndamp i uteluften for årsperioden

Figur 4 - Konstruksjon av yttervegg

Tabell 4 - Parametre for ytterveggsmaterialer

Motstanden mot dampgjennomtrengelighet til lagene i strukturen er funnet av formelen:

hvor, - lagtykkelse, m;

Damppermeabilitetskoeffisient, mg/(mchPa)

Vi bestemmer motstanden mot dampgjennomtrengelighet av lagene i strukturen fra de ytre og indre overflatene til planet for mulig kondens (planet for mulig kondens faller sammen med den ytre overflaten av isolasjonen):

Motstanden mot varmeoverføring av lagene i veggen fra den indre overflaten til planet for mulig kondens bestemmes av formelen (4.2):

hvor, er motstanden mot varmeoverføring på den indre overflaten, bestemmes av formelen (1.8)

Lengde på årstider og gjennomsnittlige månedlige temperaturer:

vinter (januar, februar, mars, desember):

sommer (mai, juni, juli, august, september):

vår, høst (april, oktober, november):

hvor, redusert motstand mot varmeoverføring av ytterveggen, ;

beregnet romtemperatur, .

Vi finner den tilsvarende verdien av vanndampelastisitet:

Vi finner gjennomsnittsverdien av vanndampelastisitet for et år ved å bruke formelen (4.4):

hvor, E 1 , E 2 , E 3 - verdier for vanndampelastisitet etter sesong, Pa;

varighet av sesonger, måneder

Partialtrykket til dampen til den indre luften bestemmes av formelen (4.5):

hvor, partialtrykk av mettet vanndamp, Pa, ved temperaturen til inneluften i rommet; for 21:2488 Pa;

relativ fuktighet av indre luft, %

Den nødvendige daer funnet av formelen (4.6):

hvor, gjennomsnittlig partialtrykk av vanndamp i uteluften for den årlige perioden, Pa; akseptere = 6,4 hPa

Fra betingelsen om utillatelighet av fuktakkumulering i bygningskonvolutten for den årlige driftsperioden, kontrollerer vi tilstanden:

Vi finner elastisiteten til vanndampen til uteluften i en periode med negative gjennomsnittlige månedlige temperaturer:

Vi finner gjennomsnittlig utetemperatur for perioden med negative gjennomsnittlige månedstemperaturer:

Temperaturverdien i planet for mulig kondens bestemmes av formelen (4.3):

Denne temperaturen tilsvarer

Den nødvendige dabestemmes av formelen (4.7):

hvor, varigheten av perioden med fuktakkumulering, dager, tatt lik perioden med negative gjennomsnittlige månedlige temperaturer; godta = 176 dager;

tettheten til materialet i det fuktede laget, kg/m 3 ;

fuktet lagtykkelse, m;

maksimalt tillatt fuktøkning i materialet til det fuktede laget, vektprosent, for perioden med fuktakkumulering, tatt i henhold til tabell 10 i SP 50.13330.2012 "Termisk beskyttelse av bygninger"; aksepter for utvidet polystyren \u003d 25%;

koeffisient bestemt av formel (4.8):

hvor gjennomsnittlig partialtrykk av vanndamp i uteluften i en periode med negative gjennomsnittlige månedlige temperaturer, Pa;

det samme som i formel (4.7)

Herfra vurderer vi i henhold til formelen (4.7):

Fra betingelsen om å begrense fuktighet i bygningsskjermen for en periode med negative gjennomsnittlige månedlige utetemperaturer, kontrollerer vi tilstanden:

Konklusjon: i forbindelse med oppfyllelsen av betingelsen for å begrense fuktighetsmengden i bygningsskalaen i perioden med fuktakkumulering, er det ikke nødvendig med en ekstra dampsperreanordning.

Konklusjon

Fra de varmetekniske egenskapene til de ytre gjerdene til bygninger avhenger: et gunstig mikroklima av bygninger, det vil si å sikre at temperaturen og fuktigheten til luften i rommet ikke er lavere enn regulatoriske krav; mengden varme tapt av bygningen om vinteren; temperaturen på gjerdets indre overflate, som garanterer mot dannelsen av kondensat på det; fuktighetsregimet til den konstruktive løsningen av gjerdet, som påvirker dets varmebeskyttende egenskaper og holdbarhet.

Oppgaven med å gi de nødvendige termiske egenskapene til eksterne omsluttende strukturer løses ved å gi dem den nødvendige varmemotstanden og motstanden mot varmeoverføring. Tillatt permeabilitet av strukturer er begrenset av den gitte motstanden mot luftinntrengning. Den normale fuktighetstilstanden til strukturer oppnås ved å redusere det opprinnelige fuktighetsinnholdet i materialet og fuktisolasjonsanordningen, og i lagdelte strukturer, i tillegg, ved passende arrangement av strukturelle lag laget av materialer med forskjellige egenskaper.

I løpet av kursprosjektet ble det utført beregninger knyttet til termisk beskyttelse av bygninger, som ble utført i henhold til anbefalingene.

Liste brukte kilder og litteratur

1. SP 50.13330.2012. Termisk beskyttelse av bygninger (Oppdatert versjon av SNiP 23-02-2003) [Tekst] / Ministry of Regional Development of Russia. - M .: 2012. - 96 s.

2. SP 131.13330.2012. Bygningsklimatologi (Oppdatert versjon av SNiP 23-01-99 *) [Tekst] / Ministry of Regional Development of Russia. - M .: 2012. - 109 s.

3. Kupriyanov V.N. Utforming av termisk beskyttelse av omsluttende konstruksjoner: Veiledning [Tekst]. - Kazan: KGASU, 2011. - 161 s.

4. SP 23-101-2004 Utforming av termisk beskyttelse av bygninger [Tekst]. - M. : FSUE TsPP, 2004.

5. T.I. Abashev. Album med tekniske løsninger for å forbedre den termiske beskyttelsen av bygninger, isolasjon av strukturelle enheter under overhaling av boligmassen [Tekst] / T.I. Abasheva, L.V. Bulgakov. N.M. Vavulo et al. M.: 1996. - 46 sider.

Vedlegg A

Energipass for bygningen

generell informasjon

Designforhold

	Navn på designparametere	Parameterbetegnelse	måleenhet	Antatt verdi
	Estimert innelufttemperatur
	Estimert utetemperatur
	Estimert temperatur på et varmt loft
	Estimert temperatur på den tekniske undergrunnen
	Lengden på oppvarmingsperioden
	Gjennomsnittlig utetemperatur i oppvarmingsperioden
	Graddager i oppvarmingsperioden

Funksjonelt formål, type og konstruktiv løsning av bygget

Geometriske og termiske kraftindikatorer

	Indeks			Estimert (design)verdi av indikatoren
Geometriske indikatorer
	Det totale arealet av bygningens utvendige omsluttende konstruksjoner
	Gjelder også:
	vinduer og balkongdører
	glassmalerier
	inngangsdører og porter
	belegg (kombinert)
	loftsgulv (kaldloft)
	etasjer på varme loft
	tak over teknisk undergrunn
	tak over innkjørsler og under karnapper
	etasje på bakken
	Leilighetsareal
	Nyttig område (offentlige bygninger)
	Boligområde
	Beregnet areal (offentlige bygninger)
	Oppvarmet volum
	Bygningsfasadeglassfaktor
	Byggekompakthetsindeks
Termiske strømindikatorer
Termisk ytelse
	Redusert motstand mot varmeoverføring av ytre gjerder:	M 2 °C / V
	vinduer og balkongdører
	glassmalerier
	inngangsdører og porter
	belegg (kombinert)
	loftsgulv (kaldloft)
	gulv på varme loft (inkludert belegg)
	tak over teknisk undergrunn
	tak over uoppvarmede kjellere eller undergrunn
	tak over innkjørsler og under karnapper
	etasje på bakken
	Redusert bygnings varmeoverføringskoeffisient	W / (m 2 ° С)
	Luftutvekslingshastigheten til bygningen under oppvarmingsperioden
	Bygger luftutveksling under testing (ved 50 Pa)
	Betinget varmeoverføringskoeffisient for bygningen, tar hensyn til varmetap på grunn av infiltrasjon og ventilasjon	W / (m 2 ° С)
	Samlet bygnings varmeoverføringskoeffisient	W / (m 2 ° С)
Energiindikatorer
	Totalt varmetap gjennom bygningsskjermen i fyringsperioden
	Spesifikke husholdningsvarmeutslipp i bygningen
	Husholdningens varmegevinst i bygget i oppvarmingsperioden
	Varmetilførsel til bygget fra solinnstråling i oppvarmingsperioden
	Behovet for termisk energi til oppvarming av bygget i oppvarmingsperioden

Odds

	Indeks	Indikatorbetegnelse og måleenhet	Standardverdi for indikatoren	Den faktiske verdien av indikatoren
	Estimert koeffisient for energieffektivitet for bygningens fjernvarmesystem fra en varmekilde
	Estimert koeffisient for energieffektivitet for leiligheter og autonome varmeforsyningssystemer til en bygning fra en varmekilde
	Koeffisient for å ta hensyn til motvarmestrømmen
	Regnskapskoeffisient for ekstra varmeforbruk

Omfattende indikatorer

Lignende dokumenter

Termoteknisk beregning av omsluttende konstruksjoner, yttervegger, loft og kjellertak, vinduer. Beregning av varmetap og varmesystemer. Termisk beregning av varmeapparater. Individuelt varmepunkt for varme- og ventilasjonssystemet.

semesteroppgave, lagt til 07.12.2011


Termoteknisk beregning av omsluttende konstruksjoner, basert på vinterdriftsforhold. Valget av gjennomskinnelige omsluttende strukturer av bygningen. Beregning av fuktighetsregimet (grafisk-analytisk metode for Fokin-Vlasov). Bestemmelse av bygningens oppvarmede områder.

opplæringsmanual, lagt til 01/11/2011


Termisk beskyttelse og termisk isolasjon av bygningskonstruksjoner av bygninger og konstruksjoner, deres betydning i moderne konstruksjon. Oppnå de termiske egenskapene til en flerlags bygningskonvolutt på fysiske modeller og datamodeller i "Ansys"-programmet.

avhandling, lagt til 20.03.2017


Oppvarming av en fem-etasjers boligbygning med flatt tak og uoppvarmet kjeller i byen Irkutsk. Designparametere for ute- og inneluft. Termoteknisk beregning av utvendige omsluttende konstruksjoner. Termisk beregning av varmeapparater.

semesteroppgave, lagt til 02.06.2009


bygningens termiske regime. Designparametere for ute- og inneluft. Termoteknisk beregning av utvendige omsluttende konstruksjoner. Bestemmelse av graddager for oppvarmingsperioden og driftsforhold for omsluttende konstruksjoner. Beregning av varmesystemet.

semesteroppgave, lagt til 15.10.2013


Termoteknisk beregning av yttervegger, loftsgulv, tak over uoppvarmede kjellere. Kontroll av utformingen av ytterveggen i delen av ytre hjørne. Luftmodus for drift av eksterne beskyttelser. Varmeabsorpsjon av gulvflaten.

semesteroppgave, lagt til 14.11.2014


Valg av utforming av vinduer og ytterdører. Beregning av varmetap i rom og bygninger. Bestemmelse av varmeisolerende materialer som er nødvendige for å sikre gunstige forhold i tilfelle klimatiske endringer ved hjelp av beregning av omsluttende strukturer.

semesteroppgave, lagt til 22.01.2010


Bygningens termiske regime, parametrene for utendørs og innendørs luft. Termisk ingeniørberegning av omsluttende strukturer, termisk balanse av lokaler. Valget av varme- og ventilasjonssystemer, typen varmeenheter. Hydraulisk beregning av varmesystemet.

semesteroppgave, lagt til 15.10.2013


Krav til bygningskonstruksjoner av ytre gjerder av oppvarmede boliger og offentlige bygninger. Varmetap i rommet. Valg av varmeisolasjon for vegger. Motstand mot luftgjennomtrengning av omsluttende strukturer. Beregning og valg av varmeapparater.

semesteroppgave, lagt til 03.06.2010


Termoteknisk beregning av utvendige omsluttende konstruksjoner, bygningsvarmetap, varmeapparater. Hydraulisk beregning av bygningens varmesystem. Beregning av termisk belastning av et bolighus. Krav til varmesystemer og deres drift.

Beskrivelse:

I samsvar med den nyeste SNiP "Termisk beskyttelse av bygninger", er delen "Energieffektivitet" obligatorisk for ethvert prosjekt. Hovedformålet med paragrafen er å bevise at det spesifikke varmeforbruket til oppvarming og ventilasjon av bygget er under normverdien.

Beregning av solinnstråling om vinteren

Fluksen av total solstråling som kommer under oppvarmingsperioden til horisontale og vertikale overflater under faktiske skyforhold, kW h/m 2 (MJ/m 2)

Fluksen av total solstråling som kommer for hver måned av oppvarmingsperioden til horisontale og vertikale overflater under faktiske skyforhold, kW h/m 2 (MJ/m 2)

Som et resultat av arbeidet som ble utført, ble det innhentet data om intensiteten av den totale (direkte og spredte) solstrålingen på forskjellig orienterte vertikale overflater for 18 russiske byer. Disse dataene kan brukes i ekte design.

Litteratur

1. SNiP 23-02-2003 "Termisk beskyttelse av bygninger". - M .: Gosstroy of Russia, FSUE TsPP, 2004.

2. Vitenskapelig og anvendt oppslagsbok om klimaet i USSR. kap. 1–6. Utgave. 1–34. - St. Petersburg. : Gidrometeoizdat, 1989–1998.

3. SP 23-101-2004 "Design av termisk beskyttelse av bygninger". - M. : FSUE TsPP, 2004.

4. MGSN 2.01–99 «Energisparing i bygninger. Standarder for termisk beskyttelse og varme- og vannforsyning”. - M. : GUP "NIATs", 1999.

5. SNiP 23-01-99* "Konstruksjonsklimatologi". - M .: Gosstroy of Russia, State Unitary Enterprise TsPP, 2003.

6. Bygningsklimatologi: Referansemanual til SNiP. - M .: Stroyizdat, 1990.