Reka bentuk rangkaian haba sebuah perusahaan perindustrian di Tambov

Untuk mengimbangi pengembangan terma, sambungan pengembangan berbentuk U paling banyak digunakan dalam rangkaian pemanasan dan loji kuasa. Walaupun banyak kekurangannya, antaranya ialah: dimensi yang agak besar (keperluan untuk ceruk pampasan dalam rangkaian pemanasan dengan gasket saluran), kerugian hidraulik yang ketara (berbanding dengan kotak pemadat dan belos); Sendi pengembangan berbentuk U mempunyai beberapa kelebihan.

Daripada kelebihannya, pertama sekali seseorang boleh memilih kesederhanaan dan kebolehpercayaan. Di samping itu, pemampas jenis ini adalah yang paling dikaji dan diterangkan dalam pendidikan dan metodologi dan sastera rujukan. Walaupun begitu, selalunya jurutera muda yang tidak mempunyai program khusus, pengiraan pemampas menyebabkan kesukaran. Ini terutamanya disebabkan oleh teori yang agak kompleks, dengan kehadiran sebilangan besar faktor pembetulan dan, malangnya, dengan kehadiran kesilapan taip dan ketidaktepatan dalam beberapa sumber.

Di bawah ialah analisis terperinci prosedur untuk mengira pemampas berbentuk U untuk dua sumber utama, yang tujuannya adalah untuk mengenal pasti kemungkinan kesilapan dan ketidaktepatan, serta membandingkan keputusan.

Pengiraan biasa pemampas (Rajah 1, a)), yang dicadangkan oleh kebanyakan pengarang, mencadangkan prosedur berdasarkan penggunaan teorem Castiliano:

di mana: U- tenaga potensi ubah bentuk pemampas, E- modulus keanjalan bahan paip, J- momen paksi inersia bahagian pemampas (paip),

di mana: s- ketebalan dinding alur keluar,

D n- diameter luar saluran keluar;

M- momen lentur di bahagian pemampas. Di sini (daripada keadaan keseimbangan, Rajah 1 a)):

M=P y x-P x y+M 0 ; (2)

L- panjang penuh pemampas, J x- momen paksi inersia pemampas, J xy- momen inersia emparan pemampas, S x- momen statik pemampas.

Untuk memudahkan penyelesaian, paksi koordinat dipindahkan ke pusat graviti anjal (paksi baru Xs, Ys), maka:

S x = 0, J xy = 0.

Daripada (1) kita memperoleh daya lantunan elastik Px:

Anjakan boleh ditafsirkan sebagai keupayaan pampasan pemampas:

di mana: b t- pekali pengembangan haba linear, (1.2x10 -5 1 / deg untuk keluli karbon);

t n- suhu awal (suhu purata tempoh lima hari paling sejuk dalam tempoh 20 tahun yang lalu);

t kepada- suhu akhir ( Suhu maksimum penyejuk);

L uch- panjang bahagian pampasan.

Menganalisis formula (3), kita boleh membuat kesimpulan bahawa kesukaran yang paling besar ialah penentuan momen inersia. J xs, terutamanya kerana pertama sekali perlu untuk menentukan pusat graviti pemampas (dengan y s). Penulis secara munasabah mencadangkan menggunakan anggaran, kaedah grafik takrifan J xs, sambil mengambil kira pekali ketegaran (Karman) k:

Kamiran pertama ditentukan berkenaan dengan paksi y, relatif kedua kepada paksi y s(Rajah 1). Paksi pemampas dilukis pada kertas milimeter mengikut skala. Semua pemampas aci melengkung L berpecah kepada banyak bahagian Ds i. Jarak dari pusat segmen ke paksi y i diukur dengan pembaris.

Pekali kekakuan (Karmana) direka bentuk untuk mencerminkan kesan perataan tempatan yang terbukti secara eksperimen. keratan rentas bengkok semasa membongkok, yang meningkatkan keupayaan mengimbangi mereka. AT dokumen normatif pekali Karman ditentukan oleh formula empirik yang berbeza daripada yang diberikan dalam , . Faktor kekakuan k digunakan untuk menentukan panjang yang dikurangkan L prd elemen arka, yang sentiasa lebih besar daripada panjang sebenar l G. Dalam sumber, pekali Karman untuk selekoh bengkok:

di mana: l - ciri lentur.

di sini: R- jejari lentur.

di mana: b- sudut penarikan balik (dalam darjah).

Untuk selekoh setem yang dikimpal dan melengkung pendek, sumber mencadangkan menggunakan kebergantungan lain untuk menentukan k:

di mana: h- ciri-ciri selekoh untuk selekoh yang dikimpal dan dicop.

Di sini: R e ialah jejari setara bagi siku yang dikimpal.

Untuk cawangan dari tiga dan empat sektor b = 15 darjah, untuk cawangan dua sektor segi empat tepat dicadangkan untuk mengambil b = 11 darjah.

Perlu diingatkan bahawa dalam , pekali k ? 1.

Dokumen kawal selia RD 10-400-01 memperuntukkan prosedur berikut untuk menentukan pekali fleksibiliti Kepada R * :

di mana Kepada R- pekali fleksibiliti tanpa mengambil kira kekangan ubah bentuk hujung bahagian bengkok saluran paip; o - pekali dengan mengambil kira kekangan ubah bentuk pada hujung bahagian melengkung.

Dalam kes ini, jika, maka pekali fleksibiliti diambil sama dengan 1.0.

Nilai Kepada hlm ditentukan oleh formula:

Di sini P - tekanan dalaman yang berlebihan, MPa; Et - modulus keanjalan bahan pada suhu operasi, MPa.

Ia boleh dibuktikan bahawa pekali fleksibiliti Kepada R * akan lebih besar daripada satu, oleh itu, apabila menentukan panjang berkurangan paip mengikut (7), adalah perlu untuk mengambil nilai timbal baliknya.

Sebagai perbandingan, mari tentukan fleksibiliti beberapa pili standard mengikut OST 34-42-699-85, pada tekanan berlebihan R=2.2 MPa dan modul E t\u003d 2x 10 5 MPa. Keputusan diringkaskan dalam jadual di bawah (Jadual No. 1).

Menganalisis keputusan yang diperolehi, kita boleh menyimpulkan bahawa prosedur untuk menentukan pekali fleksibiliti mengikut RD 10-400-01 memberikan hasil yang lebih "ketat" (kurang fleksibiliti bengkok), sambil mengambil kira. tekanan berlebihan dalam saluran paip dan modulus keanjalan bahan.

Momen inersia pemampas berbentuk U (Rajah 1 b)) berbanding dengan paksi baharu y s J xs takrifkan seperti berikut:

di mana: L dan lain-lain- mengurangkan panjang paksi pemampas,

y s- koordinat pusat graviti pemampas:

Momen lentur maksimum M Maks(sah di bahagian atas pemampas):

di mana H- mengimbangi pemampas, mengikut Rajah 1 b):

H=(m + 2)R.

Tegasan maksimum di bahagian dinding paip ditentukan oleh formula:

di mana: m1 - faktor pembetulan (faktor keselamatan), dengan mengambil kira peningkatan tegasan pada bahagian bengkok.

Untuk selekoh bengkok, (17)

Untuk selekoh yang dikimpal. (lapan belas)

W- momen rintangan bahagian cawangan:

Tegasan yang dibenarkan (160 MPa untuk pemampas yang diperbuat daripada keluli 10G 2S, St 3sp; 120 MPa untuk keluli 10, 20, St 2sp).

Saya ingin segera ambil perhatian bahawa faktor keselamatan (pembetulan) agak tinggi dan berkembang dengan peningkatan diameter saluran paip. Contohnya, untuk siku 90° - 159x6 OST 34-42-699-85 m 1 ? 2.6; untuk selekoh 90° - 630x12 OST 34-42-699-85 m 1 = 4,125.

Rajah.2.

Dalam dokumen yang mengawal, pengiraan bahagian dengan pemampas berbentuk U, lihat Rajah 2, dijalankan mengikut prosedur lelaran:

Di sini jarak dari paksi pemampas ke penyokong tetap ditetapkan. L 1 dan L 2 belakang AT dan pemergian ditentukan N. Dalam proses lelaran dalam kedua-dua persamaan, seseorang harus mencapai bahawa ia menjadi sama; daripada sepasang nilai, yang terbesar diambil = l 2. Kemudian offset yang dikehendaki pemampas ditentukan H:

Persamaan mewakili komponen geometri, lihat Rajah 2:

Komponen daya tolak anjal, 1/m2:

Momen inersia tentang paksi pusat x, y.

Parameter kekuatan A, m:

[y sk ] - voltan pampasan yang dibenarkan,

Voltan pampasan yang dibenarkan [y sk ] untuk saluran paip yang terletak dalam satah mendatar ditentukan oleh formula:

untuk saluran paip yang terletak dalam satah menegak mengikut formula:

di mana: - tegasan dibenarkan berkadar pada suhu operasi (untuk keluli 10G 2S - 165 MPa pada 100 °? t? 200 °, untuk keluli 20 - 140 MPa pada 100 °? t? 200 °).

D- diameter dalaman,

Perlu diingatkan bahawa penulis tidak dapat mengelak kesilapan dan kesilapan. Jika kita menggunakan faktor fleksibiliti Kepada R * (9) dalam formula untuk menentukan panjang yang dikurangkan l dan lain-lain(25), koordinat paksi pusat dan momen inersia (26), (27), (29), (30), maka keputusan yang dipandang rendah (salah) akan diperoleh, kerana pekali fleksibiliti Kepada R * mengikut (9) adalah lebih besar daripada satu dan hendaklah didarab dengan panjang selekoh yang dibengkokkan. Panjang selekoh bengkok yang diberikan sentiasa lebih besar daripada panjang sebenar mereka (mengikut (7)), barulah mereka akan memperoleh fleksibiliti tambahan dan keupayaan pampasan.

Oleh itu, untuk membetulkan prosedur penentuan ciri geometri mengikut (25) dan (30), perlu menggunakan nilai salingan. Kepada R *:

Kepada R *=1/K R *.

Dalam skema reka bentuk Rajah 2, sokongan pemampas adalah tetap ("salib" biasanya menandakan sokongan tetap (GOST 21.205-93)). Ini boleh menggerakkan "kalkulator" untuk mengira jarak L 1 , L 2 daripada sokongan tetap, iaitu, mengambil kira panjang keseluruhan bahagian pengembangan. Dalam amalan, pergerakan sisi gelongsor, (alih) penyokong bahagian saluran paip bersebelahan selalunya terhad; daripada ini boleh alih, tetapi terhad dalam pergerakan melintang sokongan, dan jarak harus dikira L 1 , L 2 . Jika pergerakan melintang saluran paip sepanjang keseluruhan panjang dari tetap kepada sokongan tetap tidak terhad, terdapat bahaya bahagian saluran paip yang paling hampir dengan pemampas terkeluar daripada sokongan. Untuk menggambarkan fakta ini, Rajah 3 menunjukkan keputusan pengiraan bagi pampasan suhu tapak saluran paip utama Du 800 diperbuat daripada keluli 17G 2S, panjang 200 m, perbezaan suhu dari - 46 ° C hingga 180 ° C dalam program MSC Nastran. Pergerakan melintang maksimum bagi titik pusat pemampas ialah 1.645 m. Risiko tambahan untuk jatuh dari penyokong saluran paip juga adalah kemungkinan penukul air. Jadi keputusan tentang panjang L 1 , L 2 perlu diambil dengan berhati-hati.

Rajah.3.

Asal-usul persamaan pertama dalam (20) tidak jelas sepenuhnya. Lebih-lebih lagi, dari segi dimensi, ia tidak betul. Lagipun, dalam kurungan di bawah tanda modulus, nilai-nilai ditambah R X dan P y (l 4 +…) .

Ketepatan persamaan kedua dalam (20) boleh dibuktikan seperti berikut:

untuk itu, adalah perlu bahawa:

Ini benar jika kita meletakkan

Untuk kes khas L 1 =L 2 , R y =0 , menggunakan (3), (4), (15), (19), seseorang boleh tiba di (36). Adalah penting untuk diperhatikan bahawa dalam notasi dalam y=y s .

Untuk pengiraan praktikal, saya akan menggunakan persamaan kedua dalam (20) dalam bentuk yang lebih biasa dan mudah:

di mana A 1 \u003d A [y ck].

Dalam kes tertentu apabila L 1 =L 2 , R y =0 (kompensator simetri):

Kelebihan jelas teknik ini berbanding dengan adalah serba boleh yang hebat. Pemampas dalam Rajah 2 boleh menjadi tidak simetri; normativiti membolehkan untuk menjalankan pengiraan pemampas bukan sahaja untuk rangkaian pemanasan, tetapi juga untuk saluran paip kritikal tekanan tinggi, yang terdapat dalam daftar RosTechNadzor.

Jom belanja analisis perbandingan hasil pengiraan pemampas berbentuk U mengikut kaedah , . Mari kita tetapkan data awal berikut:

• a) untuk semua pemampas: bahan - Keluli 20; P=2.0 MPa; E t\u003d 2x 10 5 MPa; t?200°; memuatkan - regangan awal; selekoh bengkok mengikut OST 34-42-699-85; pemampas terletak secara mendatar, dari paip dengan bulu. pemprosesan;
• b) skema reka bentuk dengan sebutan geometri mengikut Rajah 4;

Rajah.4.

c) kami akan meringkaskan saiz piawai pemampas dalam jadual No. 2 bersama-sama dengan hasil pengiraan.

	Siku dan paip pemampas, D n H s, mm	Saiz, lihat rajah.4	Pra-regangan, m	Tegasan maksimum, MPa	Tekanan yang dibenarkan, MPa
				mengikut	mengikut	mengikut	mengikut

Pemampas rangkaian terma. Dalam artikel ini kita akan memberi tumpuan kepada pemilihan dan pengiraan pemampas untuk rangkaian terma.

Untuk apa pemampas? Mari kita mulakan dengan fakta bahawa apabila dipanaskan, apa-apa bahan mengembang, yang bermaksud bahawa saluran paip rangkaian pemanasan memanjang dengan peningkatan suhu penyejuk yang melaluinya. Untuk operasi rangkaian pemanasan tanpa masalah, pemampas digunakan yang mengimbangi pemanjangan saluran paip semasa pemampatan dan ketegangannya, untuk mengelakkan pencubitan saluran paip dan penyahtekanan seterusnya.

Perlu diingatkan bahawa untuk kemungkinan pengembangan dan pengecutan saluran paip, bukan sahaja pemampas direka, tetapi juga sistem sokongan, yang seterusnya, boleh menjadi "gelongsor" dan "mati". bagaimana memerintah di Rusia kawalan kualiti beban haba - iaitu, apabila suhu berubah persekitaran, suhu di salur keluar sumber bekalan haba berubah. Kerana peraturan kualiti bekalan haba - bilangan kitaran pengembangan-mampatan saluran paip meningkat. Sumber saluran paip dikurangkan, risiko mencubit meningkat. Peraturan beban kuantitatif adalah seperti berikut - suhu di alur keluar sumber bekalan haba adalah malar. Sekiranya perlu menukar beban haba, kadar aliran penyejuk berubah. Dalam kes ini, logam saluran paip rangkaian pemanasan beroperasi dalam keadaan yang lebih ringan, bilangan minimum kitaran pemampatan pengembangan, dengan itu meningkatkan sumber saluran paip rangkaian pemanasan. Oleh itu, sebelum memilih sambungan pengembangan, ciri dan kuantiti mereka mesti ditentukan dengan jumlah pengembangan saluran paip.

Formula 1:

δL=L1*a*(T2-T1)di mana

δL - pemanjangan saluran paip,

mL1 - panjang bahagian lurus saluran paip (jarak antara sokongan tetap),

ma - pekali pengembangan linear (untuk besi ia sama dengan 0.000012), m/deg.

T1 - suhu maksimum saluran paip (suhu maksimum penyejuk diambil),

T2 - suhu minimum saluran paip (anda boleh mengambil suhu ambien minimum), ° С

Sebagai contoh, pertimbangkan penyelesaian masalah asas untuk menentukan magnitud pemanjangan saluran paip.

Tugas 1. Tentukan berapa panjang keratan lurus saluran paip sepanjang 150 meter akan bertambah, dengan syarat suhu penyejuk ialah 150 ° C, dan suhu ambien adalah musim pemanasan-40 °С.

δL=L1*a*(T2-T1)=150*0.000012*(150-(-40))=150*0.000012*190=150*0.00228=0.342 meter

Jawapan: panjang saluran paip akan meningkat sebanyak 0.342 meter.

Selepas menentukan jumlah pemanjangan, ia harus difahami dengan jelas apabila pemampas diperlukan dan apabila ia tidak diperlukan. Untuk jawapan yang jelas kepada soalan ini, anda perlu mempunyai gambarajah saluran paip yang jelas, dengannya dimensi linear dan sokongan yang melekat padanya. Perlu difahami dengan jelas bahawa perubahan dalam arah saluran paip dapat mengimbangi sambungan, dengan kata lain, putaran dengan dimensi keseluruhan tidak kurang daripada dimensi pemampas, dengan betul susunan penyokong, mampu mengimbangi pemanjangan yang sama seperti pemampas.

Oleh itu, selepas kita menentukan jumlah pemanjangan saluran paip, kita boleh meneruskan pemilihan pemampas, anda perlu tahu bahawa setiap pemampas mempunyai ciri utama - ini adalah jumlah pampasan. Malah, pilihan bilangan pampasan datang kepada pilihan jenis dan ciri reka bentuk pemampas Untuk memilih jenis pemampas, adalah perlu untuk menentukan diameter paip rangkaian haba berdasarkan lebar jalur paip kuasa yang diperlukan pengguna haba.

Jadual 1. Nisbah pemampas berbentuk U yang dibuat daripada selekoh.

Jadual 2. Pemilihan bilangan pemampas berbentuk U berdasarkan kapasiti pampasannya.

Tugasan 2 Menentukan bilangan dan saiz pemampas.

Untuk saluran paip dengan diameter DN 100 dengan panjang keratan lurus 150 meter, dengan syarat suhu pembawa adalah 150 ° C, dan suhu ambien semasa tempoh pemanasan ialah -40 ° C, tentukan bilangan pemampas. bL = 0.342 m (lihat Tugasan 1). Menurut Jadual 1 dan Jadual 2, kita menentukan dimensi sambungan pengembangan berbentuk n (dengan dimensi 2x2 m ia boleh mengimbangi 0.134 meter sambungan saluran paip), kita perlu mengimbangi untuk 0.342 meter, oleh itu Ncomp \u003d bL / ∂x \u003d 0.342 / 0.134 \u003d 2.55, dibundarkan ke nombor bulat terdekat ke arah peningkatan dan itu - 3 pemampas dengan dimensi 2x4 meter diperlukan.

Pada masa ini, pemampas kanta menjadi lebih meluas, ia jauh lebih padat daripada berbentuk U, namun, beberapa sekatan tidak selalu membenarkan penggunaannya. Sumber pemampas berbentuk U jauh lebih tinggi daripada sumber lensa, disebabkan oleh berkualiti rendah bahan penyejuk. Bahagian bawah pemampas kanta biasanya "tersumbat" dengan enapcemar, yang menyumbang kepada pembangunan kakisan tempat letak kereta logam pemampas.

Dalam rangkaian haba, kotak pemadat, sendi pengembangan berbentuk U dan belos (bergelombang) digunakan secara meluas. Pemampas mesti mempunyai kapasiti pampasan yang mencukupi untuk menyerap pengembangan haba bahagian saluran paip antara penyokong tetap, manakala tegasan maksimum dalam pemampas jejari tidak boleh melebihi yang dibenarkan (biasanya 110 MPa).

Pemanjangan terma bahagian reka bentuk saluran paip
, mm, ditentukan oleh formula

(81)

di mana
- pekali purata pengembangan linear keluli,

(untuk pengiraan biasa, anda boleh mengambil
),

- anggaran perbezaan suhu, ditentukan oleh formula

(82)

di mana - suhu reka bentuk penyejuk, o C;

- anggaran suhu udara luar untuk reka bentuk pemanasan, o C;

L - jarak antara penyokong tetap, m (lihat Lampiran No. 17).

Kapasiti pampasan sambungan pengembangan kotak pemadat dikurangkan dengan margin 50 mm.

Tindak balas pemampas kotak pemadat- daya geseran dalam pembungkusan kotak pemadat ditentukan oleh formula

di mana - tekanan operasi penyejuk, MPa;

- panjang lapisan pembungkusan sepanjang paksi pemampas kelenjar, mm;

- diameter luar paip cawangan pemampas kotak pemadat, m;

- pekali geseran pembungkusan terhadap logam, diambil sama dengan 0.15.

Apabila memilih pemampas, kapasiti pampasan dan parameter teknikal mereka boleh ditentukan mengikut aplikasi.

Tindak balas paksi sendi pengembangan belosterdiri daripada dua istilah:

(84)

di mana - tindak balas paksi yang disebabkan oleh ubah bentuk gelombang, ditentukan oleh formula

(85)

di sini l - pemanjangan suhu bahagian saluran paip, m;

 - kekakuan gelombang, N/m, diambil mengikut pasport pemampas;

n ialah bilangan gelombang (kanta).

- tindak balas paksi daripada tekanan dalaman, ditentukan oleh formula

(86)

di sini - pekali bergantung pada dimensi geometri dan ketebalan dinding gelombang, sama dengan purata 0.5 - 0.6;

D dan d ialah diameter luar dan dalam bagi gelombang, masing-masing, m;

- tekanan berlebihan penyejuk, Pa.

Apabila mengira pampasan diri tugas utama adalah untuk menentukan tegasan maksimumdi pangkal lengan pendek sudut pusingan trek, yang ditentukan untuk sudut pusingan 90 ° sepanjang formula

(87)

untuk sudut lebih besar daripada 90 o, i.e. 90+, mengikut formula

(88)

di mana l - pemanjangan lengan pendek, m;

l ialah panjang lengan pendek, m;

E - modulus keanjalan membujur, sama dengan purata untuk keluli 2 10 5 MPa;

d - diameter luar paip, m;

- nisbah panjang lengan panjang kepada panjang lengan pendek.

Apabila mengira sudut untuk pampasan diri, nilai tegasan maksimum  tidak boleh melebihi [] = 80 MPa.

Apabila menyusun sokongan tetap pada sudut putaran yang digunakan untuk pampasan diri, ia mesti diambil kira bahawa jumlah panjang lengan sudut antara penyokong tidak boleh melebihi 60% daripada jarak maksimum untuk bahagian lurus. Ia juga harus diambil kira bahawa sudut putaran maksimum yang digunakan untuk pampasan diri tidak boleh melebihi 130°.

Pengiraan pemampas berbentuk U adalah untuk menentukan dimensi minimum pemampas yang mencukupi untuk mengimbangi ubah bentuk suhu saluran paip. Dengan mengisi borang di atas, anda boleh mengira kapasiti pampasan pemampas berbentuk U bagi dimensi tertentu.

Algoritma program dalam talian ini adalah berdasarkan kaedah untuk mengira pemampas berbentuk U yang diberikan dalam Buku Panduan Pereka "Reka Bentuk Rangkaian Haba" yang disunting oleh A. A. Nikolaev.

1. Tegasan maksimum di bahagian belakang pemampas disyorkan untuk diambil dalam julat dari 80 hingga 110 MPa.


2. Adalah disyorkan untuk mengambil nisbah optimum sambungan pemampas kepada diameter luar paip dalam julat H / Dн = (10 - 40), manakala sambungan sambungan pengembangan 10DN sepadan dengan saluran paip DN350, dan lanjutan 40DN sepadan dengan saluran paip DN15.


3. Nisbah optimum lebar pemampas kepada jangkauannya disyorkan untuk diambil dalam julat L / H = (1 - 1.5), walaupun nilai lain tidak diterima.


4. Jika pemampas diperlukan untuk mengimbangi pemanjangan haba yang dikira juga saiz besar, ia boleh digantikan dengan dua pemampas yang lebih kecil.


5. Apabila mengira pemanjangan haba saluran paip, suhu penyejuk harus diambil sebagai maksimum, dan suhu persekitaran di sekeliling saluran paip sebagai minimum.

Sekatan berikut telah diambil kira:

• Saluran paip diisi dengan air atau wap
• Saluran paip diperbuat daripada paip besi
• Suhu maksimum medium kerja tidak melebihi 200 °C
• Tekanan maksimum dalam saluran paip tidak melebihi 1.6 MPa (16 bar)
• Kompensator dipasang pada saluran paip mendatar
• Pemampas adalah simetri, dan lengannya adalah sama panjang
• Sokongan tetap dianggap benar-benar tegar.
• Saluran paip tidak mengalami tekanan angin dan beban lain
• Rintangan daya geseran penyokong alih semasa pemanjangan haba tidak diambil kira
• Siku licin

1. Ia tidak disyorkan untuk meletakkan sokongan tetap pada jarak kurang daripada 10DN dari pemampas berbentuk U, kerana pemindahan momen mencubit sokongan kepadanya mengurangkan fleksibiliti.


2. Bahagian saluran paip daripada sokongan tetap kepada pemampas berbentuk U disyorkan supaya mempunyai panjang yang sama. Sekiranya pemampas tidak diletakkan di tengah-tengah bahagian, tetapi dialihkan ke arah salah satu penyokong tetap, maka daya ubah bentuk dan tegasan elastik meningkat kira-kira 20-40%, berhubung dengan nilai yang diperolehi untuk pemampas yang terletak. di tengah.


3. Untuk meningkatkan kapasiti pampasan, pra-regangan pemampas digunakan. Semasa pemasangan, pemampas mengalami beban lentur, apabila dipanaskan, ia menganggap keadaan tidak tertekan, dan pada suhu maksimum ia menjadi ketegangan. Regangan awal pemampas dengan jumlah yang sama dengan separuh pemanjangan haba saluran paip, membolehkan anda menggandakan kapasiti pampasannya.

Kawasan permohonan

Pemampas berbentuk U digunakan untuk mengimbangi pemanjangan haba paip dalam bahagian lurus yang panjang, jika tidak ada kemungkinan pampasan diri saluran paip disebabkan oleh lilitan dalam rangkaian pemanasan. Ketiadaan pemampas pada saluran paip tetap tegar dengan suhu berubah-ubah medium kerja akan membawa kepada peningkatan tegasan yang boleh mengubah bentuk dan memusnahkan saluran paip.

Sambungan pengembangan fleksibel digunakan

1. Untuk peletakan di atas tanah untuk semua diameter paip, tanpa mengira parameter penyejuk.
2. Apabila meletakkan dalam saluran, terowong dan pengumpul biasa pada saluran paip dari DN25 hingga DN200 pada tekanan penyejuk sehingga 16 bar.
3. Dengan peletakan tanpa saluran untuk paip dengan diameter DN25 hingga DN100.
4. Jika suhu sederhana maksimum melebihi 50°C

Kelebihan

• Kapasiti pampasan yang tinggi
• Percuma Penyelenggaraan
• Mudah untuk dihasilkan
• Daya yang tidak ketara dihantar ke sokongan tetap

keburukan

• Perbelanjaan besar paip
• Jejak kaki yang besar
• Rintangan hidraulik yang tinggi

Dokumen Panduan (RD) ini digunakan untuk saluran paip keluli rangkaian pemanasan air dengan tekanan kerja sehingga 2.5 MPa dan Suhu Operasi sehingga 200 °C dan saluran paip wap dengan tekanan operasi sehingga 6.3 MPa dan suhu operasi sehingga 350 °C, diletakkan pada sokongan (di atas tanah dan dalam saluran tertutup), serta tanpa saluran di dalam tanah. RD memperuntukkan penentuan ketebalan dinding selekoh, tee dan tie-in daripada keadaan memastikan mereka kapasiti galas daripada tindakan tekanan dalaman, serta penilaian kekuatan statik dan kitaran saluran paip.

Potongan -85

Apabila mengira sokongan, seseorang harus mengambil kira kedalaman pembekuan atau pencairan tanah, ubah bentuk tanah (terkembang dan tenggelam), serta kemungkinan perubahan dalam sifat tanah (dalam had persepsi beban) bergantung pada masa tahun, rejim suhu, saliran atau banjir kawasan bersebelahan dengan laluan, dan keadaan lain. 8.43. Beban pada penyokong yang timbul daripada kesan angin dan daripada perubahan dalam panjang saluran paip di bawah pengaruh tekanan dalaman dan perubahan suhu dinding paip harus ditentukan bergantung pada sistem yang digunakan untuk meletakkan dan mengimbangi ubah bentuk membujur saluran paip, dengan mengambil kira rintangan terhadap pergerakan saluran paip pada sokongan.

Pengiraan pemampas berbentuk U

Untuk mengimbangi pengembangan terma, sambungan pengembangan berbentuk U paling banyak digunakan dalam rangkaian pemanasan dan loji kuasa.

Walaupun banyak kekurangannya, antaranya ialah: dimensi yang agak besar (keperluan untuk ceruk pampasan dalam rangkaian pemanasan dengan gasket saluran), kerugian hidraulik yang ketara (berbanding dengan kotak pemadat dan belos); Sendi pengembangan berbentuk U mempunyai beberapa kelebihan.

Daripada kelebihannya, pertama sekali seseorang boleh memilih kesederhanaan dan kebolehpercayaan.

Pengiraan pemampas berbentuk U

diameter paip dengan selekoh bengkok dengan jejari R = 1 m.

berlepas l = 5 m; suhu penyejuk t \u003d 150 ° C, dan suhu di dalam ruang t vk. = 19.6°C; tegasan pampasan yang dibenarkan dalam saluran paip s tambah = 110 MPa. Sistem pemanasan dan pemanasan daerah adalah pautan penting dalam ekonomi tenaga dan peralatan kejuruteraan bandar dan kawasan perindustrian.

Paip adalah pilihan terbaik

Reka bentuk saluran paip daripada polipropilena untuk sistem bekalan air sejuk dan panas dijalankan mengikut peraturan kod bangunan dan peraturan (SNiP) 2.04.01 85 "Bekalan air dalaman dan pembetungan bangunan" dengan mengambil kira spesifikasi paip polipropilena.

Pilihan jenis paip dibuat dengan mengambil kira keadaan operasi saluran paip: tekanan, suhu, hayat perkhidmatan yang diperlukan dan keagresifan cecair yang diangkut. Apabila mengangkut cecair agresif, pekali keadaan operasi saluran paip hendaklah digunakan mengikut Jadual.

2 daripada CH 550 82.

Pengiraan hidraulik saluran paip dari PP R 80 terdiri daripada menentukan kehilangan tekanan(atau tekanan) untuk mengatasi rintangan hidraulik yang berlaku di dalam paip, di bahagian penyambung, di tempat selekoh tajam dan perubahan dalam diameter saluran paip.

Kehilangan kepala hidraulik dalam paip ditentukan oleh nomogram.

Muka surat 7); Memperbaiki rejim terma dan hidraulik sistem bekalan haba

Tegasan pampasan membujur lentur pada titik lampiran tegar lengan yang lebih kecil b(a)= 45.53 MPa Tegasan pampasan membujur lentur pada titik lampiran tegar lengan yang lebih besar b(b)= 11.77 MPa Tegasan pampasan membujur lentur pada titik lentur b(c)= 20.53 MPa.

Keputusan program Px=1287.88 H telah diambil seperti yang dikira. Apabila menentukan beban mendatar piawai pada sokongan tetap harus diambil kira: daya tekanan dalaman yang tidak seimbang apabila menggunakan pemampas kotak pemadat, di kawasan dengan hentikan injap, peralihan, sudut putaran, rintisan; seseorang juga harus mengambil kira daya geseran dalam penyokong alih dan di atas tanah untuk peletakan tanpa saluran, serta tindak balas pemampas dan pampasan diri.

Pengiraan dalam talian bagi pemampas berbentuk g

Melakukan pengiraan menggunakan program START memastikan kebolehpercayaan dan keselamatan dalam pengendalian sistem saluran paip untuk pelbagai tujuan, memudahkan penyelarasan projek dengan pihak berkuasa kawal selia (Rostekhnadzor, Glavsgosexpertiza), mengurangkan kos dan masa untuk pentauliahan.

START dibangunkan oleh NTP Truboprovod LLC - organisasi pakar Rostechnadzor. Terdapat sijil pematuhan Agensi Persekutuan untuk Peraturan Teknikal dan Metrologi.