تحديد الضغط المطلوب بالرش عند شدة معينة للري. معدلات استهلاك المياه للحماية وإطفاء الحرائق لمنشآت صناعة النفط والغاز

العدد الإجمالي للمتطلبات المختلفة لإنتاج ومراقبة الرش كبير جدًا ، لذلك سننظر فقط في أهم المعلمات.

1. مؤشرات الجودة

1.1 ضيق

هذا هو أحد المؤشرات الرئيسية التي يواجهها مستخدم نظام الرش. في الواقع ، يمكن أن يسبب رشاش غير محكم الإغلاق الكثير من المتاعب. لن يعجب أحد إذا بدأ الناس أو المعدات باهظة الثمن أو البضائع فجأة بالتنقيط من الماء. وإذا حدث فقدان الضيق بسبب التدمير التلقائي لجهاز قفل حساس للحرارة ، يمكن أن يزداد الضرر الناتج عن الماء المنسكب عدة مرات.

تتيح لك تكنولوجيا تصميم وإنتاج الرشاشات الحديثة ، والتي تم تحسينها على مر السنين ، التأكد من موثوقيتها.

العنصر الرئيسي للرش ، الذي يضمن إحكام الرش في أصعب ظروف التشغيل ، هو زنبرك بيلفيل. (5) . لا يمكن المبالغة في أهمية هذا العنصر. يسمح لك الزنبرك بالتعويض عن التغييرات الطفيفة في الأبعاد الخطية لأجزاء الرش. الحقيقة هي أنه من أجل ضمان إحكام موثوق به للرش ، يجب أن تكون عناصر جهاز القفل باستمرار تحت ضغط مرتفع بدرجة كافية ، والذي يتم توفيره أثناء التجميع باستخدام برغي قفل. (1) . بمرور الوقت ، يمكن أن يتسبب هذا الضغط في حدوث تشوه طفيف في جسم الرش ، والذي ، مع ذلك ، سيكون كافياً لكسر الضيق.

كان هناك وقت استخدم فيه بعض مصنعي الرشاشات جوانات مطاطية كمواد مانعة للتسرب لتقليل تكلفة البناء. في الواقع ، تتيح الخصائص المرنة للمطاط أيضًا إمكانية التعويض عن التغييرات الطفيفة في الأبعاد الخطية وتوفير الإحكام المطلوب.

الشكل 2.مرشة مع حشية مطاطية.

ومع ذلك ، فإن هذا لم يأخذ في الاعتبار أنه بمرور الوقت ، تتدهور الخصائص المرنة للمطاط ، وقد يحدث فقدان الضيق. لكن أسوأ شيء هو أن المطاط يمكن أن يلتصق بالأسطح المراد غلقها. لذلك ، متى إطلاق النار، بعد تدمير العنصر الحساس لدرجة الحرارة ، يظل غطاء الرش ملتصقًا بإحكام بالجسم ولا يتدفق الماء من الرش.

تم تسجيل مثل هذه الحالات خلال حريق في العديد من المنشآت في الولايات المتحدة. بعد ذلك ، قام المصنعون بإجراء واسع النطاق لاستدعاء واستبدال جميع الرشاشات بحلقات مانعة للتسرب من المطاط 3. في الاتحاد الروسي ، يحظر استخدام المرشات ذات الختم المطاطي. في الوقت نفسه ، كما هو معروف ، تستمر إمدادات الرشاشات الرخيصة من هذا التصميم في بعض بلدان رابطة الدول المستقلة.

في إنتاج الرشاشات ، توفر كل من المعايير المحلية والأجنبية عددًا من الاختبارات التي تجعل من الممكن ضمان الضيق.

يتم اختبار كل رشاش عن طريق الضغط الهيدروليكي (1.5 ميجا باسكال) والهوائي (0.6 ميجا باسكال) ، ويتم اختباره أيضًا لمقاومة الصدمات الهيدروليكية ، أي ارتفاع الضغط حتى 2.5 ميجا باسكال.

يوفر اختبار الاهتزاز الثقة في أن عمليات التعبئة ستعمل بشكل موثوق في ظل أقسى ظروف التشغيل.

1.2 القوة

لا تقل أهمية الحفاظ على جميع الخصائص التقنية لأي منتج عن قوته ، أي مقاومة التأثيرات الخارجية المختلفة.

يتم تحديد القوة الكيميائية للعناصر الهيكلية للرش عن طريق اختبار المقاومة لتأثيرات البيئة الضبابية من رش الملح ، محلول مائي من الأمونيا وثاني أكسيد الكبريت.

يجب أن تضمن مقاومة تأثير الرشاشات سلامة جميع عناصرها عند السقوط على أرضية خرسانية من ارتفاع 1 متر.

يجب أن يتحمل مخرج الرشاش الصدمات ماءبضغط 1.25 ميجا باسكال.

في حالة الصيام تطوير النارقد تتعرض الرشاشات الموجودة في الهواء أو أنظمة التحكم في البداية لدرجات حرارة عالية لبعض الوقت. من أجل التأكد من أن الحشو لا يتشوه وبالتالي لا يغير خصائصه ، يتم إجراء اختبارات مقاومة الحرارة. في نفس الوقت ، يجب أن يتحمل جسم الرشاش درجة حرارة 800 درجة مئوية لمدة 15 دقيقة.

لاختبار مقاومة التأثيرات المناخية ، يتم اختبار الرشاشات لدرجات الحرارة السلبية. يوفر معيار ISO لاختبار الرشاشات عند -10 درجة مئوية ، ومتطلبات GOST R أكثر صرامة إلى حد ما ويتم تحديدها حسب المناخ: من الضروري إجراء اختبارات طويلة الأجل عند -50 درجة مئوية واختبارات قصيرة المدى عند -60 ° С.

1.3 موثوقية القفل الحراري

أحد أهم عناصر الرش هو القفل الحراري للرش. تحدد الخصائص التقنية وجودة هذا العنصر إلى حد كبير التشغيل الناجح للرش. يعتمد التوقيت على التشغيل الدقيق لهذا الجهاز ، وفقًا للخصائص التقنية المعلنة. إطفاء حريقوغياب الإيجابيات الكاذبة في وضع الاستعداد. على مدار التاريخ الطويل لوجود رشاشات رشاش ، تم اقتراح العديد من أنواع تصميمات القفل الحراري.




الشكل 3مرشات ذات دورق زجاجي وعنصر قابل للانصهار.

اجتازت الأقفال الحرارية القابلة للانصهار مع عنصر حساس للحرارة من سبيكة Wood ، والذي يخفف عند درجة حرارة معينة ويتفكك القفل ، وكذلك الأقفال الحرارية التي تستخدم قارورة زجاجية حساسة للحرارة ، اختبار الزمن. تحت تأثير الحرارة ، يتمدد السائل الموجود في القارورة ، ويمارس ضغطًا على جدران القارورة ، وعندما يتم الوصول إلى قيمة حرجة ، تنهار القارورة. يوضح الشكل 3 عبوات من نوع ESFR بأنواع مختلفة من الأقفال الحرارية.

للتحقق من موثوقية القفل الحراري في وضع الاستعداد وفي حالة نشوب حريق ، يتم توفير عدد من الاختبارات.

يجب أن تكون درجة حرارة التشغيل الاسمية للقفل ضمن التسامح. بالنسبة للرشاشات في نطاق درجات الحرارة المنخفضة ، يجب ألا يتجاوز انحراف درجة حرارة الاستجابة 3 درجات مئوية.

يجب أن يكون القفل الحراري مقاومًا للصدمات الحرارية (ارتفاع حاد في درجة الحرارة بمقدار 10 درجات مئوية تحت درجة حرارة الاستجابة الاسمية).

يتم فحص مقاومة القفل الحراري للحرارة عن طريق تسخين درجة الحرارة تدريجيًا إلى 5 درجات مئوية تحت درجة حرارة الاستجابة الاسمية.

إذا تم استخدام دورق زجاجي كقفل حراري ، فمن الضروري التحقق من سلامته باستخدام فراغ.

يخضع كل من المصباح الزجاجي والعنصر القابل للانصهار لاختبار القوة. لذلك ، على سبيل المثال ، يجب أن يتحمل المصباح الزجاجي حملًا أكبر بست مرات من حمله في وضع التشغيل. تم ضبط العنصر القابل للانصهار على خمسة عشر ضعفًا للحد الأقصى.

2. مؤشرات الغرض

2.1 الحساسية الحرارية للقفل

وفقًا لـ GOST R 51043 ، فإن وقت استجابة الرش يخضع للتحقق. يجب ألا تتجاوز 300 ثانية للمرشات ذات درجة الحرارة المنخفضة (57 و 68 درجة مئوية) و 600 ثانية للمرشات ذات درجة الحرارة الأعلى.

لا توجد معلمة مماثلة في المعيار الأجنبي ، بدلاً من ذلك يتم استخدام RTI (مؤشر وقت الاستجابة) على نطاق واسع: معلمة تميز حساسية عنصر حساس لدرجة الحرارة (مصباح زجاجي أو قفل قابل للانصهار). كلما انخفضت قيمته ، زادت حساسية هذا العنصر لتسخينه. جنبا إلى جنب مع معلمة أخرى - C (عامل التوصيل - القياس توصيل حراريبين عنصر استشعار درجة الحرارة والعناصر الهيكلية للرش) أنها تشكل واحدة من أهم خصائص الرش - وقت الاستجابة.




الشكل 4حدود المنطقة التي تحدد استجابة الرش.

يوضح الشكل 4 المناطق التي تميز:

1 - رشاش زمن الاستجابة القياسي ؛ 2 - رش وقت استجابة خاص ؛ 3 - رشاش سريع الاستجابة.

بالنسبة للرشاشات ذات أوقات الاستجابة المختلفة ، تم وضع قواعد لاستخدامها لحماية المنشآت ذات المستويات المختلفة من مخاطر الحريق:

• حسب الحجم
• حسب النوع
• معلمات تخزين حمل النار.

تجدر الإشارة إلى أن الملحق أ (موصى به) من GOST R 51043 يحتوي على منهجية لتحديد معامل القصور الذاتي الحراريو معامل فقدان الحرارة بسبب التوصيل الحراريبناءً على منهجيات ISO / FDIS6182-1. ومع ذلك ، لم يكن هناك استخدام عملي لهذه المعلومات حتى الآن. والحقيقة أنه بالرغم من أن الفقرة ألف -1-2 تنص على وجوب استخدام هذه العوامل "... لتحديد وقت استجابة الرشاشات في الحريق ، تبرير متطلبات وضعها في المبنى"، لا توجد طرق حقيقية لاستخدامها. لذلك ، لا يمكن العثور على هذه المعلمات من بين الخصائص التقنية للرشاشات.

بالإضافة إلى ذلك ، محاولة لتحديد معامل القصور الذاتي الحراري بالصيغة من المرفقات GOST R 51043:

الحقيقة هي أنه حدث خطأ عند نسخ الصيغة من معيار ISO / FDIS6182-1.

الشخص الذي لديه معرفة بالرياضيات في إطار المناهج الدراسية سيلاحظ بسهولة أنه عند تحويل نوع المعادلة من معيار أجنبي (ليس من الواضح سبب القيام بذلك ، ربما لجعلها تبدو أقل انتحالًا؟) تم حذف علامة الطرح في درجة العامل ν إلى 0 ، 5 ، الموجودة في بسط الكسر.

في الوقت نفسه ، من الضروري ملاحظة الجوانب الإيجابية في صنع القواعد الحديثة. حتى وقت قريب ، يمكن أن تُعزى حساسية الرش بأمان إلى معايير الجودة. يحتوي SP 6 4 الذي تم تطويره حديثًا (ولكنه غير فعال بعد) بالفعل على تعليمات لاستخدام الرشاشات الأكثر حساسية لتغيرات درجات الحرارة لحماية المباني الأكثر خطورة على الحريق:

5.2.19 متى تحميل النارما لا يقل عن 1400 ميجا جول / م 2 للمستودعات والغرف التي يزيد ارتفاعها عن 10 أمتار والغرف التي يكون فيها المنتج الرئيسي القابل للاحتراق لفزو جي جييجب أن يكون معامل القصور الذاتي للرشاشات أقل من 80 (م · ث) 0.5.

لسوء الحظ ، ليس من الواضح تمامًا ما إذا كان عن قصد أو بسبب عدم الدقة ، يتم تحديد متطلبات حساسية درجة الحرارة للرش فقط على أساس معامل القصور الذاتي الحراري لعنصر استشعار درجة الحرارة ، دون مراعاة معامل فقد الحرارة بسبب التوصيل الحراري. وهذا في وقت ، وفقًا للمعيار الدولي (الشكل 4) ، فإن الرشاشات ذات معامل فقد الحرارة بسبب توصيل حراريأكثر من 1.0 (م / ث) 0.5 لم تعد سريعة المفعول.

2.2 عامل الإنتاجية

هذا هو أحد المعلمات الرئيسية مرشات الرش. إنه مصمم لحساب كمية الماء المتدفق مرشةعند ضغط معين لكل وحدة زمنية. هذا ليس من الصعب القيام به مع الصيغة:

س - معدل تدفق المياه من الرش ، l / s P - الضغط عند الرش ، MPa K - عامل الإنتاجية.

تعتمد قيمة عامل الأداء على قطر مخرج الرش: كلما زاد حجم الفتحة ، زاد المعامل.

في العديد من المعايير الأجنبية ، قد تكون هناك خيارات لكتابة هذا المعامل ، اعتمادًا على أبعاد المعلمات المستخدمة. على سبيل المثال ، ليس لترًا في الثانية و MPa ، ولكن جالونًا في الدقيقة (GPM) والضغط في PSI ، أو لترات في الدقيقة (LPM) والضغط في بار.

إذا لزم الأمر ، يمكن تحويل كل هذه الكميات من واحدة إلى أخرى ، باستخدام معاملات التحويل من الجداول 1.

الجدول 1.النسبة بين المعاملات

على سبيل المثال ، بالنسبة للرشاش SVV-12:

في الوقت نفسه ، يجب أن نتذكر أنه عند حساب تدفق المياه باستخدام قيم عامل K ، من الضروري استخدام صيغة مختلفة قليلاً:

2.3 توزيع المياه وكثافة الري

تتكرر جميع المتطلبات المذكورة أعلاه إلى حد أكبر أو أقل في كل من معيار ISO / FDIS6182-1 وفي GOST R 51043. ومع وجود تناقضات طفيفة ، فإنها ليست ذات طبيعة أساسية.

هناك اختلافات جوهرية مهمة للغاية بين المعايير تتعلق بمعايير توزيع المياه فوق المنطقة المحمية. هذه الاختلافات ، التي تشكل أساس خصائص الرش ، هي التي تحدد أساسًا قواعد ومنطق تصميم أنظمة إطفاء الحريق الأوتوماتيكية.

من أهم معايير الرش هي كثافة الري ، أي استهلاك المياه باللتر لكل 1 م 2 من المنطقة المحمية في الثانية. الحقيقة هي أنه حسب الحجم والخصائص القابلة للاحتراق تحميل النارمن أجل إطفاءه المضمون ، يجب توفير كثافة معينة للري.

تم تحديد هذه المعلمات تجريبيا خلال العديد من الاختبارات. تم إعطاء القيم المحددة لشدة الري لحماية المباني من حمولات الحريق المختلفة الجدول 2 NPB88.

السلامة من الحرائقالهدف هو مهمة مهمة للغاية ومسؤولة ، يمكن أن تعتمد عليها حياة الكثير من الناس. لذلك ، لا يمكن المبالغة في تقدير متطلبات المعدات التي تضمن تنفيذ هذه المهمة ووصفها بأنها قاسية بلا داع. في هذه الحالة ، يتضح سبب تكوين متطلبات المعايير الروسية GOST R 51043 ، NPB 88 5 , GOST R 50680 6 ـ أرسى مبدأ الإطفاء حرائقمرشة واحدة.

بمعنى آخر ، إذا حدث حريق داخل المنطقة المحمية للرش ، فيجب عليه وحده توفير كثافة الري المطلوبة وإطفاء الحريق الأولي. إطلاق النار. لإنجاز هذه المهمة ، أثناء اعتماد الرش ، يتم إجراء اختبارات للتحقق من شدة الري.

للقيام بذلك ، داخل القطاع ، بالضبط 1/4 من مساحة دائرة المنطقة المحمية ، يتم وضع البنوك المقاسة في نمط رقعة الشطرنج. يتم ضبط الرش على أصل هذا القطاع ويتم اختباره عند ضغط ماء معين.

الشكل 5مخطط اختبار الرش وفقًا لـ GOST R 51043.

بعد ذلك يتم قياس كمية المياه التي انتهى بها المطاف في البنوك ، ويتم حساب متوسط ​​كثافة الري. وفقا لمتطلبات الفقرة 5.1.1.3. GOST R 51043 ، على منطقة محمية تبلغ مساحتها 12 مترًا مربعًا ، يجب أن يوفر الرش المركب على ارتفاع 2.5 متر من الأرض ، عند ضغوط ثابتة تبلغ 0.1 ميجا باسكال و 0.3 ميجا باسكال ، كثافة ري لا تقل عما هو مذكور في الجدول 2.

الجدول 2. كثافة الري المطلوبة للرش وفقًا لـ GOST R 51043.

بالنظر إلى هذا الجدول ، فإن السؤال الذي يطرح نفسه: ما هي الشدة التي يجب أن يوفرها رشاش ذو d y 12 مم عند ضغط 0.1 ميجا باسكال؟ بعد كل شيء ، رشاش بهذا d y يناسب كلاً من الخط الثاني بمتطلبات 0.056 dm 3 / m 2 ⋅s ، والثالث 0.070 dm 3 / m 2 s؟ لماذا يتم إهمال واحدة من أهم معلمات الرش؟

لتوضيح الموقف ، دعنا نحاول إجراء بعض الحسابات البسيطة.

لنفترض أن قطر مخرج الرش أكبر بقليل من 12 مم. ثم حسب الصيغة (3) دعونا نحدد كمية الماء المتدفقة من الرش بضغط 0.1 ميجا باسكال: 1.49 لتر / ثانية. إذا كان كل هذا الماء يتدفق بالضبط على منطقة محمية تبلغ مساحتها 12 م 2 ، فسيتم إنشاء كثافة ري تبلغ 0.124 dm 3 / m 2 ⋅ s. إذا قارنا هذا الرقم بالكثافة المطلوبة البالغة 0.070 dm 3 / m 2 s المتدفقة من الرش ، اتضح أن 56.5 ٪ فقط من الماء يفي بمتطلبات GOST ويدخل المنطقة المحمية.

لنفترض الآن أن قطر المخرج أقل بقليل من 12 مم. في هذه الحالة ، من الضروري ربط كثافة الري المستلمة البالغة 0.124 dm 3 / m 2 s بمتطلبات السطر الثاني من الجدول 2 (0.056 dm 3 / m 2 s). اتضح أقل: 45.2٪.

في الأدبيات المتخصصة 7 ، تسمى المعلمات التي نحسبها كفاءة الاستهلاك.

من الممكن أن تحتوي متطلبات GOST فقط على الحد الأدنى من المتطلبات المسموح بها لكفاءة التدفق ، والتي تحتها الرش ، كجزء من تجهيزات إطفاء الحرائق، لا يمكن اعتباره على الإطلاق. ثم اتضح أنه يجب تضمين المعلمات الحقيقية للرش في الوثائق الفنية للمصنعين. لماذا لا نجدهم هناك؟

الحقيقة هي أنه من أجل تصميم أنظمة الرش للعديد من الأشياء ، من الضروري معرفة الكثافة التي سيخلقها الرش في ظروف معينة. بادئ ذي بدء ، اعتمادًا على الضغط أمام الرشاش وارتفاع التثبيت. أظهرت الاختبارات العملية أنه لا يمكن وصف هذه المعلمات بواسطة معادلة رياضية ، ويجب إجراء عدد كبير من التجارب لإنشاء مجموعة بيانات ثنائية الأبعاد.

بالإضافة إلى ذلك ، هناك العديد من المشاكل العملية.

دعونا نحاول أن نتخيل رشاشًا مثاليًا بكفاءة تدفق تصل إلى 99٪ ، حيث يتم توزيع كل المياه تقريبًا داخل المنطقة المحمية.

الشكل 6التوزيع المثالي للمياه داخل المنطقة المحمية.

على ال الشكل 6يوضح نمط توزيع المياه المثالي لملء بنوع COP 0.47. يمكن ملاحظة أن جزءًا صغيرًا فقط من الماء يسقط خارج المنطقة المحمية بنصف قطر 2 متر (يُشار إليه بالخط المنقط).

يبدو أن كل شيء بسيط ومنطقي ، لكن الأسئلة تبدأ عندما يكون من الضروري حماية مساحة كبيرة بالرشاشات. كيفية وضع المرشات؟

في حالة واحدة ، تظهر مناطق غير محمية ( الشكل 7). في مكان آخر ، لتغطية المناطق غير المحمية ، يجب وضع مرشات بالقرب من بعضها ، مما يؤدي إلى تداخل جزء من المناطق المحمية بواسطة مرشات مجاورة ( الشكل 8).

الشكل 7ترتيب مرشات بدون تداخل مناطق الري

الشكل 8ترتيب مرشات متداخلة مع مناطق الري.

يؤدي تداخل المناطق المحمية إلى حقيقة أنه من الضروري زيادة عدد المرشات بشكل كبير ، والأهم من ذلك ، أنه سيتطلب المزيد من المياه لتشغيل مثل هذا الرشاش AUPT. في نفس الوقت ، في حال أن إطلاق النارإذا تم تنشيط أكثر من رشاش واحد ، فإن كمية المياه الفائضة ستكون مفرطة بشكل واضح.

تم اقتراح حل بسيط إلى حد ما لهذه المهمة التي تبدو متناقضة في المعايير الأجنبية.

الحقيقة هي أنه في المعايير الأجنبية ، يتم فرض متطلبات ضمان الكثافة اللازمة للري على التشغيل المتزامن لأربعة مرشات. توجد الرشاشات في زوايا المربع ، حيث يتم تثبيت حاويات القياس فوق المنطقة.

يتم إجراء اختبارات الرشاشات ذات الأقطار المختلفة للمنافذ على مسافات مختلفة بين الرشاشات - من 4.5 إلى 2.5 متر. على ال الشكل 8يظهر مثال على ترتيب المرشات التي يبلغ قطر مخرجها 10 مم. في هذه الحالة ، يجب أن تكون المسافة بينهما 4.5 متر.

الشكل 9مخطط اختبار الرش حسب ISO / FDIS6182-1.

مع هذا الترتيب من الرشاشات ، سيسقط الماء في وسط المنطقة المحمية إذا كان شكل التوزيع أكبر بكثير من 2 متر ، على سبيل المثال ، على الشكل 10.

الشكل 10.جدول توزيع مياه الرش حسب ISO / FDIS6182-1.

بطبيعة الحال ، مع هذا الشكل من توزيع المياه ، سينخفض ​​متوسط ​​كثافة الري بما يتناسب مع الزيادة في مساحة الري. ولكن نظرًا لأن الاختبار يشتمل على أربع مرشات في نفس الوقت ، فإن مناطق الري المتداخلة ستوفر متوسط ​​كثافة ري أعلى.

في الجدول 3تم تحديد شروط ومتطلبات اختبار كثافة الري لعدد من مرشات الأغراض العامة وفقًا لمعيار ISO / FDIS6182-1. للراحة ، يتم إعطاء المعلمة الفنية لكمية المياه في الخزان ، معبراً عنها بالملليمتر / الدقيقة ، في بُعد أكثر شيوعًا للمعايير الروسية ، لترات في الثانية / م 2.

الجدول 3متطلبات معدل الري حسب المواصفة ISO / FDIS6182-1.

لتقييم مدى ارتفاع مستوى المتطلبات لحجم وتوحيد كثافة الري داخل المربع المحمي ، يمكن إجراء الحسابات البسيطة التالية:

1. دعونا نحدد كمية الماء التي يتم سكبها داخل مربع منطقة الري في الثانية. يمكن أن نرى من الشكل أن قطاعًا من ربع المساحة المروية لدائرة الرش يشارك في ري المربع ، لذلك تصب أربع مرشات على المربع "المحمي" كمية الماء التي تساوي تلك المسكوبة من رشاش واحد. بقسمة تدفق المياه المشار إليه على 60 ، نحصل على التدفق في لتر / ثانية. على سبيل المثال ، بالنسبة لـ DN 10 بمعدل تدفق 50.6 لتر / دقيقة نحصل على 0.8433 لتر / ثانية.
2. من الناحية المثالية ، إذا تم توزيع كل المياه بالتساوي على المنطقة ، فيجب تقسيم معدل التدفق على المنطقة المحمية للحصول على الكثافة المحددة. على سبيل المثال ، 0.8433 l / s مقسومًا على 20.25 m 2 ، نحصل على 0.0417 l / s / m 2 ، والتي تطابق تمامًا القيمة القياسية. وبما أنه من المستحيل من حيث المبدأ تحقيق التوزيع المثالي ، فإنه يُسمح بالحصول على حاويات ذات محتوى مائي أقل بنسبة تصل إلى 10٪. في مثالنا ، هذه 8 علب من أصل 81. يمكن التعرف على أن هذا مستوى عالٍ إلى حد ما من توحيد توزيع المياه.

إذا تحدثنا عن التحكم في توحيد كثافة الري وفقًا للمعيار الروسي ، فسيواجه المفتش اختبارًا أكثر جدية في الرياضيات. وفقًا لمتطلبات GOST R51043:

يتم حساب متوسط ​​شدة الري لمرش الماء I ، dm 3 / (m 2 s) ، بالصيغة التالية:

حيث i - كثافة الري في الضفة ذات البعد الأول ، dm 3 / (m 3 ⋅ s) ؛
n هو عدد جرار القياس المثبتة في المنطقة المحمية. شدة الري في الضفة ذات البعد الأول i i dm 3 / (m 3 ⋅ s) ، تُحسب بالصيغة:

حيث V i هو حجم الماء (محلول مائي) الذي تم جمعه في وعاء القياس من الدرجة الأولى ، dm 3;
ر هي مدة الري ، ق. يتم حساب انتظام الري ، الذي يتميز بقيمة الانحراف المعياري S ، dm 3 / (m 2 ⋅ s) ، بواسطة الصيغة:

يتم حساب معامل انتظام الري R بالصيغة التالية:

تعتبر الرشاشات قد اجتازت الاختبار إذا لم يكن متوسط ​​كثافة الري أقل من القيمة القياسية مع معامل تجانس ري لا يزيد عن 0.5 وعدد علب القياس التي تقل كثافة الري فيها عن 50٪ من الشدة المعيارية لا تتجاوز: اثنان - لمرشات الأنواع B و H و U و 4 - لمرشات الأنواع Г و و ГН و ГУ.

لا يؤخذ معامل التوحيد في الاعتبار إذا كانت شدة الري في بنوك القياس أقل من القيمة القياسية في الحالات التالية: في أربعة بنوك قياس - لمرشات الأنواع B و N و U و 6 - لمرشات الأنواع G و GV و GN و G U.

لكن هذه المتطلبات لم تعد سرقة أدبية للمعايير الأجنبية! هذه هي متطلباتنا الأصلية. ومع ذلك ، تجدر الإشارة إلى أن لديهم أيضًا عيوب. ومع ذلك ، من أجل الكشف عن جميع عيوب أو مزايا هذه الطريقة لقياس انتظام كثافة الري ، ستكون هناك حاجة إلى أكثر من صفحة واحدة. ربما يتم ذلك في الطبعة القادمة من المقال.

خاتمة

1. أظهر تحليل مقارن لمتطلبات الخصائص التقنية للرشاشات في المعيار الروسي GOST R 51043 والمعيار الأجنبي ISO / FDIS6182-1 أنها متطابقة تقريبًا من حيث مؤشرات جودة الرش.
2. تم وضع اختلافات كبيرة بين الرشاشات في متطلبات المعايير الروسية المختلفة بشأن مسألة ضمان الكثافة اللازمة لري المنطقة المحمية باستخدام رشاش واحد. وفقًا للمعايير الأجنبية ، يجب ضمان كثافة الري المطلوبة عن طريق تشغيل أربع مرشات في وقت واحد.
3. تتمثل ميزة طريقة "الحماية بالرش الواحد" في الاحتمال الأكبر بأن يتم إطفاء الحريق بواسطة رشاش واحد.
4. يمكن ملاحظة العيوب:

• هناك حاجة إلى المزيد من الرشاشات لحماية المبنى ؛
• لتشغيل منشأة إطفاء الحريق ، ستكون هناك حاجة إلى المزيد من المياه بشكل كبير ، وفي بعض الحالات يمكن أن تزيد قيمتها بشكل كبير ؛
• يستلزم توصيل كميات كبيرة من المياه زيادة كبيرة في تكلفة نظام إطفاء الحرائق بالكامل ؛
• عدم وجود منهجية واضحة تشرح مبادئ وقواعد ترتيب الرشاشات في منطقة محمية ؛
• عدم توفر البيانات اللازمة عن الكثافة الفعلية للري بالرشاشات مما يحول دون التنفيذ الواضح للحسابات الهندسية للمشروع.

المؤلفات

1 GOST R 51043-2002. تجهيزات الإطفاء الأوتوماتيكي بالماء والرغوة. مرشات. المتطلبات الفنية العامة. طرق الاختبار.

2 ISO / FDIS6182-1. الحماية من الحرائق - أنظمة الرش الآلي - الجزء الأول: متطلبات وطرق اختبار الرشاشات.

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 ليرة سورية 6. نظام الحماية من الحرائق. معايير وقواعد التصميم. انذار حريق اوتوماتيكي واطفاء اوتوماتيكي. مشروع المراجعة النهائية رقم 171208.

5 NPB 88-01 أنظمة إطفاء وإنذار. معايير وقواعد التصميم.

6 GOST R 50680-94. تجهيزات إطفاء حريق المياه الأوتوماتيكية. المتطلبات الفنية العامة. طرق الاختبار.

7 تصميم تجهيزات الإطفاء الأوتوماتيكي بالماء والرغوة. إل إم ميشمان ، S.G. تساريشينكو ، ف. بيلينكين ، في. أليشين ، R.Yu. جوبين. تحت التحرير العام لـ N.P. كوبيلوف. - م: VNIIPO EMERCOM من الاتحاد الروسي ، 2002

اختيار عامل الإطفاء وطريقة إطفاء الحرائق ونوع تركيب الإطفاء الأوتوماتيكي.

يتم اختيار OTVs الممكنة وفقًا لـ NPB 88-2001. مع الأخذ في الاعتبار المعلومات المتعلقة بإمكانية تطبيق عوامل إطفاء الحريق لطفايات الحريق الآلية ، اعتمادًا على فئة الحريق وخصائص الأصول المادية الموجودة ، فإنه يتفق مع التوصيات الخاصة بإطفاء حرائق الفئة A1 (A1 - حرق المواد الصلبة المصاحبة عن طريق الاحتراق) ، الماء المرشوش جيدًا مناسب لـ TRV.

في مهمة الرسم المحسوبة ، نقبل AUP-TRV. في المبنى السكني قيد الدراسة ، سيكون عبارة عن سترينجر مملوء بالماء (للغرف ذات درجة حرارة هواء لا تقل عن 10 درجات مئوية وما فوق). يتم قبول تركيبات الرش في الغرف ذات المخاطر المتزايدة للحريق. يجب أن يتم تصميم تركيبات صمام التمدد مع الأخذ في الاعتبار الحلول المعمارية والتخطيطية للمباني المحمية والمعايير الفنية والتركيبات التقنية لصمام التمدد المعطى لتوثيق الرشاشات أو تركيبات صمام التمدد المعياري. يتم تحديد معلمات AFS المصممة للرش (كثافة الري ، استهلاك OTV ، الحد الأدنى لمنطقة الري ، مدة الإمداد بالمياه والحد الأقصى للمسافة بين رشاشات الرش ، وفقًا للقسم 2.1 ، كانت هناك مجموعة معينة من المباني في RGZ لحماية المبنى ، يجب استخدام الرشاشات B3 - "Maxtop".

الجدول 3

معلمات تركيب إطفاء الحريق.

2.3 تتبع أنظمة الإطفاء.

يوضح الشكل مخطط التوجيه ، والذي بموجبه من الضروري تثبيت رشاش في الغرفة المحمية:

الصورة 1.

عدد الرشاشات في قسم واحد من التثبيت غير محدود. في الوقت نفسه ، من أجل إصدار إشارة تحدد موقع حريق المبنى ، وكذلك لتشغيل أنظمة الإنذار وعادم الدخان ، يوصى بتركيب أجهزة كشف تدفق السائل بنمط استجابة على خطوط أنابيب الإمداد. بالنسبة للمجموعة 4 ، يجب أن يكون الحد الأدنى للمسافة من الحافة العلوية للأشياء إلى الرشاشات 0.5 متر. يجب أن تكون المسافة من مخرج الرشاش المركب عموديًا إلى مستوى الأرضية من 8 إلى 40 سم ، ويفترض أن تكون هذه المسافة 0.2 متر في AFS المصمم. داخل عنصر واحد محمي ، يجب تثبيت مرشات فردية بنفس القطر ، وسيتم تحديد نوع الرشاش من خلال نتيجة الحساب الهيدروليكي.

3. الحساب الهيدروليكي لنظام إطفاء الحريق.

يتم إجراء الحساب الهيدروليكي لشبكة الرش من أجل:

1. تحديد تدفق المياه

2. مقارنة الاستهلاك المحدد لشدة الري مع المتطلبات التنظيمية.

3. تحديد الضغط المطلوب لوحدات تغذية المياه وأكثر أقطار الأنابيب اقتصادا.

يتم تقليل الحساب الهيدروليكي لنظام إمداد المياه لمكافحة الحرائق إلى حل ثلاث مهام رئيسية:

1. تحديد الضغط عند مدخل إمداد مياه الحريق (على محور أنبوب المخرج ، المضخة). إذا تم ضبط تدفق المياه المقدر ، فإن مخطط توجيه خط الأنابيب وطولها وقطرها وكذلك نوع التركيبات. في هذه الحالة ، يبدأ الحساب بتحديد خسائر الضغط أثناء حركة الماء ، اعتمادًا على قطر خطوط الأنابيب ، إلخ. ينتهي الحساب باختيار العلامة التجارية للمضخة وفقًا لتدفق المياه المقدر والضغط في بداية التثبيت

2. تحديد تدفق المياه عند ضغط معين في بداية خط أنابيب الحريق. يبدأ الحساب بتحديد المقاومة الهيدروليكية لجميع عناصر خط الأنابيب وينتهي بإنشاء تدفق المياه من ضغط معين في بداية خط أنابيب مياه الحريق.

3. تحديد قطر خط الأنابيب والعناصر الأخرى وفقًا لتدفق المياه المقدر وضغطها في بداية خط الأنابيب.

تحديد الضغط المطلوب عند شدة معينة للري.

الجدول 4

معلمات الرشاشات "Maxtop"

في القسم ، تم اعتماد رشاش AFS ، على التوالي ، نفترض أنه سيتم استخدام مرشات من العلامة التجارية SIS-PN 0 0.085 - رشاش ، ماء ، مرشات ذات أغراض خاصة بتدفق متحد المركز ، مثبتة رأسياً بدون طلاء زخرفي مع أداء عامل 0.085 ، درجة حرارة استجابة اسمية 57 درجة ، يتم تحديد تدفق المياه التصميمية في إملاء الرش بواسطة الصيغة:

عامل الإنتاجية - 0.085 ؛

الرأس الحر المطلوب 100 م.

3.2 الحساب الهيدروليكي لتقسيم وتوريد خطوط الأنابيب.

لكل قسم من أقسام إطفاء الحريق ، يتم تحديد المنطقة المحمية الأبعد أو الأكثر موقعًا ، ويتم إجراء الحساب الهيدروليكي لهذه المنطقة داخل المنطقة المحسوبة. وفقًا لنوع تتبع نظام إطفاء الحريق ، فهو طريق مسدود في التكوين ، وليس متماثلًا مع أنبوب المياه في الصباح ، ولا يتم دمجه. الرأس الحر عند إملاء الرش 100 متر ، وفقدان الرأس في قسم الإمداد يساوي:

طول القطعة من خط الأنابيب بين الرشاشات ؛

تدفق السوائل في قسم خط الأنابيب ؛

المعامل الذي يميز فقدان الضغط على طول خط الأنابيب للدرجة المختارة هو 0.085 ؛

الرأس الحر المطلوب لكل رشاش لاحق هو المبلغ الذي يتكون من الرأس الحر المطلوب للرش السابق وفقدان الضغط في قسم خط الأنابيب بينهما:

يتم تحديد استهلاك الماء لعامل الرغوة من الرش التالي بواسطة الصيغة:

في الفقرة 3.1 ، تم تحديد معدل تدفق الرشاش. يجب أن تكون خطوط الأنابيب الخاصة بالمنشآت المملوءة بالماء مصنوعة من الفولاذ المجلفن والفولاذ المقاوم للصدأ ، ويتم تحديد قطر خط الأنابيب بالصيغة:

مؤامرة استهلاك المياه ، م 3 / ث

سرعة حركة الماء م / ث. نقبل سرعة الحركة من 3 إلى 10 م / ث

نعبر عن قطر خط الأنابيب بالملل ونزيده إلى أقرب قيمة (7). سيتم توصيل الأنابيب باللحام ، وتصنع التركيبات في الموقع. يجب تحديد أقطار خطوط الأنابيب في كل قسم تصميم.

تم تلخيص نتائج الحساب الهيدروليكي في الجدول 5.

الجدول 5

3.3 تحديد الضغط المطلوب في النظام

في اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية ، كان المصنع الرئيسي للرشاشات هو مصنع أوديسا "سبيتسافتوماتيكا" ، الذي أنتج ثلاثة أنواع من الرشاشات المركبة مع وردة لأعلى أو لأسفل ، بقطر منفذ مشروط يبلغ 10 ؛ 12 و 15 ملم.

وفقًا لنتائج الاختبارات الشاملة لهذه المرشات ، تم إنشاء مخططات الري في نطاق واسع من الضغوط وارتفاعات التركيب. وفقًا للبيانات التي تم الحصول عليها ، تم وضع المعايير في SNiP 2.04.09-84 لوضعها (اعتمادًا على حمل النار) على مسافة 3 أو 4 أمتار من بعضها البعض. يتم تضمين هذه المعايير دون تغيير في NPB 88-2001.

في الوقت الحاضر ، يأتي الحجم الرئيسي للرشاشات من الخارج ، حيث أن الشركات المصنعة الروسية لـ PO "Spets-Avtomatika" (Biysk) و CJSC "Ropotek" (موسكو) غير قادرة على تلبية الطلب الكامل عليها في المستهلكين المحليين.

في النشرات الخاصة بالرشاشات الأجنبية ، كقاعدة عامة ، لا توجد بيانات حول معظم المعايير الفنية التي تنظمها المعايير المحلية. في هذا الصدد ، لا يمكن إجراء تقييم مقارن لمؤشرات الجودة لنفس النوع من المنتجات المصنعة من قبل شركات مختلفة.

لا توفر اختبارات الاعتماد تحققًا شاملاً من المعلمات الهيدروليكية الأولية اللازمة للتصميم ، على سبيل المثال ، مخططات شدة الري داخل المنطقة المحمية ، اعتمادًا على ضغط وارتفاع تركيب الرش. كقاعدة عامة ، لا تتوفر هذه البيانات في الوثائق الفنية أيضًا ، ومع ذلك ، بدون هذه المعلومات ، لا يمكن تنفيذ أعمال التصميم بشكل صحيح على AUP.

على وجه الخصوص ، فإن المعلمة الأكثر أهمية للرشاشات اللازمة لتصميم AFS هي كثافة الري في المنطقة المحمية ، اعتمادًا على ضغط وارتفاع تركيب الرش.

اعتمادًا على تصميم الرشاش ، قد تظل منطقة الري دون تغيير أو تنخفض أو تزيد مع زيادة الضغط.

على سبيل المثال ، منحنيات الري لمرش عام من نوع CU / P ، مثبت مع الوردة لأعلى ، يتغير عمليًا بشكل طفيف من ضغط الإمداد في حدود 0.07-0.34 ميجا باسكال (الشكل IV.1.1). على العكس من ذلك ، فإن مخططات الري الخاصة بالرش من هذا النوع ، المثبتة مع وجود المقبس لأسفل ، تتغير بشكل أكثر كثافة عندما يتغير ضغط الإمداد ضمن نفس الحدود.

إذا بقيت المساحة المروية بالرش دون تغيير عند تغير الضغط ، فداخل منطقة الري 12 م 2 (دائرة R ~ 2 m) يمكنك حساب الضغط P t ،التي يتم فيها توفير كثافة الري التي يتطلبها المشروع الأول:

أين ص نو i n - الضغط والقيمة المقابلة لشدة الري وفقًا لـ GOST R 51043-94 و NPB 87-2000.

القيم أنا و ص نيعتمد على قطر المخرج.

إذا انخفضت مساحة الري مع زيادة الضغط ، فإن كثافة الري تزداد بشكل أكبر مقارنة بالمعادلة (IV. 1.1) ، ومع ذلك ، يجب أن يؤخذ في الاعتبار أنه يجب أيضًا تقليل المسافة بين الرشاشات.

إذا زادت مساحة الري مع زيادة الضغط ، فقد تزداد كثافة الري قليلاً ، أو تظل دون تغيير أو تنخفض بشكل ملحوظ. في هذه الحالة ، طريقة الحساب لتحديد شدة الري اعتمادًا على الضغط غير مقبولة ، لذلك يمكن تحديد المسافة بين الرشاشات باستخدام مخططات الري فقط.

غالبًا ما تكون حالات نقص كفاءة إطفاء AFS التي لوحظت في الممارسة نتيجة لحساب غير صحيح للدوائر الهيدروليكية لـ AFS (شدة الري غير الكافية).

مخططات الري الواردة في النشرات المنفصلة للشركات الأجنبية تميز الحدود المرئية لمنطقة الري ، وليست خاصية عددية لكثافة الري ، وتضلل فقط المتخصصين في منظمات التصميم. على سبيل المثال ، في مخططات الري الخاصة بالرش العالمي من النوع CU / P ، لا يتم تحديد حدود منطقة الري بالقيم العددية لشدة الري (انظر الشكل 1.1.4).

يمكن إجراء تقييم أولي لهذه المخططات على النحو التالي.

في الموعد المحدد ف = F(ك ، ف)(الشكل الرابع. 1.2) يتم تحديد معدل التدفق من الرش على معامل الأداء ل،المحدد في الوثائق الفنية ، والضغط على الرسم البياني المقابل.

للرش في ل= 80 و ف = 0.07 ميجا باسكال ف ص = 007~ 67 لتر / دقيقة (1.1 لتر / ثانية).

وفقًا لـ GOST R 51043-94 و NPB 87-2000 ، عند ضغط 0.05 ميجا باسكال ، يجب أن توفر رشاشات الري متحدة المركز التي يبلغ قطر مخرجها من 10 إلى 12 ملم كثافة لا تقل عن 0.04 لتر / (سم 2).

نحدد معدل التدفق من الرش عند ضغط 0.05 ميجا باسكال:

ف ص = 0.05 = 0.845 ف ص ≈ = 0.93 لتر / ث. (IV.1.2)

بافتراض أن الري داخل منطقة الري المحددة بنصف قطر ص≈3.1 م (انظر الشكل IV.1.1 ، أ) موحدة وجميع عوامل إطفاء الحريق موزعة فقط على المنطقة المحمية ، نحدد متوسط ​​كثافة الري:

وبالتالي ، فإن شدة الري هذه ضمن المخطط المحدد لا تتوافق مع القيمة القياسية (على الأقل 0.04 لتر / (ثانية * م 2) مطلوبة. من أجل تحديد ما إذا كان تصميم الرش هذا يفي بمتطلبات GOST R 51043-94 و NPB 87-2000 على مساحة 12 م 2 (~ 2 م نصف قطر) ، الاختبارات المناسبة مطلوبة.

للحصول على تصميم مؤهل لـ AFS ، يجب أن تتضمن الوثائق الفنية الخاصة بالرشاشات مخططات الري اعتمادًا على الضغط وارتفاع التركيب. يتم عرض مخططات مماثلة لرشاش عالمي من نوع RPTK في الشكل. رابعا. 1.3 ، وللرشاشات المصنعة بواسطة PA "Spetsavtomatika" (Biysk) - في الملحق 6.

وفقًا لمخططات الري المذكورة أعلاه لتصميم الرشاشات ، من الممكن استخلاص النتائج المناسبة حول تأثير الضغط على كثافة الري.

على سبيل المثال ، إذا تم تركيب رشاش RPTK رأسًا على عقب ، فعند ارتفاع التثبيت 2.5 متر ، تكون كثافة الري مستقلة عمليًا عن الضغط. داخل منطقة المنطقة بنصف قطر 1.5 ؛ 2 و 2.5 م ، تزداد كثافة الري مع زيادة الضغط مرتين بمقدار 0.005 لتر / (ثانية * م 2) ، أي بنسبة 4.3-6.7٪ ، مما يشير إلى زيادة كبيرة في مساحة الري. إذا ، مع زيادة الضغط بمقدار ضعفين ، بقيت منطقة الري دون تغيير ، فيجب أن تزداد شدة الري بمقدار 1.41 مرة.

عندما يتم تثبيت رشاش RPTK مع وجود تجويف لأسفل ، تزداد كثافة الري بشكل أكبر (بنسبة 25-40٪) ، مما يشير إلى زيادة طفيفة في منطقة الري (إذا لم تتغير مساحة الري ، يجب أن تزداد الكثافة بنسبة 41٪ ).

يجب أن يؤخذ استهلاك المياه لإطفاء الحرائق من شبكة إمدادات المياه لمكافحة الحرائق في مؤسسات تكرير النفط والصناعات البتروكيماوية بمعدل حريقين متزامنين في المؤسسة: حريق واحد في منطقة الإنتاج والحريق الثاني في منطقة المواد الخام أو مستودعات السلع للغازات القابلة للاحتراق والنفط والمنتجات النفطية.

يتم تحديد استهلاك المياه عن طريق الحساب ، ولكن يجب أن تؤخذ على الأقل: لمنطقة الإنتاج - 120 لتر / ثانية ، للمستودعات - 150 لتر / ثانية. يجب أن يضمن استهلاك وإمداد المياه إطفاء وحماية المعدات عن طريق التركيبات الثابتة ومعدات مكافحة الحرائق المتنقلة.

بالنسبة لاستهلاك المياه المقدر في حالة نشوب حريق في مستودع النفط والمنتجات النفطية ، يجب أخذ أحد أكبر التكاليف التالية: لإطفاء الحرائق وتبريد الخزانات (بناءً على أعلى استهلاك في حالة نشوب حريق لخزان واحد) ؛ لإطفاء الحرائق وتبريد صهاريج السكك الحديدية وأجهزة التحميل والتفريغ والممرات العلوية أو لإطفاء حريق أجهزة تحميل وتفريغ عربات الصهاريج ؛ أعلى استهلاك إجمالي لإطفاء حريق خارجي وداخلي لأحد مباني المستودعات.

يجب تحديد تكاليف عوامل إطفاء الحريق بناءً على كثافة إمدادها (الجدول 5.6) إلى المنطقة المقدرة لإطفاء النفط ومنتجات النفط (على سبيل المثال ، في الخزانات الأرضية العمودية ذات السقف الثابت ، منطقة يتم أخذ المقطع الأفقي للخزان كمنطقة إطفاء محسوبة).

يجب تحديد استهلاك المياه لتبريد الخزانات العمودية الأرضية عن طريق الحساب ، بناءً على كثافة إمدادات المياه ، المأخوذة من الجدول 5.3. يُعرَّف إجمالي استهلاك المياه بأنه مجموع تكاليف تبريد الخزان المحترق وتبريد الخزانات المجاورة في المجموعة.

يجب أخذ الضغط الحر في شبكة إمداد مياه الحريق في حالة نشوب حريق:

· عند التبريد بواسطة منشأة ثابتة - وفقًا للخصائص التقنية لحلقة الري ، ولكن ليس أقل من 10 أمتار عند مستوى حلقة الري ؛

عند تبريد الخزانات بأجهزة إطفاء متنقلة حسب الخصائص التقنية لفوهات حريق ولكن لا تقل عن 40 م.

يجب أخذ المدة المقدرة لتبريد الخزانات (الحرق والمجاورة لها):

خزانات أرضية عند إطفاء حريق بنظام أوتوماتيكي - 4 ساعات ؛

عند الإطفاء بمعدات الحريق المتنقلة - 6 ساعات ؛

خزانات تحت الأرض - 3 ساعات.

يتم أخذ إجمالي استهلاك المياه من شبكة إمدادات المياه لحماية جهاز من نوع العمود في حالة نشوب حريق بواسطة منشآت الري الثابتة كمجموع لاستهلاك المياه لري جهاز عمود محترق واثنين من الأجهزة المجاورة الموجودة في مسافة أقل من قطرين من أكبرهما. يُفترض أن تكون كثافة إمداد المياه لكل 1 م 2 من السطح المحمي للأجهزة ذات النوع العمودي المزودة بغاز البترول المسال والسوائل القابلة للاشتعال 0.1 لتر / (ثانية × م 2).

دعونا نفكر في حساب خط أنابيب الري الحلقي باستخدام مثال تبريد السطح الجانبي في حالة نشوب حريق في خزان أرضي رأسي بسوائل قابلة للاشتعال بسقف ثابت بحجم اسمي دبليو= 5000 م 3 قطرها دع = 21 م والارتفاع ح= = 15 مترًا.يتكون تركيب تبريد الخزان الثابت من حلقة ري مقطعية أفقية (خط أنابيب الري مع أجهزة رش الماء) الموجودة في الحزام العلوي لجدران الخزان ، ورافعات جافة وخطوط أنابيب أفقية تربط حلقة الري المقطعية بمقاومة الحريق شبكة إمدادات المياه (الشكل 5.5).

أرز. 5.5 مخطط قسم من شبكة إمداد المياه بحلقة ري:

1 - قسم من شبكة الحلقة. 2 - صمام على الفرع. 3 - صنبور لتصريف المياه ؛ 4 - الناهض الجاف وخط الأنابيب الأفقي ؛ 5 - انابيب الري مع اجهزة رش المياه

دعونا نحدد الاستهلاك الإجمالي لتبريد الخزان بكثافة إمدادات المياه ي\ u003d 0.75 لتر / ثانية لكل 1 متر من محيطها (الجدول 5.3) س = يص دع \ u003d 0.75 × 3.14 × 21 \ u003d 49.5 لتر / ثانية.

في حلقة الري ، نستخدم الغطاسات ذات المقبس المسطح DP-12 بقطر مخرج 12 ملم كمرشات.

نحدد تدفق الماء من الغطاس بالصيغة ،

أين ل- خصائص استهلاك الغطاس ، ل= 0.45 لتر / (ث × م 0.5) ؛ ح\ u003d 5 م - الحد الأدنى للرأس الحر. ثم لتر / ثانية. حدد عدد أدوات الحفر. ثم س = nq= 50 × 1 = 50 لتر / ثانية.

المسافة بين الحفارات بقطر الحلقة دك \ u003d 22 م. م.

قطر الفرع دالشمس تزود الحلقة بالمياه ، بسرعة حركة الماء الخامس\ u003d 5 م / ث تساوي م.

نحن نقبل قطر خط الأنابيب دالشمس = 125 مم.

على الحلبة من النقطة بالى حد، الى درجة لكنسيذهب الماء في اتجاهين ، لذلك سيتم تحديد قطر أنبوب المقطع الحلقي من حالة تخطي نصف التدفق الكلي م.

للري المنتظم لجدران الخزان ، أي الحاجة إلى انخفاض طفيف في الضغط في حلقة الري عند الديكتاتور (النقطة لكن) والأقرب إلى النقطة بنحن نقبل الغواصين دك = 100 مم.

وفقًا للصيغة ، نحدد فقدان الرأس حفي نصف م \ u003d 15 م.

تؤخذ قيمة الرأس الحر في بداية الفرع في الاعتبار عند تحديد خصائص المضخة.

للتركيبات الأعلى (مثل أعمدة التقطير) يمكن توفير العديد من الأنابيب المثقبة على ارتفاعات مختلفة. يجب ألا يزيد ضغط أعلى خط مواسير به ثقوب عن 20-25 مترًا.