Norma penggunaan air untuk perlindungan dan pemadaman api kemudahan industri minyak dan gas. Pengiraan sistem bekalan air dengan kadar aliran berubah-ubah (gelang pengairan)

Ia telah dibincangkan banyak kali, anda katakan? Dan, seperti, adakah semuanya jelas? Apakah pendapat anda tentang kajian kecil ini:
Percanggahan utama yang masih belum dapat diselesaikan mengikut norma ialah antara peta pengairan pemercik bulat (gambar rajah) dan susunan pemercik (dalam majoriti besar) persegi pada kawasan terlindung (dikira mengikut SP5).
1. Sebagai contoh, kita perlu memastikan pemadaman bilik tertentu dengan keluasan ​​120 m2 dengan keamatan 0.21 l / s * m2. Dari pemercik SVN-15 dengan k = 0.77 (Biysk) pada tekanan tiga atmosfera (0.3 MPa), q = 10 * 0.77 * SQRT (0.3) = 4.22 l / s akan mengalir, manakala pada kawasan pasport sebanyak 12 m2 keamatan akan disediakan (mengikut pasport untuk pemercik) i = 0.215 l/s*m2. Oleh kerana pasport mengandungi rujukan kepada fakta bahawa pemercik ini mematuhi keperluan GOST R 51043-2002, maka, menurut klausa 8.23 ​​​​(memeriksa keamatan dan kawasan terlindung), kita mesti mempertimbangkan 12m2 ini (mengikut pasport - kawasan terlindung) sebagai kawasan bulatan dengan jejari R = 1.95 m. By the way, 0.215 * 12 = 2.58 (l / s) akan mencurahkan ke kawasan sedemikian, iaitu hanya 2.58 / 4.22 = 0.61 daripada jumlah aliran pemercik, i.e. hampir 40% daripada air yang dibekalkan mengalir di luar kawasan perlindungan normatif.
SP5 (Jadual 5.1 dan 5.2) memerlukan keamatan normatif dipastikan di kawasan terlindung yang dinormalisasi (dan di sana, sebagai peraturan, perenjis dalam jumlah sekurang-kurangnya 10 keping disusun dalam cara bersarang persegi), manakala mengikut klausa B.3.2 daripada SP5:
- kawasan terkira bersyarat yang dilindungi oleh satu pemercik: Ω = L2, di sini L ialah jarak antara pemercik (iaitu sisi segi empat sama, di sudut yang terdapat pemercik).
Dan, memahami secara intelektual bahawa semua air yang mencurah keluar dari pemercik akan kekal di kawasan terlindung, apabila kita mempunyai penyiram di penjuru petak bersyarat, kami hanya mempertimbangkan keamatan yang disediakan oleh AFS pada kawasan terlindung standard: keseluruhan aliran (dan bukan 61%) melalui pemercik imlak (melalui selebihnya, kadar alir akan lebih tinggi mengikut definisi) dibahagikan dengan luas segi empat sama dengan sisi yang sama dengan jarak pemercik. Sama sekali seperti yang dipercayai oleh rakan sekerja asing kami (khususnya, untuk ESFR), iaitu, dalam realiti, menurut 4 perenjis yang diletakkan di sudut persegi dengan sisi 3.46 m (S = 12 m2).
Dalam kes ini, keamatan yang dikira pada kawasan terlindung normatif akan menjadi 4.22/12 = 0.35 l / s * m2 - semua air akan dicurahkan ke atas api!
Itu. untuk melindungi kawasan itu, kita boleh mengurangkan penggunaan sebanyak 0.35 / 0.215 = 1.63 kali (akhirnya - kos pembinaan), dan mendapatkan keamatan yang diperlukan oleh norma, tetapi kita tidak memerlukan 0.35 l / s * m2, 0.215 cukup l/ s*m2. Dan untuk keseluruhan kawasan standard 120 m2, kita perlu (dipermudahkan) dikira 0.215 (l / s * m2) * 120 (m2) \u003d 25.8 (l / s).
Tetapi di sini, mendahului seluruh planet ini, dibangunkan dan diperkenalkan pada tahun 1994. Jawatankuasa Teknikal TK 274 "Keselamatan Kebakaran" GOST R 50680-94, iaitu item ini:
7.21 Keamatan pengairan ditentukan di kawasan terpilih semasa operasi satu pemercik untuk pemercik ... pemercik pada tekanan reka bentuk. - (pada masa yang sama, peta pengairan pemercik dengan kaedah pengukuran keamatan yang diguna pakai dalam GOST ini ialah bulatan).
Di sinilah kami berlayar, kerana, secara literal memahami fasal 7.21 GOST R 50680-94 (memadamkan dengan satu bahagian) bersama-sama dengan fasal B.3.2 SP5 (melindungi kawasan), kami mesti memastikan keamatan normatif pada kawasan ​segi empat sama yang ditulis dalam bulatan dengan luas 12 m2, kerana dalam pasport untuk pemercik, ini (bulat!) Kawasan terlindung diberikan, dan di luar sempadan bulatan ini, keamatan akan menjadi kurang.
Sisi segi empat sama (jarak pemercik) ialah 2.75 m, dan luasnya tidak lagi 12 m2, tetapi 7.6 m2. Dalam kes ini, apabila pemadaman di kawasan standard (apabila beberapa pemercik beroperasi), keamatan pengairan sebenar ialah 4.22 / 7.6 = 0.56 (l / s * m2). Dan dalam kes ini, kami memerlukan 0.56 (l / s * m2) * 120 (m2) \u003d 67.2 (l / s) untuk keseluruhan kawasan kawal selia. Ini adalah 67.2 (l / s) / 25.8 (l / s) = 2.6 kali lebih banyak daripada semasa mengira untuk 4 perenjis (persegi)! Dan berapakah ini meningkatkan kos paip, pam, tangki, dll.?

Catuan penggunaan air untuk memadamkan kebakaran di gudang rak bertingkat tinggi. UDC 614.844.2
L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova

Catuan penggunaan air untuk memadamkan kebakaran di gudang rak bertingkat tinggi. UDC B14.844.22

L. Meshman

V. Bylinkin

Calon Sains Teknikal, Penyelidik Utama,

R. Gubin

Penyelidik Kanan,

E. Romanova

Penyelidik

Pada masa ini, ciri awal utama, mengikut mana pengiraan penggunaan air untuk pemasangan pemadam api automatik (AFS) dijalankan, adalah nilai normatif keamatan pengairan atau tekanan pada pemercik yang mendikte. Keamatan pengairan digunakan dalam dokumen kawal selia tanpa mengira reka bentuk pemercik, dan tekanan hanya digunakan pada jenis pemercik tertentu.

Nilai intensiti pengairan diberikan dalam SP 5.13130 ​​untuk semua kumpulan premis, termasuk bangunan penyimpanan. Ini membayangkan penggunaan pemercik AFS di bawah bumbung bangunan.

Walau bagaimanapun, nilai keamatan pengairan yang diterima bergantung pada kumpulan premis, ketinggian penyimpanan dan jenis agen pemadam api, yang diberikan dalam Jadual 5.2 SP 5.13130, menentang logik. Sebagai contoh, untuk kumpulan bilik 5, dengan peningkatan ketinggian simpanan dari 1 hingga 4 m (untuk setiap meter ketinggian) dan dari 4 hingga 5.5 m, keamatan pengairan dengan air meningkat secara berkadar sebanyak 0.08 l / (s-m2). ).

Nampaknya pendekatan yang sama untuk mencatuan bekalan ejen pemadam api untuk memadam kebakaran harus diperluaskan kepada kumpulan premis lain dan untuk memadamkan api dengan larutan pekat buih, tetapi ini tidak dipatuhi.

Sebagai contoh, untuk kumpulan bilik 5, apabila menggunakan larutan agen berbuih pada ketinggian penyimpanan sehingga 4 m, keamatan pengairan meningkat sebanyak 0.04 l / (s-m2) untuk setiap 1 m ketinggian penyimpanan rak, dan pada penyimpanan. ketinggian 4 hingga 5.5 m, intensiti pengairan meningkat 4 kali, i.e. sebanyak 0.16 l / (s-m2), dan ialah 0.32 l / (s-m2).

Untuk kumpulan bilik 6, peningkatan intensiti pengairan dengan air ialah 0.16 l / (s-m2) sehingga 2 m, dari 2 hingga 3 m - hanya 0.08 l / (s-m2), lebih daripada 2 hingga 4 m - keamatan tidak berubah, dan pada ketinggian penyimpanan lebih daripada 4-5.5 m, keamatan pengairan berubah sebanyak 0.1 l/(s-m2) dan berjumlah 0.50 l/(s-m2). Pada masa yang sama, apabila menggunakan larutan agen berbuih, keamatan pengairan adalah sehingga 1 m - 0.08 l / (s-m2), lebih 1-2 m ia berubah sebanyak 0.12 l / (s-m2), lebih 2- 3 m - sebanyak 0.04 l / (s-m2), dan kemudian lebih 3 hingga 4 m dan dari lebih 4 hingga 5.5 m - sebanyak 0.08 l / (s-m2) dan ialah 0.40 l / (s- m2).

Di gudang rak, barang paling kerap disimpan di dalam kotak. Dalam kes ini, apabila memadamkan api, jet ejen pemadam api tidak, sebagai peraturan, secara langsung menjejaskan zon pembakaran (pengecualian adalah kebakaran di peringkat paling atas). Sebahagian daripada air yang tersebar dari pemercik merebak ke atas permukaan mendatar kotak dan mengalir ke bawah, selebihnya, yang tidak jatuh pada kotak, membentuk tirai pelindung menegak. Pancutan separa serong jatuh ke dalam ruang kosong di dalam rak dan membasahi barang yang tidak dibungkus dalam kotak, atau permukaan sisi kotak. Oleh itu, jika untuk permukaan terbuka pergantungan keamatan pengairan pada jenis beban api dan beban khususnya tidak diragui, maka apabila memadamkan gudang rak, pergantungan ini tidak nyata dengan begitu ketara.

Walau bagaimanapun, jika kita membenarkan beberapa perkadaran dalam peningkatan intensiti pengairan bergantung pada ketinggian penyimpanan dan ketinggian bilik, maka intensiti pengairan menjadi mungkin untuk menentukan bukan melalui nilai diskret ketinggian penyimpanan dan ketinggian bilik, seperti yang dibentangkan dalam SP 5.13130, tetapi melalui fungsi berterusan dinyatakan persamaan

di mana 1dict ialah keamatan pengairan oleh pemercik imlak bergantung pada ketinggian simpanan dan ketinggian bilik, l/(s-m2);

i55 - keamatan pengairan oleh pemercik imlak pada ketinggian penyimpanan 5.5 m dan ketinggian bilik tidak lebih daripada 10 m (mengikut SP 5.13130), l/(s-m2);

F - pekali variasi ketinggian penyimpanan, l/(s-m3); h - ketinggian penyimpanan beban api, m; l - pekali variasi ketinggian bilik.

Untuk kumpulan bilik 5, keamatan pengairan i5 5 ialah 0.4 l/(s-m2), dan untuk kumpulan bilik b - 0.5 l/(s-m2).

Faktor variasi ketinggian penyimpanan φ untuk kumpulan bilik 5 diandaikan 20% kurang daripada kumpulan bilik b (dengan analogi dengan SP 5.13130).

Nilai pekali variasi ketinggian bilik l diberikan dalam jadual 2.

Apabila melakukan pengiraan hidraulik rangkaian pengedaran AFS, adalah perlu untuk menentukan tekanan pada pemercik imlak berdasarkan keamatan pengairan yang dikira atau standard (mengikut SP 5.13130). Tekanan pada pemercik, sepadan dengan keamatan pengairan yang dikehendaki, hanya boleh ditentukan oleh keluarga rajah pengairan. Tetapi pengeluar pemercik, sebagai peraturan, tidak menyediakan plot pengairan.

Oleh itu, pereka mengalami kesulitan apabila membuat keputusan tentang nilai reka bentuk tekanan pada pemercik imlak. Di samping itu, tidak jelas ketinggian yang perlu diambil sebagai yang dikira untuk menentukan keamatan pengairan: jarak antara pemercik dan lantai atau antara pemercik dan tingkat atas beban api. Ia juga tidak jelas bagaimana untuk menentukan keamatan pengairan: pada kawasan bulatan dengan diameter yang sama dengan jarak antara penyiram, atau di seluruh kawasan yang diairi oleh pemercik, atau mengambil kira pengairan bersama oleh bersebelahan. pemercik.

Untuk perlindungan kebakaran gudang rak bertingkat tinggi, alat pemadam api automatik pemercik kini mula digunakan secara meluas, yang mana pemercik diletakkan di bawah penutup gudang. Penyelesaian teknikal ini memerlukan sejumlah besar air. Untuk tujuan ini, perenjis khas digunakan, kedua-duanya dihasilkan dalam negara, contohnya, SOBR-17, SOBR-25, dan asing, contohnya, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 dengan diameter alur keluar 17 atau 25 mm .

Di stesen servis untuk pemercik SOBR, dalam brosur untuk pemercik ESFR dari Tyco dan Viking, parameter utama ialah tekanan pada pemercik, bergantung pada jenisnya (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510, dsb.). dsb.), mengenai jenis barang yang disimpan, ketinggian penyimpanan dan ketinggian bilik. Pendekatan ini mudah untuk pereka, kerana menghapuskan keperluan untuk mencari maklumat tentang intensiti pengairan.

Pada masa yang sama, adakah mungkin, tanpa mengira reka bentuk khusus pemercik, menggunakan beberapa parameter umum untuk menilai kemungkinan menggunakan sebarang reka bentuk pemercik yang dibangunkan pada masa hadapan? Ternyata adalah mungkin jika kita menggunakan tekanan atau kadar aliran pemercik imlak sebagai parameter utama, dan sebagai parameter tambahan, keamatan pengairan di kawasan tertentu pada ketinggian pemasangan pemercik standard dan tekanan standard (mengikut GOST R 51043). Sebagai contoh, anda boleh menggunakan nilai keamatan pengairan yang diperolehi tanpa gagal semasa ujian pensijilan perenjis tujuan khas: kawasan di mana intensiti pengairan ditentukan ialah 12 m2 untuk perenjis guna umum (diameter ~ 4 m), untuk perenjis khas - 9.6 m2 ( diameter ~ 3.5 m), ketinggian pemasangan pemercik 2.5 m, tekanan 0.1 dan 0.3 MPa. Selain itu, maklumat tentang keamatan pengairan setiap jenis pemercik, yang diperolehi semasa ujian pensijilan, mesti ditunjukkan dalam pasport untuk setiap jenis pemercik. Dengan parameter awal yang ditentukan untuk gudang rak bertingkat tinggi, keamatan pengairan tidak boleh kurang daripada yang diberikan dalam Jadual 3.

Keamatan sebenar pengairan AFS semasa interaksi pemercik bersebelahan, bergantung pada jenisnya dan jarak antara mereka, boleh melebihi keamatan pengairan pemercik imlak sebanyak 1.5-2.0 kali.

Berkenaan dengan gudang bertingkat tinggi (dengan ketinggian penyimpanan lebih daripada 5.5 m), dua syarat awal boleh diambil untuk mengira nilai normatif aliran pemercik imlak:

1. Dengan ketinggian simpanan 5.5 m dan ketinggian bilik 6.5 m.

2. Dengan ketinggian simpanan 12.2 m dan ketinggian bilik 13.7 m Titik rujukan pertama (minimum) ditetapkan berdasarkan data SP 5.131301 mengenai intensiti pengairan dan jumlah penggunaan air AFS. Untuk kumpulan bilik b, keamatan pengairan adalah sekurang-kurangnya 0.5 l/(s-m2) dan jumlah kadar aliran sekurang-kurangnya 90 l/s. Penggunaan pemercik imlak tujuan umum mengikut norma SP 5.13130 ​​​​dengan keamatan pengairan sedemikian adalah sekurang-kurangnya 6.5 l / s.

Titik tetap kedua (maksimum) ditetapkan berdasarkan data yang diberikan dalam dokumentasi teknikal untuk perenjis SOBR dan ESFR.

Dengan lebih kurang kadar aliran pemercik SOBR-17, ESFR-17, VK503 dan SOBR-25, ESFR-25, VK510 yang sama untuk ciri-ciri gudang yang sama, SOBR-17, ESFR-17, VK503 memerlukan tekanan yang lebih tinggi. Menurut semua jenis ESFR (kecuali ESFR-25), dengan ketinggian penyimpanan lebih daripada 10.7 m dan ketinggian bilik lebih daripada 12.2 m, tahap penyiram tambahan di dalam rak diperlukan, yang memerlukan penggunaan tambahan pemadam api. ejen. Oleh itu, adalah dinasihatkan untuk memberi tumpuan kepada parameter hidraulik pemercik SOBR-25, ESFR-25, VK510.

Untuk kumpulan premis 5 dan b (mengikut SP 5.13130) gudang rak bertingkat tinggi, persamaan untuk mengira kadar alir pemercik air AFS dicadangkan untuk dikira dengan formula

Jadual 1

jadual 2

Jadual 3

Dengan ketinggian storan 12.2 m dan ketinggian bilik 13.7 m, tekanan pada pemercik imlak ESFR-25 mestilah sekurang-kurangnya: menurut NFPA-13 0.28 MPa, mengikut FM 8-9 dan FM 2-2 0.34 MPa . Oleh itu, kadar aliran pemercik imlak untuk kumpulan bilik 6 diambil kira tekanan mengikut FM, i.e. 0.34 MPa:

di mana qЕSFR - ESFR-25 kadar alir pemercik, l/s;

KRF - faktor produktiviti dalam dimensi mengikut GOST R 51043, l / (s-m lajur air 0.5);

KISO - faktor prestasi dari segi ISO 6182-7, l/(min-bar0.5); p - tekanan pada pemercik, MPa.

Kadar aliran pemercik imlak untuk sekumpulan bilik 5 diambil dengan cara yang sama mengikut formula (2), dengan mengambil kira tekanan mengikut NFPA, i.e. 0.28 MPa - kadar aliran = 10 l/s.

Untuk kumpulan bilik 5, kadar alir pemercik imlak diambil sebagai q55 = 5.3 l/s, dan untuk kumpulan bilik 6 - q55 = 6.5 l/s.

Nilai pekali variasi ketinggian storan diberikan dalam jadual 4.

Nilai pekali variasi ketinggian bilik b diberikan dalam Jadual 5.

Nisbah tekanan yang diberikan dalam , dengan kadar aliran yang dikira pada tekanan ini untuk perenjis ESFR-25 dan SOBR-25, dibentangkan dalam Jadual 6. Kadar alir untuk kumpulan 5 dan 6 dikira menggunakan formula (3).

Seperti berikut daripada Jadual 7, kadar alir pemercik imlak untuk kumpulan bilik 5 dan 6, dikira dengan formula (3), sepadan dengan agak baik dengan kadar alir pemercik ESFR-25, dikira dengan formula (2).

Dengan ketepatan yang cukup memuaskan, adalah mungkin untuk mengambil perbezaan aliran antara kumpulan bilik 6 dan 5 sama dengan ~ (1.1-1.2) l / s.

Oleh itu, parameter awal dokumen pengawalseliaan untuk menentukan jumlah penggunaan AFS berhubung dengan gudang rak bertingkat tinggi, di mana perenjis diletakkan di bawah penutup, boleh:

■ intensiti pengairan;

■ tekanan pada pemercik imlak;

■ penggunaan pemercik imlak.

Yang paling boleh diterima, pada pendapat kami, adalah kadar aliran pemercik imlak, yang sesuai untuk pereka bentuk dan tidak bergantung pada jenis pemercik tertentu.

Penggunaan "kadar aliran pemercik imlak" sebagai parameter dominan juga harus diperkenalkan ke dalam semua dokumen kawal selia di mana intensiti pengairan digunakan sebagai parameter hidraulik utama.

Jadual 4

Jadual 5

Jadual 6

Ketinggian simpanan/tinggi bilik	Pilihan			SOBR-25	Anggaran kadar aliran, l / s, mengikut formula (3)
					kumpulan 5	kumpulan 6
	Tekanan, MPa
	Penggunaan, l / s
	Tekanan, MPa
	Penggunaan, l / s
	Tekanan, MPa
	Penggunaan, l / s
	Tekanan, MPa
	Penggunaan, l / s
	Tekanan, MPa
	Penggunaan, l / s
	Penggunaan, l / s

KESUSASTERAAN:

1. SP 5.13130.2009 “Sistem perlindungan kebakaran. Penggera kebakaran dan pemasangan pemadam kebakaran adalah automatik. Norma dan peraturan reka bentuk».

2. STO 7.3-02-2009. Standard organisasi untuk reka bentuk pemasangan pemadam api air automatik menggunakan pemercik SOBR di gudang bertingkat tinggi. Keperluan teknikal am. Biysk, ZAO PO Spetsavtomatika, 2009.

3. Model ESFR-25. Penindasan Awal Respons Pantas Perenjis Tergantung 25 K-factor/Kebakaran & Produk Bangunan - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 p.

4. ESFR Pendent Shrinkler VK510 (K25.2). Viking/ Data Teknikal, Borang F100102, 2007 - 6 p.

5. GOST R 51043-2002 “Pemasangan pemadam api air dan buih automatik. Perenjis. Keperluan teknikal am. Kaedah Ujian".

6. NFPA 13. Piawaian untuk Pemasangan Sistem Pemercik.

7.FM 2-2. FM Global. Peraturan Pemasangan untuk Perenjis Automatik Mod Penindasan.

8. Data Pencegahan Kehilangan FM 8-9 Menyediakan kaedah perlindungan kebakaran alternatif.

9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Perenjis untuk pemasangan pemadam api automatik air dan buih. Alat bantu mengajar. M.: VNIIPO, 2002, 314 hlm.

10. Requiutments ISO 6182-7 dan Kaedah Ujian untuk Perenjis Tindak Balas Cepat Penindasan Awal (ESFR).

BAJET NEGERI PERSEKUTUAN INSTITUSI PENDIDIKAN PROFESIONAL TINGGI

"UNIVERSITI PEDAGOGI NEGERI CHUVASH

mereka. DAN SAYA. YAKOVLEV"

Jabatan Keselamatan Kebakaran

Makmal #1

disiplin: "Automasi pemadam api"

mengenai topik: "Menentukan keamatan pengairan pemasangan pemadam api air."

Diisi oleh: pelajar tahun ke-5 kumpulan PB-5, keselamatan kebakaran khusus

Fakulti Fizik dan Matematik

Disemak oleh: Sintsov S.I.

Cheboksary 2013

Penentuan keamatan pengairan pemasangan pemadam api air

1. Tujuan kerja: untuk mengajar pelajar metodologi untuk menentukan intensiti pengairan yang ditentukan dengan air daripada pemercik bagi pemasangan pemadam api air.

2. Maklumat teori ringkas

Keamatan pengairan dengan air adalah salah satu petunjuk terpenting yang mencirikan keberkesanan pemasangan pemadam api air.

Menurut GOST R 50680-94 "Pemasangan pemadam api automatik. Keperluan teknikal am. Kaedah Ujian". Ujian hendaklah dijalankan sebelum memasang pemasangan dan semasa operasi sekurang-kurangnya sekali setiap lima tahun. Terdapat cara berikut untuk menentukan keamatan pengairan.

1. Menurut GOST R 50680-94, keamatan pengairan ditentukan di tapak pemasangan yang dipilih apabila satu pemercik untuk pemercik dan empat pemercik untuk loji banjir beroperasi pada tekanan reka bentuk. Pilihan tapak untuk menguji pemasangan pemercik dan banjir dijalankan oleh wakil pelanggan dan Perkhidmatan Pengawasan Kebakaran Negeri berdasarkan dokumentasi kawal selia yang diluluskan.

Di bawah tapak pemasangan yang dipilih untuk ujian, palet logam dengan saiz 0.5 * 0.5 m dan ketinggian sisi sekurang-kurangnya 0.2 m harus dipasang di titik kawalan. Bilangan titik kawalan harus diambil sekurang-kurangnya tiga, yang harus ditempatkan di kebanyakan tempat yang tidak sesuai untuk pengairan. Keamatan pengairan I l / (s * m 2) pada setiap titik kawalan ditentukan oleh formula:

di mana W di bawah - isipadu air yang dikumpul dalam bah semasa operasi pemasangan dalam keadaan mantap, l; τ ialah tempoh pemasangan, s; F ialah luas palet, bersamaan dengan 0.25 m 2.

Keamatan pengairan di setiap titik kawalan tidak boleh lebih rendah daripada piawai (Jadual 1-3 NPB 88-2001*).

Kaedah ini memerlukan tumpahan air ke seluruh kawasan kawasan reka bentuk dan dalam keadaan perusahaan yang beroperasi.

2. Menentukan keamatan pengairan menggunakan bekas penyukat. Menggunakan data reka bentuk (keamatan pengairan normatif; kawasan sebenar yang diduduki oleh pemercik; diameter dan panjang saluran paip), skema reka bentuk disediakan dan tekanan yang diperlukan pada pemercik yang diuji dan tekanan yang sepadan dalam saluran paip bekalan di unit kawalan adalah dikira. Kemudian pemercik ditukar kepada banjir. Bekas pengukur dipasang di bawah pemercik, disambungkan dengan hos ke pemercik. Injap dibuka di hadapan injap unit kawalan dan, menggunakan tolok tekanan yang menunjukkan tekanan dalam saluran paip bekalan, tekanan yang diperoleh melalui pengiraan diwujudkan. Dalam keadaan mantap tamat tempoh, kadar aliran dari pemercik diukur. Operasi ini diulang untuk setiap pemercik yang diuji berikutnya. Keamatan pengairan I l / (s * m 2) pada setiap titik kawalan ditentukan oleh formula dan tidak boleh lebih rendah daripada standard:

di mana W di bawah ialah isipadu air dalam tangki penyukat, l, disukat mengikut masa τ, s; F ialah kawasan yang dilindungi oleh pemercik (mengikut projek), m 2.

Apabila keputusan yang tidak memuaskan diperolehi (sekurang-kurangnya satu daripada perenjis), punca mesti dikenal pasti dan dihapuskan, dan kemudian ujian diulang.

Pilihan agen pemadam api, kaedah pemadam api dan jenis pemasangan pemadam api automatik.

OTV yang mungkin dipilih mengikut NPB 88-2001. Dengan mengambil kira maklumat mengenai kebolehgunaan agen pemadam api untuk alat pemadam api automatik, bergantung pada kelas kebakaran dan sifat aset material yang terletak, ia bersetuju dengan cadangan untuk memadam kebakaran kelas A1 (A1 - pembakaran pepejal yang disertai dengan membara), air yang disembur halus sesuai untuk TRV.

Dalam tugas grafik yang dikira, kami menerima AUP-TRV. Di bangunan kediaman yang sedang dipertimbangkan, ia akan menjadi tali yang dipenuhi air (untuk bilik dengan suhu udara minimum 10 ° C dan ke atas). Pemasangan pemercik diterima di bilik dengan peningkatan bahaya kebakaran. Reka bentuk pemasangan injap pengembangan hendaklah dijalankan dengan mengambil kira penyelesaian seni bina dan perancangan premis yang dilindungi dan parameter teknikal, pemasangan teknikal injap pengembangan yang diberikan kepada dokumentasi untuk penyembur atau pemasangan injap pengembangan modular. Parameter AFS pemercik yang direka (intensiti pengairan, penggunaan OTV, kawasan pengairan minimum, tempoh bekalan air dan jarak maksimum antara pemercik, ditentukan mengikut. Dalam seksyen 2.1, terdapat sekumpulan premis tertentu dalam RGZ. Untuk melindungi premis, perenjis B3 - “Maxtop” hendaklah digunakan.

Jadual 3

Parameter pemasangan pemadam api.

2.3. Pengesanan sistem pemadam api.

Angka tersebut menunjukkan skema penghalaan, mengikut mana perlu memasang pemercik di dalam bilik yang dilindungi:

Gambar 1.

Bilangan perenjis dalam satu bahagian pemasangan tidak terhad. Pada masa yang sama, untuk mengeluarkan isyarat yang menyatakan lokasi kebakaran bangunan, serta menghidupkan sistem amaran dan asap, adalah disyorkan untuk memasang pengesan aliran cecair dengan corak tindak balas pada saluran paip bekalan. Untuk kumpulan 4, jarak minimum dari tepi atas objek ke perenjis hendaklah 0.5 meter. Jarak dari alur keluar pemercik pemercik yang dipasang secara menegak ke satah lantai hendaklah dari 8 hingga 40 cm Dalam AFS yang direka, jarak ini diandaikan 0.2 m. Dalam satu elemen yang dilindungi, perenjis tunggal dengan diameter yang sama harus dipasang, jenis pemercik akan ditentukan oleh hasil pengiraan hidraulik.

3. Pengiraan hidraulik sistem pemadam api.

Pengiraan hidraulik rangkaian pemercik dilakukan untuk:

1. Penentuan aliran air

2. Perbandingan penggunaan khusus intensiti pengairan dengan keperluan kawal selia.

3. Penentuan tekanan penyuap air yang diperlukan dan diameter paip yang paling menjimatkan.

Pengiraan hidraulik sistem bekalan air pemadam kebakaran dikurangkan untuk menyelesaikan tiga tugas utama:

1. Penentuan tekanan di salur masuk ke bekalan air api (pada paksi paip keluar, pam). Jika anggaran aliran air ditetapkan, skema penghalaan saluran paip, panjang dan diameternya, serta jenis kelengkapan. Dalam kes ini, pengiraan bermula dengan penentuan kehilangan tekanan semasa pergerakan air, bergantung pada diameter saluran paip, dsb. Pengiraan berakhir dengan pemilihan jenama pam mengikut anggaran aliran air dan tekanan pada permulaan pemasangan

2. Penentuan aliran air pada tekanan tertentu pada permulaan saluran paip kebakaran. Pengiraan bermula dengan penentuan rintangan hidraulik semua elemen saluran paip dan berakhir dengan penubuhan aliran air dari tekanan yang diberikan pada permulaan saluran paip air api.

3. Menentukan diameter saluran paip dan elemen lain mengikut anggaran aliran dan tekanan air pada permulaan saluran paip.

Penentuan tekanan yang diperlukan pada keamatan pengairan tertentu.

Jadual 4

Parameter pemercik "Maxtop"

Dalam bahagian tersebut, pemercik AFS telah diterima pakai, masing-masing, kami menganggap bahawa pemercik jenama SIS-PN 0 0.085 akan digunakan - pemercik, air, pemercik tujuan khas dengan aliran sepusat, dipasang secara menegak tanpa salutan hiasan dengan prestasi faktor 0.085, suhu tindak balas nominal 57 °, air aliran reka bentuk dalam pemercik imlak ditentukan oleh formula:

Faktor produktiviti ialah 0.085;

Kepala bebas yang diperlukan ialah 100 m.

3.2. Pengiraan hidraulik saluran paip pembahagi dan bekalan.

Bagi setiap bahagian pemadam api, zon terlindung yang paling terpencil atau terletak paling tinggi ditentukan, dan pengiraan hidraulik dijalankan untuk zon ini dalam kawasan yang dikira. Selaras dengan jenis pengesanan sistem pemadam api, ia adalah buntu dalam konfigurasi, tidak simetri dengan paip air pagi, ia tidak digabungkan. Kepala bebas pada pemercik imlak ialah 100 m, kehilangan kepala dalam bahagian bekalan adalah sama dengan:

Panjang plot bahagian saluran paip antara perenjis;

Aliran cecair di bahagian saluran paip;

Pekali yang mencirikan kehilangan tekanan sepanjang saluran paip untuk gred yang dipilih ialah 0.085;

Kepala bebas yang diperlukan untuk setiap pemercik berikutnya ialah jumlah yang terdiri daripada kepala percuma yang diperlukan untuk pemercik sebelumnya dan kehilangan tekanan dalam bahagian saluran paip di antara mereka:

Penggunaan air agen berbuih dari pemercik berikutnya ditentukan oleh formula:

Dalam perenggan 3.1, kadar alir pemercik imlak telah ditentukan. Talian paip pemasangan berisi air mesti diperbuat daripada keluli tergalvani dan tahan karat, diameter saluran paip ditentukan oleh formula:

Penggunaan air plot, m 3 / s

Kelajuan pergerakan air m / s. kami menerima kelajuan pergerakan dari 3 hingga 10 m / s

Kami menyatakan diameter saluran paip dalam ml dan meningkatkannya kepada nilai terdekat (7). Paip akan disambungkan dengan kimpalan, kelengkapan dibuat di tapak. Diameter saluran paip hendaklah ditentukan pada setiap bahagian reka bentuk.

Keputusan pengiraan hidraulik diringkaskan dalam Jadual 5.

Jadual 5

3.3 Penentuan tekanan yang diperlukan dalam sistem

Jumlah bilangan keperluan yang berbeza untuk pengeluaran dan kawalan pemercik adalah agak besar, jadi kami hanya akan mempertimbangkan parameter yang paling penting.

1. Penunjuk kualiti

1.1 Keketatan

Ini adalah salah satu petunjuk utama yang dihadapi oleh pengguna sistem pemercik. Sesungguhnya, pemercik yang tidak tertutup rapat boleh menyebabkan banyak masalah. Tiada siapa yang akan suka jika orang, peralatan atau barangan mahal tiba-tiba mula menitiskan air. Dan jika kehilangan sesak berlaku akibat pemusnahan spontan peranti pengunci sensitif haba, kerosakan daripada air yang tertumpah boleh meningkat beberapa kali.

Reka bentuk dan teknologi pengeluaran perenjis moden, yang telah dipertingkatkan selama bertahun-tahun, membolehkan anda memastikan kebolehpercayaannya.

Elemen utama pemercik, yang memastikan ketat pemercik dalam keadaan operasi yang paling sukar, ialah spring Belleville. (5) . Kepentingan elemen ini tidak boleh dipandang tinggi. Spring membolehkan anda mengimbangi perubahan kecil dalam dimensi linear bahagian pemercik. Hakikatnya ialah untuk memastikan ketat pemercik yang boleh dipercayai, unsur-unsur peranti pengunci mesti sentiasa berada di bawah tekanan yang cukup tinggi, yang disediakan semasa pemasangan dengan skru pengunci. (1) . Dari masa ke masa, tekanan ini boleh menyebabkan sedikit ubah bentuk badan pemercik, yang, bagaimanapun, akan mencukupi untuk memecahkan kekejangan.

Ada ketikanya beberapa pengeluar pemercik menggunakan gasket getah sebagai bahan pengedap untuk mengurangkan kos pembinaan. Sesungguhnya, sifat keanjalan getah juga memungkinkan untuk mengimbangi perubahan kecil dimensi linear dan memberikan keketatan yang diperlukan.

Rajah 2. Pemercik dengan gasket getah.

Walau bagaimanapun, ini tidak mengambil kira bahawa, dari masa ke masa, sifat keanjalan getah merosot, dan kehilangan kekejangan mungkin berlaku. Tetapi perkara yang paling teruk ialah getah boleh melekat pada permukaan yang akan dimeteraikan. Oleh itu, apabila kebakaran, selepas pemusnahan unsur sensitif suhu, penutup pemercik kekal terpaku pada badan dan air tidak mengalir dari pemercik.

Kes sebegini direkodkan semasa kebakaran di banyak kemudahan di Amerika Syarikat. Selepas itu, pengilang menjalankan tindakan berskala besar untuk menarik balik dan menggantikan semua perenjis dengan gelang pengedap getah 3 . Di Persekutuan Rusia, penggunaan pemercik dengan meterai getah adalah dilarang. Pada masa yang sama, seperti yang diketahui, bekalan perenjis murah reka bentuk ini diteruskan ke beberapa negara CIS.

Dalam pengeluaran perenjis, piawaian domestik dan asing menyediakan beberapa ujian yang memungkinkan untuk menjamin kekejangan.

Setiap pemercik diuji oleh tekanan hidraulik (1.5 MPa) dan pneumatik (0.6 MPa), dan ia juga diuji untuk ketahanan terhadap kejutan hidraulik, iaitu, lonjakan tekanan sehingga 2.5 MPa.

Ujian getaran memberikan keyakinan bahawa pengisian akan berfungsi dengan baik di bawah keadaan operasi yang paling teruk.

1.2 Kekuatan

Kepentingan yang tidak kecil untuk mengekalkan semua ciri teknikal mana-mana produk adalah kekuatannya, iaitu, ketahanan terhadap pelbagai pengaruh luaran.

Kekuatan kimia unsur struktur pemercik ditentukan oleh ujian untuk ketahanan terhadap kesan persekitaran berkabus daripada semburan garam, larutan akueus ammonia dan sulfur dioksida.

Rintangan hentaman pemercik mesti memastikan integriti semua elemennya apabila jatuh ke lantai konkrit dari ketinggian 1 meter.

Alur keluar pemercik mesti menahan hentaman air keluar daripadanya di bawah tekanan 1.25 MPa.

Dalam kes cepat pembangunan kebakaran perenjis dalam udara atau sistem kawalan mula mungkin terdedah kepada suhu tinggi untuk beberapa lama. Untuk memastikan isian tidak berubah bentuk dan, oleh itu, tidak mengubah ciri-cirinya, ujian rintangan haba dijalankan. Pada masa yang sama, badan pemercik mesti menahan suhu 800°C selama 15 minit.

Untuk menguji ketahanan terhadap pengaruh iklim, perenjis diuji untuk suhu negatif. Piawaian ISO memperuntukkan ujian pemercik pada -10°C, keperluan GOST R agak ketat dan disebabkan oleh keanehan iklim: adalah perlu untuk menjalankan ujian jangka panjang pada -50°C dan pendek- ujian penggal pada -60°C.

1.3 Kebolehpercayaan kunci haba

Salah satu elemen yang paling kritikal bagi pemercik pemercik ialah kunci haba pemercik. Ciri teknikal dan kualiti elemen ini sebahagian besarnya menentukan kejayaan operasi pemercik. Ketepatan masa bergantung pada operasi tepat peranti ini, mengikut ciri teknikal yang diisytiharkan. memadamkan api dan ketiadaan positif palsu dalam mod siap sedia. Sepanjang sejarah panjang kewujudan pemercik pemercik, banyak jenis reka bentuk kunci haba telah dicadangkan.




Rajah 3 Perenjis dengan kelalang kaca dan unsur boleh lebur.

Kunci terma boleh larut dengan unsur termosensitif berasaskan aloi Wood, yang melembutkan pada suhu tertentu dan kuncinya hancur, serta kunci terma yang menggunakan kelalang termosensitif kaca, telah lulus ujian masa. Di bawah tindakan haba, cecair dalam kelalang mengembang, memberikan tekanan pada dinding kelalang, dan apabila nilai kritikal dicapai, kelalang runtuh. Rajah 3 menunjukkan jenis ESFR mengisi dengan pelbagai jenis kunci haba.

Untuk memeriksa kebolehpercayaan kunci terma dalam mod siap sedia dan sekiranya berlaku kebakaran, beberapa ujian disediakan.

Suhu operasi nominal kunci mestilah dalam toleransi. Untuk perenjis dalam julat suhu yang lebih rendah, sisihan suhu tindak balas tidak boleh melebihi 3°C.

Kunci haba mestilah tahan kepada kejutan haba (kenaikan suhu mendadak 10°C di bawah suhu tindak balas nominal).

Rintangan haba kunci haba diperiksa dengan memanaskan suhu secara beransur-ansur kepada 5°C di bawah suhu tindak balas nominal.

Jika kelalang kaca digunakan sebagai kunci haba, maka perlu untuk memeriksa integritinya menggunakan vakum.

Kedua-dua mentol kaca dan elemen boleh lebur tertakluk kepada ujian kekuatan. Jadi, sebagai contoh, mentol kaca mesti menahan beban enam kali lebih besar daripada bebannya dalam mod operasi. Unsur boleh lebur ditetapkan kepada lima belas kali had.

2. Penunjuk tujuan

2.1 Kepekaan terma kunci

Menurut GOST R 51043, masa tindak balas pemercik tertakluk kepada pengesahan. Ia tidak boleh melebihi 300 saat untuk perenjis suhu rendah (57 dan 68°C) dan 600 saat untuk perenjis suhu tertinggi.

Parameter yang serupa tiada dalam piawaian asing, sebaliknya RTI (indeks masa tindak balas) digunakan secara meluas: parameter yang mencirikan kepekaan unsur sensitif suhu (mentol kaca atau kunci boleh lebur). Semakin rendah nilainya, semakin sensitif untuk memanaskan unsur ini. Bersama dengan parameter lain - C (faktor kekonduksian - ukuran kekonduksian terma antara elemen penderia suhu dan elemen struktur pemercik) ia membentuk salah satu ciri terpenting pemercik - masa tindak balas.




Rajah 4 Sempadan zon yang menentukan tindak balas pemercik.

Rajah 4 menunjukkan kawasan yang bercirikan:

1 – pemercik masa tindak balas standard; 2 – pemercik masa tindak balas khas; 3 - pemercik masa tindak balas cepat.

Untuk perenjis dengan masa tindak balas yang berbeza, peraturan telah ditetapkan untuk kegunaannya untuk melindungi kemudahan dengan tahap bahaya kebakaran yang berbeza:

• bergantung pada saiz;
• bergantung kepada jenis;
• parameter penyimpanan beban kebakaran.

Perlu diingatkan bahawa Lampiran A (disyorkan) GOST R 51043 mengandungi metodologi untuk menentukan Pekali inersia terma dan Pekali kehilangan haba disebabkan oleh kekonduksian haba berdasarkan metodologi ISO/FDIS6182-1. Walau bagaimanapun, tiada penggunaan praktikal maklumat ini setakat ini. Hakikatnya, walaupun perenggan A.1.2 menyatakan bahawa faktor-faktor ini harus digunakan "... untuk menentukan masa tindak balas perenjis dalam kebakaran, mewajarkan keperluan untuk penempatannya di dalam premis”, tiada kaedah sebenar untuk kegunaannya. Oleh itu, parameter ini tidak boleh didapati di antara ciri teknikal perenjis.

Di samping itu, percubaan untuk menentukan pekali inersia haba dengan formula daripada Lampiran A GOST R 51043:

Hakikatnya ialah ralat telah dibuat semasa menyalin formula dari standard ISO / FDIS6182-1.

Seseorang yang mempunyai pengetahuan tentang matematik dalam kerangka kurikulum sekolah akan mudah menyedari bahawa apabila menukar jenis formula daripada standard asing (tidak jelas mengapa ini dilakukan, mungkin untuk menjadikannya kelihatan kurang seperti plagiarisme?), tanda tolak dihilangkan dalam darjah faktor ν hingga 0,5, yang terdapat dalam pengangka pecahan.

Pada masa yang sama, adalah perlu untuk mengambil perhatian aspek positif dalam pembuatan peraturan moden. Sehingga baru-baru ini, sensitiviti pemercik boleh dikaitkan dengan selamat kepada parameter kualiti. SP 6 4 yang kini baru dibangunkan (tetapi belum berkesan) sudah mengandungi arahan untuk penggunaan perenjis yang lebih sensitif terhadap perubahan suhu untuk melindungi premis yang paling berbahaya kebakaran:

5.2.19 Bila beban api tidak kurang daripada 1400 MJ / m 2 untuk gudang, untuk bilik dengan ketinggian lebih daripada 10 m dan untuk bilik di mana produk mudah terbakar utama adalah LVZH dan GJ, pekali inersia haba pemercik hendaklah kurang daripada 80 (m·s) 0.5.

Malangnya, ia tidak sepenuhnya jelas sama ada secara sengaja atau disebabkan oleh ketidaktepatan, keperluan untuk kepekaan suhu pemercik ditetapkan hanya berdasarkan pekali inersia haba unsur penderia suhu, tanpa mengambil kira pekali kehilangan haba disebabkan oleh kekonduksian haba. Dan ini adalah pada masa apabila, mengikut piawaian antarabangsa (Rajah 4), pemercik dengan pekali kehilangan haba disebabkan oleh kekonduksian terma lebih daripada 1.0 (m / s) 0.5 tidak lagi bertindak pantas.

2.2 Faktor produktiviti

Ini adalah salah satu parameter utama perenjis pemercik. Ia direka untuk mengira jumlah air yang mengalir melaluinya pemercik pada tekanan tertentu per unit masa. Ini tidak sukar dilakukan dengan formula:

Q – kadar aliran air dari pemercik, l/s P – tekanan pada pemercik, MPa K – faktor produktiviti.

Nilai faktor prestasi bergantung pada diameter alur keluar pemercik: semakin besar lubang, semakin besar pekali.

Dalam pelbagai piawaian asing, mungkin terdapat pilihan untuk menulis pekali ini, bergantung pada dimensi parameter yang digunakan. Contohnya, bukan liter sesaat dan MPa, tetapi gelen per minit (GPM) dan tekanan dalam PSI, atau liter per minit (LPM) dan tekanan dalam bar.

Jika perlu, semua kuantiti ini boleh ditukar daripada satu kepada yang lain, menggunakan faktor penukaran daripada Jadual 1.

Jadual 1. Nisbah antara pekali

Sebagai contoh, untuk pemercik SVV-12:

Pada masa yang sama, harus diingat bahawa apabila mengira aliran air menggunakan nilai faktor K, perlu menggunakan formula yang sedikit berbeza:

2.3 Pengagihan air dan keamatan pengairan

Semua keperluan di atas diulang ke tahap yang lebih besar atau lebih kecil kedua-duanya dalam piawaian ISO/FDIS6182-1 dan dalam GOST R 51043. Walaupun terdapat percanggahan kecil yang sedia ada, bagaimanapun, ia bukan bersifat asas.

Sangat ketara, sememangnya perbezaan asas antara piawaian berkaitan dengan parameter pengagihan air di kawasan yang dilindungi. Perbezaan ini, yang membentuk asas ciri pemercik, yang pada dasarnya menentukan peraturan dan logik mereka bentuk sistem pemadam api automatik.

Salah satu parameter pemercik yang paling penting ialah keamatan pengairan, iaitu, penggunaan air dalam liter setiap 1 m 2 kawasan terlindung sesaat. Hakikatnya, bergantung pada saiz dan sifat mudah terbakar beban api untuk pemadamannya yang terjamin, ia dikehendaki menyediakan intensiti pengairan tertentu.

Parameter ini ditentukan secara eksperimen semasa banyak ujian. Nilai khusus intensiti pengairan untuk perlindungan premis pelbagai beban kebakaran diberikan dalam Jadual 2 NPB88.

Memastikan keselamatan kebakaran objek adalah tugas yang sangat penting dan bertanggungjawab, pada penyelesaian yang betul yang mana kehidupan ramai orang boleh bergantung. Oleh itu, keperluan untuk peralatan yang memastikan pelaksanaan tugas ini hampir tidak boleh dianggarkan terlalu tinggi dan dipanggil tidak perlu kejam. Dalam kes ini, menjadi jelas mengapa asas untuk pembentukan keperluan piawaian Rusia GOST R 51043, NPB 88 5 , GOST R 50680 6 menetapkan prinsip pemadaman kebakaran satu perenjis.

Dalam erti kata lain, jika kebakaran berlaku di dalam zon terlindung pemercik, dia sahaja mesti menyediakan keamatan pengairan yang diperlukan dan memadamkan api permulaan. kebakaran. Untuk melaksanakan tugas ini, semasa pensijilan pemercik, ujian dijalankan untuk memeriksa keamatan pengairannya.

Untuk melakukan ini, dalam sektor, tepat 1/4 daripada kawasan bulatan zon terlindung, bank yang diukur diletakkan dalam corak papan dam. Pemercik ditetapkan kepada asal sektor ini dan ia diuji pada tekanan air tertentu.

Rajah 5 Skim ujian pemercik mengikut GOST R 51043.

Selepas itu, jumlah air yang berakhir di tebing diukur, dan purata keamatan pengairan dikira. Mengikut keperluan perenggan 5.1.1.3. GOST R 51043, di kawasan terlindung ​​​​12 m 2, pemercik dipasang pada ketinggian 2.5 m dari lantai, pada dua tekanan tetap 0.1 MPa dan 0.3 MPa, mesti memberikan intensiti pengairan tidak kurang daripada yang ditunjukkan dalam jadual 2.

jadual 2. Keamatan pengairan yang diperlukan bagi pemercik mengikut GOST R 51043.

Melihat jadual ini, persoalan timbul: apakah keamatan yang perlu disediakan oleh pemercik dengan d y 12 mm pada tekanan 0.1 MPa? Lagipun, pemercik dengan d y sedemikian sesuai dengan kedua-dua baris kedua dengan keperluan 0.056 dm 3 /m 2 ⋅s, dan yang ketiga 0.070 dm 3 /m 2 ⋅s? Mengapakah salah satu parameter pemercik yang paling penting sangat diabaikan?

Untuk menjelaskan keadaan, mari cuba lakukan beberapa pengiraan mudah.

Katakan diameter alur keluar dalam pemercik adalah lebih besar sedikit daripada 12 mm. Kemudian mengikut formula (3) Mari kita tentukan jumlah air yang mengalir keluar dari pemercik pada tekanan 0.1 MPa: 1.49 l/s. Jika semua air ini mencurah tepat pada kawasan terlindung 12 m 2, maka intensiti pengairan 0.124 dm 3 /m 2 ⋅ s akan dicipta. Jika kita mengaitkan angka ini dengan keamatan yang diperlukan 0.070 dm 3 /m 2 ⋅ s mencurah keluar dari pemercik, ternyata hanya 56.5% air memenuhi keperluan GOST dan memasuki kawasan terlindung.

Sekarang mari kita anggap bahawa diameter alur keluar sedikit kurang daripada 12 mm. Dalam kes ini, adalah perlu untuk mengaitkan keamatan pengairan yang diterima sebanyak 0.124 dm 3 /m 2 ⋅s dengan keperluan baris kedua jadual 2 (0.056 dm 3 /m 2 ⋅s). Ternyata lebih sedikit: 45.2%.

Dalam literatur khusus 7 parameter yang dikira oleh kami dipanggil kecekapan penggunaan.

Ada kemungkinan bahawa keperluan GOST hanya mengandungi keperluan minimum yang dibenarkan untuk kecekapan aliran, di bawahnya pemercik, sebagai sebahagian daripada pemasangan pemadam api, tidak boleh dipertimbangkan sama sekali. Kemudian ternyata bahawa parameter sebenar pemercik harus terkandung dalam dokumentasi teknikal pengeluar. Mengapa kita tidak mencari mereka di sana?

Hakikatnya ialah untuk mereka bentuk sistem pemercik untuk pelbagai objek, adalah perlu untuk mengetahui intensiti apa yang akan dihasilkan oleh pemercik dalam keadaan tertentu. Pertama sekali, bergantung pada tekanan di hadapan pemercik dan ketinggian pemasangannya. Ujian praktikal telah menunjukkan bahawa parameter ini tidak boleh diterangkan oleh formula matematik, dan sejumlah besar eksperimen mesti dijalankan untuk mencipta tatasusunan data dua dimensi sedemikian.

Di samping itu, terdapat beberapa masalah praktikal.

Mari cuba bayangkan pemercik yang ideal dengan kecekapan aliran 99%, di mana hampir semua air diagihkan di dalam kawasan yang dilindungi.

Rajah 6 Pengagihan air yang ideal di dalam kawasan perlindungan.

Pada rajah 6 menunjukkan corak pengagihan air yang ideal untuk isian dengan COP 0.47. Dapat dilihat hanya sebahagian kecil air yang jatuh di luar kawasan terlindung dengan jejari 2 m (ditunjukkan dengan garis putus-putus).

Segala-galanya nampaknya mudah dan logik, tetapi persoalan bermula apabila perlu untuk melindungi kawasan yang besar dengan pemercik. Bagaimana untuk meletakkan pemercik?

Dalam satu kes, kawasan tidak dilindungi muncul ( rajah 7). Dalam satu lagi, untuk menutup kawasan yang tidak dilindungi, perenjis mesti diletakkan lebih dekat, yang membawa kepada pertindihan sebahagian daripada kawasan perlindungan oleh perenjis jiran ( rajah 8).

Rajah 7 Susunan pemercik tanpa pertindihan zon pengairan

Rajah 8 Susunan pemercik dengan pertindihan zon pengairan.

Pertindihan kawasan terlindung membawa kepada fakta bahawa adalah perlu untuk meningkatkan bilangan pemercik dengan ketara, dan, yang paling penting, lebih banyak air akan diperlukan untuk operasi pemercik AUPT tersebut. Pada masa yang sama, sekiranya kebakaran jika lebih daripada satu pemercik diaktifkan, jumlah air yang melimpah akan jelas berlebihan.

Penyelesaian yang agak mudah untuk tugas yang kelihatan bercanggah ini dicadangkan dalam piawaian asing.

Hakikatnya ialah dalam piawaian asing, keperluan untuk memastikan intensiti pengairan yang diperlukan dikenakan pada operasi serentak empat pemercik. Perenjis terletak di sudut-sudut dataran, di dalamnya bekas pengukur dipasang di atas kawasan itu.

Ujian untuk perenjis dengan diameter alur keluar yang berbeza dijalankan pada jarak yang berbeza antara perenjis - dari 4.5 hingga 2.5 meter. Pada Rajah 8 contoh susunan perenjis dengan diameter alur keluar 10 mm ditunjukkan. Dalam kes ini, jarak antara mereka hendaklah 4.5 meter.

Rajah 9 Skim ujian pemercik mengikut ISO/FDIS6182-1.

Dengan susunan perenjis ini, air akan jatuh ke tengah-tengah kawasan terlindung jika bentuk taburan ketara melebihi 2 meter, contohnya, seperti pada Rajah 10.

Rajah 10. Jadual pengagihan air pemercik mengikut ISO/FDIS6182-1.

Sememangnya, dengan bentuk pengagihan air ini, purata intensiti pengairan akan berkurangan berkadaran dengan pertambahan kawasan pengairan. Tetapi oleh kerana ujian melibatkan empat perenjis pada masa yang sama, zon pengairan yang bertindih akan memberikan purata intensiti pengairan yang lebih tinggi.

AT jadual 3 keadaan ujian dan keperluan untuk keamatan pengairan untuk beberapa perenjis tujuan umum mengikut piawaian ISO/FDIS6182-1 diberikan. Untuk kemudahan, parameter teknikal untuk jumlah air dalam tangki, dinyatakan dalam mm / min, diberikan dalam dimensi yang lebih biasa untuk piawaian Rusia, liter sesaat / m 2.

Jadual 3 Keperluan kadar pengairan mengikut ISO/FDIS6182-1.

Diameter alur keluar, mm	Penggunaan air melalui pemercik, l/min	Susunan pemercik		Keamatan pengairan		Bilangan bekas yang dibenarkan dengan isipadu air yang berkurangan
		Kawasan terlindung, m 2	Jarak antara orrows, m	mm/min dalam tangki	l/s⋅m 2
10	50,6	20,25	4,5	2,5	0,0417	8 daripada 81
15	61,3	12,25	3,5	5,0	0,083	5 daripada 49
15	135,0	9,00	3,0	15,0	0,250	4 daripada 36
20	90,0	9,00	3,0	10,0	0,167	4 daripada 36
20	187,5	6,25	2,5	30,0	0,500	3 daripada 25

Untuk menilai sejauh mana tahap keperluan untuk magnitud dan keseragaman intensiti pengairan dalam dataran terlindung, pengiraan mudah berikut boleh dibuat:

1. Mari kita tentukan berapa banyak air yang dicurahkan dalam segi empat sama kawasan pengairan sesaat. Ia boleh dilihat dari rajah bahawa satu sektor daripada satu perempat daripada kawasan pengairan bulatan pemercik mengambil bahagian dalam pengairan petak, oleh itu empat pemercik menuangkan ke petak "terlindung" jumlah air yang sama dengan yang dicurahkan. daripada satu perenjis. Dengan membahagikan aliran air yang ditunjukkan sebanyak 60, kita mendapat aliran dalam l / s. Sebagai contoh, untuk DN 10 pada kadar aliran 50.6 l / min kita mendapat 0.8433 l / s.
2. Sebaik-baiknya, jika semua air diagihkan sama rata ke atas kawasan itu, kadar aliran hendaklah dibahagikan dengan kawasan terlindung untuk mendapatkan keamatan tertentu. Sebagai contoh, 0.8433 l / s dibahagikan dengan 20.25 m 2, kita mendapat 0.0417 l / s / m 2, yang betul-betul sepadan dengan nilai standard. Dan kerana pada dasarnya mustahil untuk mencapai pengedaran yang ideal, ia dibenarkan untuk mempunyai bekas dengan kandungan air yang lebih rendah dalam jumlah sehingga 10%. Dalam contoh kami, ini adalah 8 daripada 81 tin. Ia boleh diakui bahawa ini adalah tahap keseragaman pengagihan air yang agak tinggi.

Jika kita bercakap tentang mengawal keseragaman intensiti pengairan mengikut piawaian Rusia, maka pemeriksa akan menghadapi ujian matematik yang lebih serius. Mengikut keperluan GOST R51043:

Purata keamatan pengairan pemercik air I, dm 3 / (m 2 s), dikira dengan formula:

di mana i i - keamatan pengairan dalam bank dimensi ke-i, dm 3 /(m 3 ⋅ s);
n ialah bilangan balang pengukur yang dipasang pada kawasan terlindung. Keamatan pengairan dalam bank dimensi ke-i i i dm 3 / (m 3 ⋅ s), dikira dengan formula:

dengan V i ialah isipadu air (larutan akueus) yang terkumpul dalam balang penyukat ke-i, dm 3;
t ialah tempoh pengairan, s. Keseragaman pengairan, dicirikan oleh nilai sisihan piawai S, dm 3 /(m 2 ⋅ s), dikira dengan formula:

Pekali keseragaman pengairan R dikira dengan formula:

Perenjis dianggap lulus ujian jika purata keamatan pengairan tidak lebih rendah daripada nilai piawai dengan pekali keseragaman pengairan tidak lebih daripada 0.5 dan bilangan tin pengukur dengan keamatan pengairan kurang daripada 50% daripada keamatan piawai. tidak melebihi: dua - untuk perenjis jenis B, H, U dan empat - untuk perenjis jenis Г, ГВ, ГН dan ГУ.

Pekali keseragaman tidak diambil kira jika keamatan pengairan di bank pengukur adalah kurang daripada nilai standard dalam kes berikut: dalam empat bank pengukur - untuk perenjis jenis B, N, U dan enam - untuk perenjis jenis G , G V, G N dan G U.

Tetapi keperluan ini bukan lagi plagiarisme piawaian asing! Ini adalah keperluan asli kami. Walau bagaimanapun, perlu diingatkan bahawa mereka juga mempunyai kelemahan. Walau bagaimanapun, untuk mendedahkan semua kelemahan atau kelebihan kaedah mengukur keseragaman intensiti pengairan ini, lebih daripada satu halaman akan diperlukan. Mungkin ini akan dilakukan dalam edisi artikel seterusnya.

Kesimpulan

1. Analisis perbandingan keperluan untuk ciri teknikal pemercik dalam piawaian Rusia GOST R 51043 dan piawaian asing ISO / FDIS6182-1 menunjukkan bahawa ia hampir sama dari segi penunjuk kualiti pemercik.
2. Perbezaan ketara antara pemercik ditetapkan dalam keperluan pelbagai piawaian Rusia mengenai isu memastikan intensiti pengairan yang diperlukan di kawasan terlindung dengan satu pemercik. Selaras dengan piawaian asing, keamatan pengairan yang diperlukan mesti dipastikan dengan operasi empat perenjis secara serentak.
3. Kelebihan kaedah "perlindungan penyiram tunggal" ialah kebarangkalian yang lebih tinggi bahawa kebakaran akan dipadamkan oleh satu pemercik.
4. Sebagai kelemahan boleh diperhatikan:

• lebih banyak perenjis diperlukan untuk melindungi premis;
• untuk operasi pemasangan pemadam api, lebih banyak air akan diperlukan, dalam beberapa kes jumlahnya boleh meningkat dengan ketara;
• penghantaran jumlah air yang besar memerlukan peningkatan yang ketara dalam kos keseluruhan sistem pemadam api;
• kekurangan metodologi yang jelas menerangkan prinsip dan peraturan untuk mengatur pemercik di kawasan terlindung;
• kekurangan data yang diperlukan mengenai keamatan sebenar pengairan pemercik, yang menghalang pelaksanaan yang jelas bagi pengiraan kejuruteraan projek.

kesusasteraan

1 GOST R 51043-2002. Pemasangan pemadam api air dan buih automatik. Perenjis. Keperluan teknikal am. Kaedah ujian.

2 ISO/FDIS6182-1. Perlindungan kebakaran - Sistem pemercik automatik - Bahagian 1: Keperluan dan kaedah ujian untuk pemercik.

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 SP 6. Sistem perlindungan kebakaran. Norma dan peraturan reka bentuk. Penggera kebakaran automatik dan pemadam api automatik. Draf semakan akhir No171208.

5 NPB 88-01 Sistem pemadam api dan penggera. Norma dan peraturan reka bentuk.

6 GOST R 50680-94. Pemasangan pemadam api air automatik. Keperluan teknikal am. Kaedah ujian.

7 Reka bentuk pemasangan pemadam api automatik air dan buih. L.M. Meshman, S.G. Tsarichenko, V.A. Bylinkin, V.V. Aleshin, R.Yu. Gubin; Di bawah pengarang umum N.P. Kopylov. - M .: VNIIPO EMERCOM Persekutuan Rusia, 2002