บ้าน

ค่าวัสดุพื้นฐานที่ติดไฟได้ การกำหนดอัตราการเติบโตของพื้นที่ไฟ

ในการศึกษาเพลิงไหม้ ความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายของหน้าเปลวไฟถูกกำหนดในทุกกรณี เนื่องจากมันถูกใช้เพื่อรับข้อมูลเกี่ยวกับความเร็วเฉลี่ยของการแพร่กระจายของการเผาไหม้บนวัตถุทั่วไป การแพร่กระจายของการเผาไหม้จากแหล่งกำเนิดเดิมในทิศทางที่ต่างกันอาจเกิดขึ้นที่ความเร็วต่างกัน อัตราสูงสุดของการแพร่กระจายของการเผาไหม้มักจะสังเกต: เมื่อหน้าเปลวไฟเคลื่อนไปทางช่องเปิดที่มีการแลกเปลี่ยนก๊าซ โดยภาระไฟที่มีค่าสัมประสิทธิ์พื้นผิวการเผาไหม้สูง ในทิศทางของลม ดังนั้น อัตราการแพร่กระจายของการเผาไหม้ในช่วงเวลาที่ศึกษาจึงถือเป็นอัตราการขยายพันธุ์ไปในทิศทางที่เป็นค่าสูงสุด เมื่อทราบระยะทางจากสถานที่เผาไหม้ถึงชายแดนของหน้าไฟเมื่อใดก็ได้ ก็สามารถกำหนดความเร็วของการเคลื่อนที่ของมันได้ เมื่อพิจารณาว่าอัตราการแพร่กระจายของการเผาไหม้ขึ้นอยู่กับหลายปัจจัย ค่าของการเผาไหม้จะถูกกำหนดภายใต้เงื่อนไขต่อไปนี้ (ข้อจำกัด):

1) ไฟจากแหล่งกำเนิดประกายไฟลุกลามไปทั่วทุกทิศทุกทางด้วยความเร็วเท่ากัน ดังนั้นในขั้นต้นไฟจึงมีรูปร่างเป็นวงกลมและสามารถกำหนดพื้นที่ได้โดยสูตร

เอสพี= p L2; (2)

ที่ไหน k- ค่าสัมประสิทธิ์คำนึงถึงขนาดของมุมในทิศทางที่เปลวไฟกระจาย k= 1 ถ้า = 360º (แอป 2.1.); k\u003d 0.5 ถ้า α \u003d 180º (ภาคผนวก 2.3.); k\u003d 0.25 ถ้า α \u003d 90º (ภาคผนวก 2.4.); หลี่- เส้นทางที่เปลวเพลิงเดินทางในเวลา τ

2) เมื่อเปลวไฟถึงขอบเขตของภาระที่ติดไฟได้หรือผนังล้อมรอบของอาคาร (ห้อง) การเผาไหม้ด้านหน้าจะยืดออกและเปลวไฟจะกระจายไปตามขอบเขตของโหลดที่ติดไฟได้หรือผนังของอาคาร (ห้อง)

3) ความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายเปลวไฟผ่านวัสดุแข็งที่ติดไฟได้เปลี่ยนแปลงไปตามการพัฒนาของไฟ:

ในช่วง 10 นาทีแรกของการพัฒนาไฟฟรี วี l ถูกนำมาเท่ากับครึ่งหนึ่ง

หลังจาก 10 นาที - ค่าเชิงบรรทัดฐาน

จากจุดเริ่มต้นของการสัมผัสกับสารดับเพลิงในเขตการเผาไหม้ไปจนถึงการแปลของไฟที่ใช้ในการคำนวณจะลดลงครึ่งหนึ่ง

4) เมื่อเผาวัสดุเส้นใยหลวม ฝุ่นและของเหลว อัตราการแพร่กระจายเชิงเส้นของการเผาไหม้จะถูกกำหนดในช่วงเวลาตั้งแต่การเผาไหม้ไปจนถึงการแนะนำสารดับเพลิงเพื่อดับไฟ

บ่อยครั้งที่อัตราการแพร่กระจายของการเผาไหม้ถูกกำหนดในระหว่างการแปลของไฟ ความเร็วนี้ขึ้นอยู่กับสถานการณ์ไฟไหม้ ความเข้มของการจ่ายสารดับเพลิง (OTV) เป็นต้น

อัตราการแพร่กระจายเชิงเส้นของการเผาไหม้ทั้งที่มีการพัฒนาอิสระของไฟและการแปลเป็นภาษาท้องถิ่นนั้นพิจารณาจากความสัมพันธ์

ที่ไหน ∆ หลี่คือเส้นทางที่เปลวไฟเดินทางในช่วงเวลา Δτ, m.

ค่าเฉลี่ย วี l ในกรณีที่เกิดไฟไหม้ที่สถานที่ต่าง ๆ ในแอป หนึ่ง.

เมื่อกำหนดอัตราการแพร่กระจายของการเผาไหม้ในระหว่างการระบุตำแหน่งของไฟ ระยะทางที่ด้านหน้าของการเผาไหม้เดินทางในช่วงเวลาจากช่วงเวลาที่ลำต้นแรกถูกนำมาใช้ (บนเส้นทางของการแพร่กระจายของการเผาไหม้) ไปยังตำแหน่งของไฟจะถูกวัด , เช่น เมื่อพื้นที่ไฟเพิ่มขึ้นเท่ากับศูนย์ หากไม่สามารถสร้างขนาดเชิงเส้นตามไดอะแกรมและคำอธิบายอัตราการแพร่กระจายเชิงเส้นของการเผาไหม้สามารถกำหนดโดยสูตรสำหรับพื้นที่วงกลมของไฟและสำหรับการพัฒนารูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าของไฟ - โดยอัตราการเติบโตของพื้นที่ไฟโดยคำนึงถึงความจริงที่ว่าพื้นที่ของไฟเพิ่มขึ้นเป็นเส้นตรงและ สน = น. ก. หลี่ (น- จำนวนทิศทางการพัฒนาไฟ เอ- ความกว้างของพื้นที่ไฟของห้อง

ขึ้นอยู่กับข้อมูลที่ได้รับเกี่ยวกับค่าของความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายของการเผาไหม้ วี ล(ตารางที่ 2) กำลังสร้างกราฟ วี ล = ฉ(τ) และข้อสรุปเกี่ยวกับธรรมชาติของการพัฒนาของไฟและอิทธิพลของปัจจัยในการดับไฟ (รูปที่ 3)

ข้าว. 3. การเปลี่ยนแปลงอัตราการแพร่กระจายเชิงเส้นของการเผาไหม้ในเวลา

จากกราฟ (รูปที่ 3) จะเห็นได้ว่าในช่วงเริ่มต้นของการพัฒนาของไฟ ความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายของการเผาไหม้นั้นไม่มีนัยสำคัญ และกองกำลังของหน่วยดับเพลิงโดยสมัครใจสามารถกำจัดไฟได้ หลังจาก 10 นาที หลังจากเกิดเพลิงไหม้ ความรุนแรงของการลุกลามของการเผาไหม้ก็เพิ่มขึ้นอย่างรวดเร็วและเมื่อเวลา 15:25 น. ความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายของการเผาไหม้ถึงค่าสูงสุดแล้ว หลังจากการนำลำต้นมาใช้ในการดับไฟ การพัฒนาของไฟก็ชะลอตัวลง และเมื่อถึงเวลาของการแปลเป็นภาษาท้องถิ่น ความเร็วของการแพร่กระจายของหน้าเปลวไฟก็เท่ากับศูนย์ ดังนั้นจึงเป็นไปตามเงื่อนไขที่จำเป็นและเพียงพอสำหรับการหยุดการแพร่กระจายของไฟ:

ฉัน f ≥ ฉัน บรรทัดฐาน

V l, V s p \u003d 0 มีกำลังและวิธีการเพียงพอ

เหนือพื้นผิวของของเหลวหรือของแข็งที่อุณหภูมิใด ๆ มีส่วนผสมของไออากาศซึ่งความดันในสภาวะสมดุลจะถูกกำหนดโดยความดันของไอระเหยอิ่มตัวหรือความเข้มข้น เมื่ออุณหภูมิเพิ่มขึ้น ความดันไออิ่มตัวจะเพิ่มขึ้นแต่เป็นทวีคูณ (สมการ Clapeyron - Clausis):

โดยที่ P n „ - แรงดันไอน้ำอิ่มตัว Pa; Q„ C11 - ความร้อนของการกลายเป็นไอ kJ/mol; ที -อุณหภูมิของเหลว K.

สำหรับของเหลวใดๆ มีช่วงอุณหภูมิที่ความเข้มข้นของไอระเหยอิ่มตัวเหนือกระจก (พื้นผิวของเหลว) จะอยู่ที่บริเวณจุดติดไฟ กล่าวคือ NKPV

เพื่อสร้าง LCVV ของไอระเหย ก็เพียงพอที่จะให้ความร้อนไม่ใช่ของเหลวทั้งหมด แต่ให้ความร้อนเฉพาะชั้นผิวของมันเท่านั้น จนถึงอุณหภูมิเท่ากับ LTPV

ในที่ที่มีแหล่งกำเนิดประกายไฟ ส่วนผสมดังกล่าวจะสามารถจุดไฟได้ ในทางปฏิบัติ มักใช้แนวคิดของ "จุดวาบไฟ" และ "อุณหภูมิจุดติดไฟ"

จุดวาบไฟ - อุณหภูมิต่ำสุดของของเหลวที่มีความเข้มข้นของไอระเหยอยู่เหนือพื้นผิวของมัน ซึ่งสามารถจุดไฟได้จากแหล่งกำเนิดประกายไฟ แต่อัตราการเกิดไอนั้นไม่เพียงพอที่จะคงการเผาไหม้ไว้ได้

ดังนั้นทั้งที่จุดวาบไฟและที่ขีด จำกัด อุณหภูมิล่างของการจุดระเบิดเหนือพื้นผิวของของเหลว ขีด จำกัด ความเข้มข้นที่ต่ำกว่าของการจุดระเบิดจะเกิดขึ้นอย่างไรก็ตามในกรณีหลัง LEL จะถูกสร้างขึ้นโดยไออิ่มตัว ดังนั้น จุดวาบไฟจึงค่อนข้างสูงกว่า LTLW เสมอ แม้ว่าที่จุดวาบไฟจะมีการจุดไฟในระยะสั้นของไอ ซึ่งไม่สามารถเปลี่ยนเป็นการเผาไหม้ที่เสถียรของของเหลวได้ อย่างไรก็ตาม ภายใต้เงื่อนไขบางประการ แฟลชสามารถทำให้เกิดไฟไหม้ได้

จุดวาบไฟถูกนำมาใช้เป็นพื้นฐานสำหรับการจำแนกของเหลวเป็นของเหลวไวไฟ (ของเหลวไวไฟ) และของเหลวที่ติดไฟได้ (FL) ของเหลวไวไฟ ได้แก่ ของเหลวที่มีจุดวาบไฟในภาชนะปิดที่อุณหภูมิ 61 ° C และต่ำกว่า ของเหลวที่ติดไฟได้ที่มีจุดวาบไฟมากกว่า 61 ° C

ในการทดลอง จุดวาบไฟถูกกำหนดในอุปกรณ์เปิดและปิด ในภาชนะปิด จุดวาบไฟจะต่ำกว่าในภาชนะเปิดเสมอ เพราะในกรณีนี้ไอระเหยของเหลวมีโอกาสที่จะกระจายสู่ชั้นบรรยากาศและต้องใช้อุณหภูมิที่สูงขึ้นเพื่อสร้างความเข้มข้นที่ติดไฟได้เหนือพื้นผิว

ในตาราง. 2.4 แสดงจุดวาบไฟของของเหลวบางชนิด ซึ่งกำหนดโดยอุปกรณ์ประเภทเปิดและปิด

ตาราง 2.4

จุดวาบไฟของของเหลวประเภทต่างๆ ด้วยวิธีการตรวจวัดที่แตกต่างกัน

อุณหภูมิจุดติดไฟ - อุณหภูมิต่ำสุดของของเหลวซึ่งหลังจากการจุดไฟของไอระเหยจากแหล่งกำเนิดประกายไฟ การเผาไหม้แบบอยู่กับที่

ในของเหลวที่ติดไฟได้ อุณหภูมิในการจุดติดไฟจะสูงกว่าจุดวาบไฟ 1-5 ° ในขณะที่จุดวาบไฟที่ต่ำกว่า ความแตกต่างระหว่างจุดวาบไฟและจุดวาบไฟก็จะยิ่งน้อยลง

ในของเหลวที่ติดไฟได้ซึ่งมีจุดวาบไฟสูง ความแตกต่างระหว่างอุณหภูมิเหล่านี้จะสูงถึง 25-35 ° มีความสัมพันธ์กันระหว่างจุดวาบไฟในเบ้าหลอมแบบปิดและขีดจำกัดอุณหภูมิจุดติดไฟที่ต่ำกว่า ซึ่งอธิบายโดยสูตร

ความสัมพันธ์นี้ใช้ได้สำหรับ Г В(.

การพึ่งพาอาศัยกันอย่างมีนัยสำคัญของอุณหภูมิแฟลชและการจุดไฟในสภาวะการทดลองทำให้เกิดปัญหาบางประการในการสร้างวิธีการคำนวณสำหรับการประมาณค่าของพวกมัน หนึ่งในวิธีที่พบมากที่สุดคือวิธีกึ่งประจักษ์ที่เสนอโดย V. I. Blinov:

โดยที่ G ดวงอาทิตย์ - จุดวาบไฟ (จุดติดไฟ), K; อาร์เอ็นพี -ความดันบางส่วนของไออิ่มตัวของของเหลวที่จุดวาบไฟ (จุดติดไฟ), Pa; ด()- ค่าสัมประสิทธิ์การแพร่ของไอของเหลว s/m 2 ; ข-จำนวนโมเลกุลออกซิเจนที่จำเป็นสำหรับการเกิดออกซิเดชันที่สมบูรณ์ของโมเลกุลเชื้อเพลิงหนึ่งโมเลกุล ใน -วิธีการนิยามค่าคงที่

เมื่อคำนวณจุดวาบไฟในภาชนะปิด ขอแนะนำให้ใช้ ใน= 28 ในภาชนะเปิด ใน= 45; ในการคำนวณอุณหภูมิจุดติดไฟ ให้ใช้ ใน = 53.

สามารถคำนวณขีด จำกัด อุณหภูมิที่ติดไฟได้:

ตามค่าที่ทราบของจุดเดือด

โดยที่ ^n(v)' 7/ip - ขีด จำกัด อุณหภูมิที่ต่ำกว่า (บน) ของการจุดระเบิดและจุดเดือดตามลำดับ °C; เค ฉัน-พารามิเตอร์ค่าที่ขึ้นอยู่กับชนิดของของเหลวที่ติดไฟได้

ตามค่าที่ทราบของขีด จำกัด ความเข้มข้น ในการทำเช่นนี้ ก่อนอื่นให้กำหนดความเข้มข้นของไออิ่มตัวเหนือพื้นผิวของของเหลว

โดยที่ (р„ n คือความเข้มข้นของไออิ่มตัว %; R n p - ความดันไออิ่มตัว Pa; อาร์ 0 -ความดันภายนอก (บรรยากาศ), Pa

จากสูตร (2.41) ดังนี้

เมื่อกำหนดความดันของไออิ่มตัวด้วยค่าขีด จำกัด การจุดระเบิดที่ต่ำกว่า (บน) เราจะพบอุณหภูมิที่ถึงความดันนี้ เป็นขีด จำกัด อุณหภูมิต่ำสุด (บน) ของการจุดระเบิด

ตามสูตร (2.41) ยังสามารถแก้ปัญหาผกผัน: เพื่อคำนวณขีด จำกัด ความเข้มข้นของการจุดระเบิดจากค่าที่รู้จักของขีด จำกัด อุณหภูมิ

คุณสมบัติของเปลวไฟต่อการแพร่กระจายที่เกิดขึ้นเองนั้นไม่เพียงสังเกตพบระหว่างการเผาไหม้ของส่วนผสมของก๊าซที่ติดไฟได้กับตัวออกซิไดซ์เท่านั้น แต่ยังรวมถึง เมื่อเผาของเหลวและ ของแข็งภายใต้การสัมผัสกับแหล่งความร้อน เช่น เปลวไฟ ของเหลวจะอุ่นขึ้น อัตราการระเหยจะเพิ่มขึ้น และเมื่อพื้นผิวของของเหลวถึงอุณหภูมิจุดติดไฟ ส่วนผสมของไอน้ำและอากาศจะจุดไฟที่บริเวณ การสัมผัสกับแหล่งความร้อนจะทำให้เกิดเปลวไฟที่เสถียรซึ่งจะแพร่กระจายด้วยความเร็วที่กำหนดบนพื้นผิวและส่วนที่เย็น ของเหลว

อะไรคือแรงผลักดันเบื้องหลังการแพร่กระจายของกระบวนการเผาไหม้ กลไกของมันคืออะไร?

การแพร่กระจายของเปลวไฟเหนือพื้นผิวของเหลวเกิดจากการถ่ายเทความร้อนเนื่องจากการแผ่รังสี การพาความร้อน และการนำความร้อนระดับโมเลกุลจากโซนเปลวไฟไปยังพื้นผิวของกระจกเหลว

ตามแนวคิดสมัยใหม่ แรงผลักดันหลักสำหรับการแพร่กระจายของกระบวนการเผาไหม้คือการแผ่รังสีความร้อนจากเปลวไฟ เปลวไฟที่มีอุณหภูมิสูง (มากกว่า 1,000 ° C) เป็นที่รู้กันว่าสามารถแผ่พลังงานความร้อนได้ ตามกฎของสเตฟาน-โบลต์ซมันน์ ความเข้มของฟลักซ์ความร้อนจากการแผ่รังสีที่ปล่อยออกมาจากวัตถุที่ร้อนจะถูกกำหนดโดยความสัมพันธ์

ที่ไหน ฉ ฉัน- ความเข้มของการไหลของความร้อนที่แผ่ออกมา kW/m 2 ; 8 0 - ระดับความมืดของร่างกาย (เปลวไฟ) (e 0 \u003d 0.75-H.0); ก = = 5.7 10 11 kJ / (m 2 s K 4) - ค่าคงที่ Stefan-Boltzmann; Г g - อุณหภูมิของร่างกาย (เปลวไฟ), K; Г 0 - อุณหภูมิปานกลาง, K.

ความร้อนแผ่กระจายไปทั่วทุกทิศทางบางส่วนเข้าสู่พื้นผิวของของเหลวที่ยังไม่ติดไฟทำให้อุ่นขึ้น เมื่ออุณหภูมิของชั้นผิวเพิ่มขึ้นเหนือบริเวณที่ให้ความร้อน กระบวนการระเหยของของเหลวจะรุนแรงขึ้นและเกิดส่วนผสมของไอและอากาศขึ้น ทันทีที่ความเข้มข้นของไอของเหลวสูงกว่า NKVP มันจะจุดไฟจากเปลวไฟ จากนั้นพื้นผิวของเหลวส่วนนี้จะเริ่มทำให้ส่วนที่อยู่ติดกันของพื้นผิวของเหลวร้อนขึ้นอย่างมาก เป็นต้น อัตราการแพร่กระจายของเปลวไฟผ่านของเหลวขึ้นอยู่กับอัตราการให้ความร้อนของพื้นผิวของเหลวโดยฟลักซ์ความร้อนจากการแผ่รังสีจากเปลวไฟ กล่าวคือ กับอัตราการก่อตัวของส่วนผสมของไอและอากาศที่ติดไฟได้เหนือพื้นผิวของเหลวซึ่งจะขึ้นอยู่กับลักษณะของของเหลวและอุณหภูมิเริ่มต้น

ของเหลวแต่ละประเภทมีความร้อนของการกลายเป็นไอและจุดวาบไฟในตัวเอง ยิ่งค่าของพวกมันสูงเท่าใด เวลาที่ใช้ในการให้ความร้อนในการสร้างส่วนผสมของไอ-อากาศที่ติดไฟได้ก็จะยิ่งนานขึ้น ความเร็วในการแพร่กระจายของเปลวไฟก็จะยิ่งต่ำลง ด้วยการเพิ่มน้ำหนักโมเลกุลของสารภายในอนุกรมคล้ายคลึงเดียวกัน ความดันไอของความยืดหยุ่นลดลง ความร้อนของการระเหยและจุดวาบไฟเพิ่มขึ้น และความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟจะลดลงตามไปด้วย

การเพิ่มอุณหภูมิของของเหลวจะเพิ่มความเร็วของการแพร่กระจายของเปลวไฟ เนื่องจากเวลาที่ของเหลวใช้ในการอุ่นเครื่องจนถึงจุดวาบไฟที่ด้านหน้าโซนการเผาไหม้จะลดลง

ระหว่างการใช้แฟลช ความเร็วของการแพร่กระจายเปลวไฟตามกระจกเหลวจะเท่ากับ (ในแง่กายภาพ) เท่ากับความเร็วของการแพร่กระจายเปลวไฟผ่านส่วนผสมของไอน้ำและอากาศขององค์ประกอบใกล้กับ LCV กล่าวคือ 4-5 ซม./วินาที เมื่ออุณหภูมิเริ่มต้นของของเหลวสูงขึ้นเหนือจุดวาบไฟ อัตราการแพร่กระจายของเปลวไฟจะขึ้นอยู่กับองค์ประกอบของส่วนผสมที่ติดไฟได้ (คล้ายกับอัตราการแพร่ระบาด) เมื่ออุณหภูมิของของเหลวสูงกว่าจุดวาบไฟ ความเข้มข้นของส่วนผสมของไอน้ำและอากาศเหนือพื้นผิวกระจกจะเพิ่มขึ้นจาก NKVP เป็น 100% (จุดเดือด)

ดังนั้น ในขั้นต้น เมื่ออุณหภูมิของของเหลวเพิ่มขึ้นจากจุดวาบไฟจนถึงอุณหภูมิที่ไออิ่มตัวก่อตัวขึ้นเหนือพื้นผิว โดยมีความเข้มข้นเท่ากับปริมาณสารสัมพันธ์ (แม่นยำกว่า ค่อนข้างสูงกว่าปริมาณสัมพันธ์เล็กน้อย) อัตราการแพร่กระจายของเปลวไฟ จะเพิ่มขึ้น. ในภาชนะปิด เมื่ออุณหภูมิของของเหลวสูงขึ้น อัตราการแพร่กระจายของเปลวไฟเริ่มลดลง จนถึงความเร็วที่สอดคล้องกับขีดจำกัดอุณหภูมิบนของการจุดไฟ ซึ่งการแพร่กระจายของเปลวไฟและส่วนผสมของไอ-อากาศจะไม่อีกต่อไป เป็นไปได้เนื่องจากขาดออกซิเจนในส่วนผสมของไออากาศเหนือพื้นผิวของของเหลว เหนือพื้นผิวของอ่างเก็บน้ำเปิด ความเข้มข้นของไอระเหยในระดับต่างๆ จะแตกต่างกัน: ที่พื้นผิวจะสูงสุดและสอดคล้องกับความเข้มข้นของไออิ่มตัวที่อุณหภูมิที่กำหนด เมื่อระยะห่างจากพื้นผิวเพิ่มขึ้น ความเข้มข้นจะ ค่อยๆลดลงเนื่องจากการพาความร้อนและการแพร่กระจายของโมเลกุล

ที่อุณหภูมิของเหลวใกล้กับจุดวาบไฟ ความเร็วของการแพร่กระจายเปลวไฟเหนือพื้นผิวของของเหลวจะเท่ากับความเร็วของการแพร่กระจายของมันผ่านส่วนผสมของไอระเหยในอากาศที่ LIP กล่าวคือ 3-4 ซม./วิ ในกรณีนี้ หน้าเปลวไฟจะอยู่ใกล้กับพื้นผิวของของเหลว เมื่ออุณหภูมิเริ่มต้นของของเหลวเพิ่มขึ้นอีก ความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟจะเพิ่มขึ้นในทำนองเดียวกันกับการเติบโตของความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟปกติในส่วนผสมของไอน้ำและอากาศด้วยความเข้มข้นที่เพิ่มขึ้น ที่ความเร็วสูงสุด เปลวไฟจะแพร่กระจายผ่านส่วนผสมที่มีความเข้มข้นใกล้กับปริมาณสัมพันธ์ ดังนั้น ด้วยการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิเริ่มต้นของของเหลวที่สูงกว่า G stx อัตราการแพร่กระจายของเปลวไฟจะคงที่ เท่ากับค่าสูงสุดของอัตราการแพร่กระจายของการเผาไหม้ในส่วนผสมปริมาณสัมพันธ์หรือค่อนข้างมากกว่านั้น (รูปที่ 2.5) ทางนี้,

ข้าว. 25.

1 - ของเหลวที่เผาไหม้ในภาชนะที่ปิดสนิท 2 - การเผาไหม้ของของเหลวในภาชนะเปิดโดยมีการเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิเริ่มต้นของของเหลวในภาชนะเปิดในช่วงอุณหภูมิกว้าง (จนถึงจุดเดือด) ความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟจะแปรผันจากไม่กี่มิลลิเมตรถึง 3-4 เมตร / ส.

ที่ความเร็วสูงสุด เปลวไฟจะแพร่กระจายผ่านส่วนผสมที่มีความเข้มข้นใกล้กับปริมาณสัมพันธ์ เมื่ออุณหภูมิของของเหลวสูงขึ้นเหนือ Gstx ระยะห่างเหนือของเหลวจะเพิ่มขึ้น ซึ่งความเข้มข้นของปริมาณสารสัมพันธ์จะเกิดขึ้น และความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟจะยังคงเท่าเดิม (ดูรูปที่ 2.5) สถานการณ์นี้จะต้องจำไว้เสมอ ทั้งเมื่อจัดการงานป้องกันและเมื่อดับไฟ ตัวอย่างเช่น เมื่ออาจมีอันตรายจากการดูดอากาศเข้าไปในภาชนะปิด - แรงดันของมัน

หลังจากการจุดไฟของของเหลวและการแพร่กระจายของเปลวไฟ แต่พื้นผิวของมันถูกสร้างขึ้น โหมดการแพร่กระจายของความเหนื่อยหน่ายของมันซึ่งมีลักษณะเป็นมวลจำเพาะ WrMและเชิงเส้น W V Jlความเร็ว

ความเร็วมวลจำเพาะ - มวลของสารที่เผาไหม้ออกจากพื้นที่หนึ่งหน่วยของกระจกเหลวต่อหน่วยเวลา (kg / (m 2 * s))

ความเร็วเชิงเส้น - ระยะทางที่ระดับของกระจกเหลวเคลื่อนที่ต่อหน่วยเวลาเนื่องจากความเหนื่อยหน่าย (m / s)

อัตราความเหนื่อยหน่ายของมวลและเชิงเส้นเชื่อมต่อกันผ่านความหนาแน่นของของเหลว p:

หลังจากการจุดไฟของของเหลว อุณหภูมิพื้นผิวจะเพิ่มขึ้นจากอุณหภูมิจุดติดไฟเป็นเดือด และเกิดชั้นความร้อนขึ้น ในช่วงเวลานี้ อัตราการเผาไหม้ของของเหลวจะค่อยๆ เพิ่มขึ้น ความสูงของเปลวไฟจะเพิ่มขึ้นตามเส้นผ่านศูนย์กลางของถังและชนิดของของเหลวที่ติดไฟได้ หลังจากการเผาไหม้ 1-10 นาที กระบวนการจะเสถียร: อัตราการเกิดความเหนื่อยหน่ายและขนาดของเปลวไฟยังคงไม่เปลี่ยนแปลงในอนาคต

ความสูงและรูปร่างของเปลวไฟระหว่างการเผาไหม้แบบกระจายของของเหลวและก๊าซเป็นไปตามกฎหมายเดียวกัน เนื่องจากในทั้งสองกรณี กระบวนการเผาไหม้ถูกกำหนดโดยการแพร่กระจายของเชื้อเพลิงและตัวออกซิไดเซอร์ร่วมกัน อย่างไรก็ตาม หากในระหว่างการเผาไหม้ของก๊าซแบบกระจาย ความเร็วของไอพ่นแก๊สไม่ได้ขึ้นอยู่กับกระบวนการที่เกิดขึ้นในเปลวไฟ จากนั้นในระหว่างการเผาไหม้ของของเหลว จะมีการกำหนดอัตราความเหนื่อยหน่ายบางอย่างซึ่งขึ้นอยู่กับพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์ของ ของเหลวและสภาวะการแพร่กระจายของออกซิเจนในอากาศและไอของเหลว

มีการถ่ายเทความร้อนและมวลระหว่างเขตการเผาไหม้กับพื้นผิวของเหลว (รูปที่ 2.6) ส่วนหนึ่งของฟลักซ์ความร้อนมาถึงพื้นผิวของของเหลว q 0yใช้ในการทำให้ร้อนถึงจุดเดือด q ucn นอกจากนี้อบอุ่น คิว CTเพื่อให้ความร้อนของเหลวนั้นมาจากคบเพลิงของเปลวไฟผ่านผนังถังเนื่องจากการนำความร้อน ด้วยเส้นผ่านศูนย์กลางที่ใหญ่พอสมควร คิว CTสามารถละเลยได้แล้ว q() =เค „ n +

เห็นได้ชัดว่า

โดยที่ c คือความจุความร้อนของของเหลว kJDkg-K); p คือความหนาแน่นของของเหลว kg / m 3; Wnc- อัตราการเจริญเติบโตของชั้นร้อน m/s; W Jl-อัตราความเหนื่อยหน่ายเชิงเส้น m/s; 0i SP - ความร้อนของการกลายเป็นไอ, kJ/kg; G kip - จุดเดือดของของเหลว K.

ข้าว. 2.6.

Г () - อุณหภูมิเริ่มต้น; G kip - จุดเดือด

T g- อุณหภูมิการเผาไหม้ คิว KUW คิว Jl -ฟลักซ์การพาความร้อนและการแผ่รังสีตามลำดับ คิว 0 -ฟลักซ์ความร้อนเข้าสู่พื้นผิวของของเหลว

จากสูตร (2.45) ความเข้มของการไหลของความร้อนจากเขตเปลวไฟกำหนดอัตราการจ่ายเชื้อเพลิงไปยังโซนนี้ซึ่งปฏิกิริยาทางเคมีกับตัวออกซิไดเซอร์จะส่งผลต่อค่า # 0 . นี่คือสิ่งที่ประกอบด้วย ความสัมพันธ์ของมวลและ การแลกเปลี่ยนความร้อนระหว่างโซนเปลวไฟและเฟสควบแน่นระหว่างการเผาไหม้ของเหลวและของแข็ง

การประมาณค่าส่วนแบ่งความร้อนจากการปลดปล่อยความร้อนทั้งหมดระหว่างการเผาไหม้ของของเหลวซึ่งใช้ในการเตรียมการเผาไหม้ q 0 สามารถทำได้ตามลำดับต่อไปนี้

เพื่อความง่าย wrijl= W nx เราได้รับ

อัตราการปลดปล่อยความร้อนต่อหน่วยพื้นผิวของกระจกเหลว (ความร้อนจำเพาะของไฟ qll7K)สามารถกำหนดได้โดยสูตร

โดยที่ Q H คือค่าความร้อนต่ำสุดของสาร kJ/kg P p - สัมประสิทธิ์ความสมบูรณ์ของการเผาไหม้

จากนั้นพิจารณาสถานะ (2.44) และหารนิพจน์ (2.45) ด้วยสูตร (2.46) เราจะได้

การคำนวณแสดงให้เห็นว่าประมาณ 2% ของการปล่อยความร้อนทั้งหมดระหว่างการเผาไหม้ของเหลวถูกใช้ไปกับการก่อตัวและการส่งไอของเหลวไปยังเขตการเผาไหม้ เมื่อกระบวนการเกิดความเหนื่อยหน่ายเกิดขึ้น อุณหภูมิของพื้นผิวของเหลวจะเพิ่มขึ้นจนถึงจุดเดือด ซึ่งต่อมาจะไม่เปลี่ยนแปลง คำสั่งนี้หมายถึงของเหลวแต่ละชนิด อย่างไรก็ตาม หากเราพิจารณาของผสมของของเหลวที่มีจุดเดือดต่างกัน ดังนั้นในตอนแรกจะมีการปล่อยเศษส่วนที่จุดเดือดอ่อนๆ ออกมา - ส่วนที่มีการเดือดสูงขึ้นเรื่อยๆ

อัตราการเผาไหม้ได้รับผลกระทบอย่างมากจากความร้อนของของเหลวในเชิงลึกอันเป็นผลมาจากการถ่ายเทความร้อนจากของเหลวที่ถูกทำให้ร้อนโดยการไหลของการแผ่รังสี q0พื้นผิวของของเหลวจนถึงระดับความลึก การถ่ายเทความร้อนนี้ดำเนินการโดย การนำความร้อนและ อนุสัญญา

ความร้อนของของเหลวเนื่องจากการนำความร้อนสามารถแสดงได้ด้วยการขึ้นต่อกันแบบทวีคูณของรูปแบบ

ที่ไหน ที x -อุณหภูมิของชั้นของเหลวที่ระดับความลึก เอ็กซ์,ถึง; G kip - อุณหภูมิพื้นผิว (จุดเดือด), K; k- สัมประสิทธิ์สัดส่วน ม. -1 .

สนามอุณหภูมิประเภทนี้เรียกว่า การกระจายอุณหภูมิชนิดแรก(รูปที่ 2.7)

หลักการลามินาร์เกิดขึ้นจากอุณหภูมิของเหลวที่แตกต่างกันที่ผนังถังและตรงกลางถัง รวมถึงการกลั่นแบบเศษส่วนในชั้นบนระหว่างการเผาไหม้ของส่วนผสม

การถ่ายเทความร้อนเพิ่มเติมจากผนังที่อุ่นของอ่างเก็บน้ำไปยังของเหลวจะทำให้ชั้นความร้อนใกล้กับผนังมีอุณหภูมิสูงกว่าตรงกลาง ของเหลวที่ให้ความร้อนใกล้ผนัง (หรือแม้แต่ฟองไอน้ำหากถูกทำให้ร้อนใกล้ผนังเหนือจุดเดือด) จะเพิ่มขึ้น ซึ่งทำให้เกิดการผสมอย่างเข้มข้นและให้ความร้อนอย่างรวดเร็วของของเหลวที่ระดับความลึกมาก ที่เรียกว่า ชั้นอุณหภูมิความร้อน,เหล่านั้น. ชั้นที่มีอุณหภูมิคงที่ในทางปฏิบัติซึ่งความหนาจะเพิ่มขึ้นระหว่างการเผาไหม้ สนามอุณหภูมิดังกล่าวเรียกว่า การกระจายอุณหภูมิชนิดที่สอง

ข้าว. 2.7.

1 - การกระจายอุณหภูมิชนิดแรก 2 - การกระจายอุณหภูมิของชนิดที่สอง

การก่อตัวของชั้นโฮโมเทอร์มอลยังเกิดขึ้นได้จากการกลั่นแบบเศษส่วนของชั้นพื้นผิวใกล้พื้นผิวของส่วนผสมของของเหลวที่มีจุดเดือดต่างกัน เนื่องจากของเหลวดังกล่าวถูกเผาไหม้ ชั้นใกล้พื้นผิวจึงถูกเสริมด้วยเศษส่วนที่มีจุดเดือดสูงและมีความหนาแน่นมากขึ้น ซึ่งจะจมลง ทำให้เกิดความร้อนที่ไหลเวียนได้มากที่สุดของของเหลว

มีการพิสูจน์แล้วว่ายิ่งจุดเดือดของของเหลว (เชื้อเพลิงดีเซล น้ำมันหม้อแปลง) ต่ำลงเท่าใด การสร้างชั้นโฮโมเทอร์มอลก็จะยิ่งยากขึ้นเท่านั้น เมื่อเผาไหม้ อุณหภูมิของผนังถังจะไม่เกินจุดเดือด อย่างไรก็ตาม เมื่อเผาผลิตภัณฑ์น้ำมันที่มีจุดเดือดสูงแบบเปียก ความน่าจะเป็นของการเกิดชั้นโฮโมเทอร์มอลนั้นค่อนข้างสูง เมื่อผนังถังได้รับความร้อนสูงถึง 100°C และสูงกว่า จะเกิดฟองไอน้ำ ซึ่งพุ่งขึ้นไปด้านบน ทำให้เกิดการเคลื่อนที่อย่างเข้มข้นของของเหลวทั้งหมดและให้ความร้อนในเชิงลึกอย่างรวดเร็ว ความสัมพันธ์อธิบายการพึ่งพาความหนาของชั้นโฮโมเทอร์มอลในเวลาเผาไหม้

ที่ไหน เอ็กซ์ -ความหนาของชั้นโฮโมเทอร์มอลในช่วงเวลาหนึ่งของการเผาไหม้ m; x pr - จำกัด ความหนาของชั้น homothermal, m; t คือเวลาที่นับจากจุดเริ่มต้นของการก่อตัวของชั้น s; p - สัมประสิทธิ์ s -1

ความเป็นไปได้ของการก่อตัวของชั้นโฮโมเทอร์มอลที่มีความหนาเพียงพอในระหว่างการเผาไหม้ผลิตภัณฑ์น้ำมันเปียกนั้นเต็มไปด้วยการเดือดและการขับของเหลว

อัตราการเผาผลาญขึ้นอยู่กับชนิดของของเหลว อุณหภูมิเริ่มต้น ความชื้น และความเข้มข้นของออกซิเจนในบรรยากาศเป็นอย่างมาก

จากสมการ (2.45) โดยคำนึงถึงการแสดงออก (2.44) เป็นไปได้ที่จะกำหนดอัตราการหมดไฟของมวล:

จากสูตร (2.50) จะเห็นได้ชัดว่าอัตราการเกิดความเหนื่อยหน่ายได้รับผลกระทบจากความเข้มของการไหลของความร้อนที่มาจากเปลวไฟไปยังกระจกเหลวและค่าพารามิเตอร์ทางอุณหพลศาสตร์ของเชื้อเพลิง ได้แก่ จุดเดือด ความจุความร้อน และความร้อนของการระเหย

จากตาราง. 2.5 เห็นได้ชัดว่ามีความสอดคล้องกันระหว่างอัตราการหมดไฟกับต้นทุนความร้อนเพื่อให้ความร้อนและการระเหยของเหลว ดังนั้นในชุดของเบนซีนไซลีนกลีเซอรอลด้วยการใช้ความร้อนที่เพิ่มขึ้นเพื่อให้ความร้อนและการระเหยกลายเป็นไอ อัตราการเหนื่อยหน่ายจะลดลง อย่างไรก็ตาม เมื่อเปลี่ยนจากเบนซินไปเป็นไดเอทิลอีเทอร์ ค่าความร้อนจะลดลง ความคลาดเคลื่อนที่เห็นได้ชัดนี้เกิดจากความแตกต่างในความเข้มของความร้อนที่ไหลจากเปลวไฟไปยังพื้นผิวของเหลว ฟลักซ์การแผ่รังสีมีขนาดใหญ่พอสำหรับเปลวไฟเบนซินที่มีควัน และมีขนาดเล็กสำหรับเปลวไฟไดเอทิล อีเทอร์ที่ค่อนข้างโปร่งใส ตามกฎแล้วอัตราส่วนของอัตราการหมดไฟของของเหลวที่เผาไหม้ได้เร็วที่สุดและของเหลวที่เผาไหม้ช้าที่สุดนั้นค่อนข้างน้อยและมีค่า 3.0-4.5

ตารางที่ 25

การพึ่งพาอัตราการเบิร์นเอาท์ในการใช้ความร้อนเพื่อให้ความร้อนและการระเหยกลายเป็นไอ

จากนิพจน์ (2.50) ที่การเพิ่มขึ้นของ Г 0 อัตราความเหนื่อยหน่ายจะเพิ่มขึ้น เนื่องจากต้นทุนความร้อนในการให้ความร้อนของเหลวจนถึงจุดเดือดลดลง

ปริมาณความชื้นในส่วนผสมช่วยลดอัตราความเหนื่อยหน่ายของของเหลว ประการแรก เนื่องจากการใช้ความร้อนเพิ่มเติมสำหรับการระเหยของของเหลว และประการที่สอง เป็นผลมาจากผลกระทบของไอน้ำในบริเวณก๊าซ หลังทำให้อุณหภูมิของเปลวไฟลดลงดังนั้นตามสูตร (2.43) พลังการแผ่รังสีของเปลวไฟก็ลดลงเช่นกัน พูดอย่างเคร่งครัด อัตราการเผาไหม้ของของเหลวเปียก (ของเหลวที่มีน้ำ) ไม่คงที่ จะเพิ่มขึ้นหรือลดลงในระหว่างกระบวนการเผาไหม้ขึ้นอยู่กับจุดเดือดของของเหลว

เชื้อเพลิงเปียกสามารถแสดงเป็นส่วนผสมของของเหลวสองชนิด: เชื้อเพลิง + น้ำ ในระหว่างการเผาไหม้ซึ่ง การกระจายตัวแบบเศษส่วนหากจุดเดือดของของเหลวที่ติดไฟได้น้อยกว่าจุดเดือดของน้ำ (100°C) แสดงว่าเชื้อเพลิงเผาไหม้ได้ดีกว่า ส่วนผสมจะเต็มไปด้วยน้ำ อัตราการเกิดความเหนื่อยหน่ายลดลง และสุดท้ายการเผาไหม้ก็หยุดลง หากจุดเดือดของของเหลวมากกว่า 100 ° C ความชื้นจะระเหยเป็นหลักก่อนและความเข้มข้นจะลดลง ส่งผลให้อัตราความเหนื่อยหน่ายของของเหลวเพิ่มขึ้น ขึ้นกับอัตราการเผาไหม้ของผลิตภัณฑ์บริสุทธิ์

ตามกฎแล้วด้วยความเร็วลมที่เพิ่มขึ้นอัตราความเหนื่อยหน่ายของของเหลวจะเพิ่มขึ้น ลมทำให้กระบวนการผสมเชื้อเพลิงกับตัวออกซิไดเซอร์เข้มข้นขึ้น ทำให้อุณหภูมิของเปลวไฟสูงขึ้น (ตารางที่ 2.6) และนำเปลวไฟเข้าใกล้พื้นผิวการเผาไหม้มากขึ้น

ตาราง2.6

ผลของความเร็วลมต่ออุณหภูมิเปลวไฟ

ทั้งหมดนี้จะเพิ่มความเข้มของฟลักซ์ความร้อนที่ให้ความร้อนและการระเหยของของเหลว ดังนั้นจึงนำไปสู่อัตราการเหนื่อยหน่ายเพิ่มขึ้น ที่ความเร็วลมที่สูงขึ้น เปลวไฟสามารถแตกออก ซึ่งจะทำให้การเผาไหม้หยุดลง ตัวอย่างเช่น เมื่อน้ำมันก๊าดของรถแทรกเตอร์เผาไหม้ในถังที่มีขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง 3 ม. ไฟดับเกิดขึ้นที่ความเร็วลม 22 ม./วินาที

ของเหลวส่วนใหญ่ไม่สามารถเผาไหม้ในบรรยากาศที่มีออกซิเจนน้อยกว่า 15% เมื่อความเข้มข้นของออกซิเจนเพิ่มขึ้นเหนือขีดจำกัดนี้ อัตราการเผาผลาญจะเพิ่มขึ้น ในบรรยากาศที่อุดมไปด้วยออกซิเจนอย่างมาก การเผาไหม้ของของเหลวจะดำเนินการโดยการปล่อยเขม่าจำนวนมากในเปลวไฟ และสังเกตการเดือดที่รุนแรงของเฟสของเหลว สำหรับของเหลวที่มีหลายองค์ประกอบ (น้ำมันเบนซิน น้ำมันก๊าด ฯลฯ) อุณหภูมิพื้นผิวจะเพิ่มขึ้นตามปริมาณออกซิเจนในสิ่งแวดล้อมที่เพิ่มขึ้น

การเพิ่มขึ้นของอัตราการเผาไหม้และอุณหภูมิพื้นผิวของของเหลวด้วยการเพิ่มขึ้นของความเข้มข้นของออกซิเจนในบรรยากาศเกิดจากการแผ่รังสีของเปลวไฟที่เพิ่มขึ้นอันเป็นผลมาจากการเพิ่มขึ้นของอุณหภูมิการเผาไหม้และปริมาณเขม่าในนั้นสูง .

อัตราการเหนื่อยหน่ายยังเปลี่ยนแปลงอย่างมีนัยสำคัญด้วยการลดระดับของของเหลวไวไฟในถัง: อัตราการเหนื่อยหน่ายลดลงจนถึงการหยุดการเผาไหม้ เนื่องจากการจ่ายออกซิเจนในอากาศจากสิ่งแวดล้อมภายในถังทำได้ยาก เมื่อระดับของเหลวลดลง ระยะทาง ชั่วโมง npระหว่างโซนเปลวไฟกับพื้นผิวการเผาไหม้ (รูปที่ 2.8) ฟลักซ์การแผ่รังสีไปยังกระจกเหลวลดลง และด้วยเหตุนี้ อัตราการเกิดความเหนื่อยหน่ายจึงลดลงด้วยจนถึงการลดทอน เมื่อเผาของเหลวในถังที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางขนาดใหญ่ ความลึกจำกัด /g pr ที่การเผาไหม้ลดลงจะมีขนาดใหญ่มาก ดังนั้นสำหรับถังที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 5 ม. มันคือ 11 ม. และเส้นผ่านศูนย์กลางของ Im - ประมาณ 35 ม.

กระทรวงสหพันธรัฐรัสเซีย

สำหรับการป้องกันพลเรือน เหตุฉุกเฉินและการบรรเทาสาธารณภัย

สถาบันงบประมาณของรัฐบาลกลาง คำสั่ง All-Russian Order of the Badge of Honor สถาบันวิจัยการป้องกันอัคคีภัย EMERCOM แห่งรัสเซีย

(FGBU VNIIPO EMERCOM แห่งรัสเซีย)

อนุมัติ

เจ้านาย

FGBU VNIIPO EMERCOM แห่งรัสเซีย

ปริญญาเอก

ในและ. Klimkin

ระเบียบวิธี

การทดสอบเพื่อกำหนดความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายของเปลวไฟ

ของแข็งและวัสดุ

ศาสตราจารย์ N.V. สมีร์นอฟ

มอสโก 2013

วิธีนี้มีไว้สำหรับใช้โดยผู้เชี่ยวชาญของ SEU FPS IPL EMERCOM ของรัสเซีย, หน่วยงานกำกับดูแลของ EMERCOM ของรัสเซีย, ห้องปฏิบัติการทดสอบ, องค์กรวิจัย, องค์กร - ผู้ผลิตสารและวัสดุตลอดจนองค์กรที่ทำงานด้านการประกันอัคคีภัย ความปลอดภัยของวัตถุ

วิธีการนี้ได้รับการพัฒนาโดยสถาบันงบประมาณของรัฐบาลกลาง VNIIPO EMERCOM ของรัสเซีย (รองหัวหน้าศูนย์วิจัยด้านการป้องกันอัคคีภัยและการป้องกันเหตุฉุกเฉินด้วยอัคคีภัย, ดุษฎีบัณฑิตเทคนิค, ศาสตราจารย์ NV Smirnov; หัวหน้านักวิจัย, วิทยาศาสตรดุษฎีบัณฑิต, ศาสตราจารย์ NI Konstantinova หัวหน้าภาค ผู้สมัครของวิทยาศาสตร์เทคนิค O. I. Molchadsky หัวหน้าภาค A. A. Merkulov).

วิธีการนี้นำเสนอข้อกำหนดพื้นฐานสำหรับการกำหนดความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายเปลวไฟบนพื้นผิวของของแข็งและวัสดุ ตลอดจนคำอธิบายของการติดตั้ง หลักการทำงาน และข้อมูลที่จำเป็นอื่นๆ

ในวิธีนี้จะใช้การติดตั้งซึ่งเป็นการออกแบบพื้นฐานที่สอดคล้องกับ GOST 12.1.044-89 (ข้อ 4.19) "วิธีการกำหนดดัชนีการแพร่กระจายของเปลวไฟในการทดลอง"

ล. - 12, แอฟ. - 3

VNIIPO - 2013

ขอบเขต 4 การอ้างอิงเชิงบรรทัดฐาน 4 ข้อกำหนดและคำจำกัดความ 4 อุปกรณ์ทดสอบ 4 ตัวอย่างทดสอบ 5 การสอบเทียบการติดตั้ง 6 การดำเนินการทดสอบ 6 การประเมินผลการทดสอบ 7 การจัดทำรายงานการทดสอบ 7 ข้อกำหนดด้านความปลอดภัย 7 ภาคผนวก A (บังคับ) มุมมองทั่วไปของการติดตั้ง 9

ภาคผนวก B (บังคับ) ตำแหน่งสัมพัทธ์ของแผงการแผ่รังสี

และผู้ถือกับตัวอย่าง10

รายชื่อนักแสดงผลงาน12ขอบเขต

ขั้นตอนนี้กำหนดข้อกำหนดสำหรับวิธีการกำหนดความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายเปลวไฟ (LFPR) บนพื้นผิวของตัวอย่างของแข็งและวัสดุในแนวนอน

แนวปฏิบัตินี้ใช้กับของแข็งและวัสดุที่ติดไฟได้ รวมถึง การก่อสร้างเช่นเดียวกับการเคลือบสี

เทคนิคนี้ใช้ไม่ได้กับสารในรูปก๊าซและของเหลว รวมทั้งวัสดุจำนวนมากและฝุ่น

ผลการทดสอบใช้ได้กับการประเมินคุณสมบัติของวัสดุภายใต้สภาวะห้องปฏิบัติการที่มีการควบคุมเท่านั้น และไม่ได้สะท้อนถึงพฤติกรรมของวัสดุในสภาวะที่เกิดไฟไหม้จริงเสมอไป

วิธีการนี้ใช้การอ้างอิงเชิงบรรทัดฐานกับมาตรฐานต่อไปนี้:

GOST 12.1.005-88 ระบบมาตรฐานความปลอดภัยแรงงาน ข้อกำหนดด้านสุขอนามัยและสุขอนามัยทั่วไปสำหรับอากาศในพื้นที่ทำงาน

GOST 12.1.019-79 (2001) ระบบมาตรฐานความปลอดภัยในการทำงาน

ความปลอดภัยด้านไฟฟ้า. ข้อกำหนดทั่วไปและการตั้งชื่อประเภทของการป้องกัน

GOST 12.1.044-89 อันตรายจากไฟไหม้และการระเบิดของสารและวัสดุ

ศัพท์เฉพาะของตัวบ่งชี้และวิธีการสำหรับการกำหนด

GOST 12766.1-90 ลวดทำจากโลหะผสมที่มีความแม่นยำและมีความต้านทานไฟฟ้าสูง

GOST 18124-95 แผ่นใยหินซีเมนต์แบน ข้อมูลจำเพาะ

GOST 20448-90 (แก้ไขเพิ่มเติม 1, 2) ก๊าซเชื้อเพลิงไฮโดรคาร์บอนเหลวสำหรับการบริโภคภายในประเทศ ข้อมูลจำเพาะ

ข้อกำหนดและคำจำกัดความ

ในวิธีการนี้ มีการใช้คำศัพท์ต่อไปนี้พร้อมกับคำจำกัดความที่เกี่ยวข้อง:

ความเร็วเชิงเส้นเปลวไฟ: ระยะทางที่ด้านหน้าเปลวไฟเคลื่อนที่ต่อหน่วยเวลา นี่คือปริมาณทางกายภาพที่มีลักษณะเฉพาะโดยการเคลื่อนที่เชิงเส้นเชิงแปลของหน้าเปลวไฟในทิศทางที่กำหนดต่อหน่วยเวลา

หน้าเปลวไฟ: บริเวณที่มีเปลวไฟลุกไหม้ที่เกิดการเผาไหม้

อุปกรณ์ทดสอบ

การติดตั้งสำหรับกำหนดความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายเปลวไฟ (รูปที่ A.1) ประกอบด้วยองค์ประกอบต่อไปนี้: แท่นตั้งแนวตั้งบนส่วนรองรับ แผงแผ่รังสีไฟฟ้า ตัวยึดตัวอย่าง เครื่องดูดควันไอเสีย เตาแก๊ส และตัวแปลงเทอร์โมอิเล็กทริก

แผงแผ่รังสีไฟฟ้าประกอบด้วยแผ่นเซรามิกในร่องซึ่งองค์ประกอบความร้อน (เกลียว) ที่ทำจากลวดเกรดХ20Н80-Н (GOST 12766.1) ได้รับการแก้ไขอย่างสม่ำเสมอ พารามิเตอร์ของเกลียว (เส้นผ่านศูนย์กลาง ระยะพิทช์ของขดลวด ความต้านทานไฟฟ้า) จะต้องเป็นค่าที่กินไฟรวมไม่เกิน 8 กิโลวัตต์ แผ่นเซรามิกถูกวางในกล่องฉนวนไฟฟ้า จับจ้องอยู่ที่ขาตั้งแนวตั้งและ

เชื่อมต่อกับเครือข่ายไฟฟ้าโดยใช้แหล่งจ่ายไฟ เพื่อเพิ่มพลังของการแผ่รังสีอินฟราเรดและลดอิทธิพลของการไหลของอากาศ มีการติดตั้งตะแกรงเหล็กทนความร้อนที่ด้านหน้าแผ่นเซรามิก แผงการแผ่รังสีถูกติดตั้งที่มุม 600 กับพื้นผิวของตัวอย่างแนวนอน

ที่วางตัวอย่างประกอบด้วยขาตั้งและโครง เฟรมถูกยึดบนขาตั้งในแนวนอน เพื่อให้ขอบด้านล่างของแผงแผ่รังสีไฟฟ้ามาจากระนาบด้านบนของเฟรมโดยให้ตัวอย่างอยู่ที่ระยะ 30 มม. ในแนวตั้งและ 60 มม. ในแนวนอน (รูปที่ B.1)

ที่พื้นผิวด้านข้างของเฟรม มีส่วนควบคุมทุก (30 ± 1) มม.

เครื่องดูดควันไอเสียที่มีขนาด (360×360×700) มม. ติดตั้งอยู่เหนือตัวยึดตัวอย่าง ทำหน้าที่รวบรวมและกำจัดผลิตภัณฑ์ที่เผาไหม้ออก

4.5. หัวเตาแก๊สเป็นท่อขนาดเส้นผ่านศูนย์กลาง 3.5 มม. ทำจากเหล็กทนความร้อนปลายบัดกรีและมีรูห้ารูซึ่งอยู่ห่างจากกัน 20 มม. หัวเผาในตำแหน่งทำงานถูกติดตั้งที่ด้านหน้าของแผงการแผ่รังสีขนานกับพื้นผิวตัวอย่างตามความยาวตรงกลางของส่วนศูนย์ ระยะห่างจากหัวเตาถึงพื้นผิวของตัวอย่างทดสอบคือ (8 ± 1) มม. และแกนของรูทั้งห้าจะถูกจัดวางที่มุม 450 กับพื้นผิวของตัวอย่าง เพื่อรักษาเสถียรภาพของเปลวไฟนำร่อง หัวเตาจะวางอยู่ในฝาครอบชั้นเดียวที่ทำจากตาข่ายโลหะ หัวเผาก๊าซเชื่อมต่อด้วยท่ออ่อนยืดหยุ่นผ่านวาล์วที่ควบคุมการไหลของก๊าซไปยังกระบอกสูบที่มีเศษโพรเพน - บิวเทน แรงดันแก๊สต้องอยู่ในช่วง (10÷50) kPa ในตำแหน่ง "ควบคุม" หัวเผาจะถูกลบออกจากขอบเฟรม

หน่วยจ่ายไฟประกอบด้วยตัวควบคุมแรงดันไฟฟ้าที่มีกระแสโหลดสูงสุดอย่างน้อย 20 A และแรงดันเอาต์พุตที่ปรับได้ตั้งแต่ 0 ถึง 240 V

อุปกรณ์สำหรับวัดเวลา (นาฬิกาจับเวลา) ที่มีช่วงการวัด (0-60) นาที และคลาดเคลื่อนไม่เกิน 1 วินาที

เครื่องวัดความเร็วลมแบบลวดร้อน - ออกแบบมาเพื่อวัดความเร็วของการไหลของอากาศด้วยช่วงการวัด (0.2-5.0) ม./วินาที และความแม่นยำ ±0.1 ม./วินาที

ในการวัดอุณหภูมิ (ตัวแสดงอ้างอิง) เมื่อทำการทดสอบวัสดุ ทรานสดิวเซอร์เทอร์โมอิเล็กทริกชนิด TXA ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางของเทอร์โมอิเล็กโทรดไม่เกิน 0.5 มม. ทางแยกหุ้มฉนวนที่มีช่วงการวัด (0-500) ° C ไม่เกิน 2 ใช้คลาสความแม่นยำ เทอร์โมอิเล็กทริกคอนเวอร์เตอร์ต้องมีปลอกหุ้มป้องกันสแตนเลสที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง (1.6 ± 0.1) มม. และได้รับการแก้ไขในลักษณะที่จุดต่อฉนวนอยู่ตรงกลางของส่วนที่ตีบของช่องระบายอากาศ

อุปกรณ์สำหรับบันทึกอุณหภูมิด้วยช่วงการวัด (0-500) ° C ระดับความแม่นยำไม่เกิน 0.5

ในการวัดขนาดเชิงเส้น ให้ใช้ไม้บรรทัดโลหะหรือตลับเมตรที่มีช่วงการวัด (0-1000) มม. เป็นต้น 1 มม.

ในการวัดความดันบรรยากาศ ใช้บารอมิเตอร์ที่มีช่วงการวัด (600-800) มม. ปรอท และซีดี 1 มม.ปรอท

ในการวัดความชื้นในอากาศ ให้ใช้ไฮโกรมิเตอร์ที่มีช่วงการวัด (20-93)%, (15-40) ° C และ c.d. 0.2.

ตัวอย่างสำหรับการทดสอบ

5.1. ในการทดสอบวัสดุประเภทหนึ่ง ให้ใช้ตัวอย่างห้าตัวอย่างที่มีความยาว (320 ± 2) มม. ความกว้าง (140 ± 2) มม. และความหนาจริง แต่ไม่เกิน 20 มม. หากความหนาของวัสดุมากกว่า 20 มม. จำเป็นต้องตัดชิ้นส่วนออก

วัสดุจาก non-front side ให้มีความหนา 20 mm. ในระหว่างการเตรียมตัวอย่าง ไม่ควรแปรรูปพื้นผิวที่เปิดเผย

สำหรับวัสดุแอนไอโซทรอปิก จะมีการสร้างตัวอย่างสองชุด (เช่น พุ่งและพุ่ง) เมื่อจำแนกวัสดุจะยอมรับผลการทดสอบที่แย่ที่สุด

สำหรับลามิเนตที่มีชั้นผิวต่างกัน จะมีตัวอย่างสองชุดเพื่อให้เห็นพื้นผิวทั้งสอง เมื่อจำแนกวัสดุจะยอมรับผลการทดสอบที่แย่ที่สุด

น้ำยาเคลือบหลังคา เคลือบมาสติก และสารเคลือบสี ทดสอบกับพื้นผิวเดียวกันกับที่ใช้ในการก่อสร้างจริง ในกรณีนี้ การเคลือบสีควรใช้อย่างน้อยสี่ชั้น โดยมีการบริโภคของแต่ละชั้น ตามเอกสารทางเทคนิคสำหรับวัสดุ

วัสดุที่มีความหนาน้อยกว่า 10 มม. ได้รับการทดสอบร่วมกับวัสดุพิมพ์ที่ไม่ติดไฟ วิธีการยึดต้องให้แน่ใจว่าพื้นผิวของวัสดุและฐานสัมผัสกันอย่างใกล้ชิด

ในฐานะที่เป็นฐานที่ไม่ติดไฟ ควรใช้แผ่นใยหินซีเมนต์ที่มีขนาด (320 × 140) มม. หนา 10 หรือ 12 มม. ซึ่งผลิตขึ้นตาม GOST 18124

ตัวอย่างถูกปรับสภาพภายใต้สภาวะของห้องปฏิบัติการเป็นเวลาอย่างน้อย 48 ชั่วโมง

การสอบเทียบการติดตั้ง

การปรับเทียบเครื่องต้องดำเนินการภายในอาคารที่อุณหภูมิ (23±5)C และความชื้นสัมพัทธ์ (50±20)%

วัดความเร็วการไหลของอากาศที่กึ่งกลางของส่วนที่หดตัวของช่องระบายอากาศ ควรอยู่ในช่วง (0.25÷0.35) ม./วิ.

ปรับการไหลของก๊าซผ่านหัวเตาแก๊สนำร่องเพื่อให้ความสูงของเปลวไฟ (11 ± 2) มม. หลังจากนั้นหัวเผานำร่องจะถูกปิดและย้ายไปที่ตำแหน่ง "ควบคุม"

เปิดแผงแผ่รังสีไฟฟ้าและติดตั้งที่จับตัวอย่างด้วยแผ่นสอบเทียบแร่ใยหิน-ซีเมนต์ ซึ่งมีรูพร้อมเซ็นเซอร์วัดการไหลของความร้อนที่จุดควบคุมสามจุด จุดศูนย์กลางของรู (จุดควบคุม) ตั้งอยู่บนแกนตามยาวตรงกลางจากขอบของเฟรมของตัวจับตัวอย่างที่ระยะ 15, 150 และ 280 มม. ตามลำดับ

ให้ความร้อนแก่แผงการแผ่รังสี โดยให้ความหนาแน่นของฟลักซ์ความร้อนในโหมดหยุดนิ่งสำหรับจุดควบคุมแรก (13.5±1.5) kWm2 สำหรับจุดที่สองและสามตามลำดับ (9±1) kWm2 และ (4.6± 1) กิโลวัตต์m2 ความหนาแน่นของฟลักซ์ความร้อนควบคุมโดยเซ็นเซอร์ประเภท Gordon โดยมีข้อผิดพลาดไม่เกิน

แผงแผ่รังสีเข้าสู่โหมดหยุดนิ่งหากการอ่านเซ็นเซอร์ฟลักซ์ความร้อนถึงค่าของช่วงที่ระบุและยังคงไม่เปลี่ยนแปลงเป็นเวลา 15 นาที

การทดสอบ

ควรทำการทดสอบภายในอาคารที่อุณหภูมิ (23±5)C และความชื้นสัมพัทธ์ (50±20)%

ตั้งค่าอัตราการไหลของอากาศในฝากระโปรงตาม 6.2

อุ่นแผงการแผ่รังสีและตรวจสอบความหนาแน่นของฟลักซ์ความร้อนที่จุดควบคุมสามจุดตามข้อ 6.5

แก้ไขตัวอย่างทดสอบในตัวยึด ใช้เครื่องหมายบนพื้นผิวด้านหน้าด้วยขั้นตอน (30 ± 1) มม. จุดไฟหัวเตานำร่อง ย้ายไปยังตำแหน่งการทำงาน และปรับการไหลของก๊าซตามข้อ 6.3

วางตัวยึดพร้อมตัวอย่างทดสอบในการติดตั้ง (ตามรูปที่ B.1) แล้วเปิดนาฬิกาจับเวลาในขณะที่เปลวไฟของตัวจุดไฟสัมผัสกับพื้นผิวของตัวอย่าง เวลาในการจุดไฟของตัวอย่างถือเป็นโมเมนต์ที่หน้าเปลวไฟเคลื่อนผ่านบริเวณศูนย์

การทดสอบจะคงอยู่จนกว่าการแพร่กระจายของเปลวไฟด้านหน้าบนพื้นผิวของตัวอย่างจะหยุดลง

ในระหว่างการทดสอบ ให้แก้ไข:

เวลาในการจุดระเบิดของตัวอย่าง s;

เวลา i ที่ด้านหน้าเปลวไฟจะผ่านแต่ละส่วน i-th ของพื้นผิวตัวอย่าง (i = 1.2, ... 9), s;

เวลาทั้งหมด  สำหรับหน้าเปลวไฟที่จะผ่านทุกส่วน s;

ระยะทาง L ซึ่งหน้าเปลวไฟแผ่ออกไป mm;

อุณหภูมิก๊าซไอเสียสูงสุด Тmax, C;

เวลาที่ไปถึงอุณหภูมิก๊าซไอเสียสูงสุด s

การประเมินผลการทดสอบ

สำหรับแต่ละตัวอย่าง คำนวณความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายเปลวไฟเหนือพื้นผิว (V, m/s) โดยใช้สูตร

V= L /  ×10-3

ค่าเฉลี่ยเลขคณิตของความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายเปลวไฟเหนือพื้นผิวของตัวอย่างที่ทดสอบทั้งห้าชิ้นนำมาเป็นความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายเปลวไฟเหนือพื้นผิวของวัสดุทดสอบ

8.2. การบรรจบกันและการทำซ้ำของวิธีการที่มีระดับความเชื่อมั่น 95% ไม่ควรเกิน 25%

การลงทะเบียนรายงานผลการทดสอบ

รายงานการทดสอบ (ภาคผนวก B) ให้ข้อมูลต่อไปนี้:

ชื่อห้องปฏิบัติการทดสอบ

ชื่อและที่อยู่ของลูกค้า ผู้ผลิต (ซัพพลายเออร์) ของวัสดุ

สภาพในห้อง (อุณหภูมิ, OS; ความชื้นสัมพัทธ์,%, ความดันบรรยากาศ, มม. ปรอท);

คำอธิบายของวัสดุหรือผลิตภัณฑ์ เอกสารทางเทคนิค เครื่องหมายการค้า;

องค์ประกอบ ความหนา ความหนาแน่น มวล และวิธีการผลิตตัวอย่าง

สำหรับวัสดุหลายชั้น - ความหนาและลักษณะของวัสดุของแต่ละชั้น

พารามิเตอร์ที่บันทึกไว้ระหว่างการทดสอบ

ค่าเฉลี่ยเลขคณิตของความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายเปลวไฟ

ข้อสังเกตเพิ่มเติม (พฤติกรรมของวัสดุระหว่างการทดสอบ);

นักแสดง

ข้อกำหนดด้านความปลอดภัย

ห้องที่ทำการทดสอบต้องติดตั้งระบบระบายอากาศสำหรับจ่ายและไอเสีย สถานที่ทำงานของผู้ปฏิบัติงานต้อง

ปฏิบัติตามข้อกำหนดด้านความปลอดภัยทางไฟฟ้าตาม GOST 12.1.019 และข้อกำหนดด้านสุขอนามัยและสุขอนามัยตาม GOST 12.1.005 บุคคลที่เข้ารับการทดสอบตามขั้นตอนที่กำหนดไว้จะต้องคุ้นเคยกับคำอธิบายทางเทคนิคและคู่มือการใช้งานสำหรับอุปกรณ์ทดสอบและวัด

ภาคผนวก A (บังคับ)

มุมมองทั่วไปของการติดตั้ง

1 - ขาตั้งแนวตั้งบนฐานรองรับ; 2 - แผงรังสีไฟฟ้า 3 - ผู้ถือตัวอย่าง; 4 - เครื่องดูดควัน; 5 - เตาแก๊ส;

6 – เทอร์โมอิเล็กทริกคอนเวอร์เตอร์

รูปที่ ก.1 - มุมมองทั่วไปของการติดตั้ง

ภาคผนวก ข (บังคับ)

การจัดเรียงร่วมกันของแผงรังสีและตัวยึดกับตัวอย่าง

1 - แผงรังสีไฟฟ้า 2 – ผู้ถือตัวอย่าง; 3 - ตัวอย่าง

รูปที่ B.1 - การจัดเรียงร่วมกันของแผงรังสีและตัวยึดกับตัวอย่าง

แบบรายงานผลการทดสอบ

ชื่อหน่วยงานที่ทำการทดสอบ PROTOCOL No.

การหาความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายเปลวไฟบนพื้นผิว

จาก "" นาย...

ลูกค้า (ผู้ผลิต):

ชื่อของวัสดุ (ยี่ห้อ, GOST, TU ฯลฯ):

ลักษณะของวัสดุ (ความหนาแน่น ความหนา องค์ประกอบ จำนวนชั้น สี):

สภาพในห้อง (อุณหภูมิ, OS; ความชื้นสัมพัทธ์,%; ความดันบรรยากาศ, มม. ปรอท):

ชื่อของขั้นตอนการทดสอบ:

อุปกรณ์ทดสอบและวัด (หมายเลขประจำเครื่อง ยี่ห้อ ใบรับรองการตรวจสอบ ช่วงการวัด ระยะเวลาที่ใช้ได้):

ข้อมูลการทดลอง:

เลขที่ เวลา s. มักซิม. อุณหภูมิก๊าซไอเสีย เวลาผ่านหน้าเปลวไฟผ่านพื้นผิวหมายเลข 19 ตัวบ่งชี้การแพร่กระจายของเปลวไฟ

ผลการจุดระเบิด Tmax1 2 3 4 5 6 7 8 9 ความยาว L, mm ความเร็วเชิงเส้น V, m/s1 2 3 4 5 หมายเหตุ: บทสรุป: นักแสดง:

รายชื่อนักแสดงผลงาน:

หัวหน้านักวิจัย แพทยศาสตรดุษฎีบัณฑิต Prof. N.I. Konstantinova หัวหน้าภาควิชา ผู้สมัครสาขาวิทยาศาสตร์เทคนิค O.I. Molchadsky หัวหน้าภาค A.A. แมร์คูลอฟ

เอกสารต้นฉบับ?

พารามิเตอร์ไฟ: ระยะเวลา, พื้นที่, อุณหภูมิ, ความร้อน, ความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายของไฟ, อัตราการหมดไฟของสารที่ติดไฟได้, ความเข้มของการแลกเปลี่ยนก๊าซ, ความหนาแน่นของควัน บรรยาย 2

เป็นที่ทราบกันดีอยู่แล้วว่าปรากฏการณ์หลักในการเกิดเพลิงไหม้- การเผาไหม้ แต่ไฟล้วนแล้วแต่เป็นรายบุคคล มีหลายประเภทและโหมดของการเผาไหม้: จลนศาสตร์และการแพร่กระจาย, เป็นเนื้อเดียวกันและต่างกัน, ลามินาร์และปั่นป่วน, การแพร่กระจายและการระเบิดที่สมบูรณ์และไม่สมบูรณ์ ฯลฯ )สภาวะที่เกิดการเผาไหม้จะแตกต่างกันไป สถานะและตำแหน่งของสารที่ติดไฟได้ ความร้อนและการถ่ายเทมวลในเขตการเผาไหม้ เป็นต้น ดังนั้น แต่ละไฟจะต้องได้รับการจดทะเบียน อธิบาย ตรวจสอบ เปรียบเทียบกับไฟอื่นๆ กล่าวคือ ศึกษาพารามิเตอร์ของไฟ

ระยะเวลาที่เกิดเพลิงไหม้ τ พี (นาที.). ระยะเวลาที่เกิดเพลิงไหม้คือเวลาตั้งแต่ช่วงเวลาที่เกิดเพลิงไหม้จนถึงการหยุดการเผาไหม้โดยสมบูรณ์

พื้นที่ไฟไหม้,F พี (ม 2). พื้นที่ไฟคือพื้นที่ฉายของเขตเผาไหม้บนระนาบแนวนอนหรือแนวตั้ง

บน ข้าว. 1 มีการแสดงกรณีทั่วไปของการกำหนดพื้นที่ที่เกิดเพลิงไหม้ สำหรับการเกิดเพลิงไหม้ภายในอาคารหลายชั้น พื้นที่ที่เกิดเพลิงไหม้ทั้งหมดจะพิจารณาจากผลรวมของพื้นที่ที่เกิดเพลิงไหม้ของทุกชั้น ในกรณีส่วนใหญ่ การฉายภาพบนระนาบแนวนอนมักใช้ค่อนข้างน้อย - เป็นแนวตั้ง (เมื่อเผาโครงสร้างเดียวที่มีความหนาเล็กน้อยซึ่งอยู่ในแนวตั้งในกรณีที่เกิดไฟไหม้ที่น้ำพุแก๊ส)

พื้นที่ที่เกิดเพลิงไหม้เป็นพารามิเตอร์หลักของไฟเมื่อทำการประเมินขนาด เมื่อเลือกวิธีการดับไฟ เมื่อคำนวณกำลัง และวิธีการที่จำเป็นสำหรับการแปลเป็นภาษาท้องถิ่นและการชำระบัญชี

อุณหภูมิไฟ, ตู่ พี ( K). ภายใต้อุณหภูมิของไฟภายในจะเข้าใจอุณหภูมิปริมาตรเฉลี่ยของตัวกลางที่เป็นก๊าซในห้องและภายใต้อุณหภูมิของไฟเปิด- อุณหภูมิเปลวไฟ อุณหภูมิของไฟภายในต่ำกว่าไฟแบบเปิด

ความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายไฟ Vp (นางสาว). พารามิเตอร์นี้เข้าใจว่าเป็นอัตราการแพร่กระจายของการเผาไหม้บนพื้นผิวของวัสดุที่ติดไฟได้ต่อหน่วยเวลา อัตราการแพร่กระจายเชิงเส้นของการเผาไหม้กำหนดพื้นที่ของไฟ ขึ้นอยู่กับชนิดและลักษณะของสารและวัสดุที่ติดไฟได้ ความสามารถในการจุดไฟและอุณหภูมิเริ่มต้น ความเข้มของการแลกเปลี่ยนก๊าซในกองไฟ และทิศทางของการไหลของก๊าซหมุนเวียน ระดับความวิจิตรของวัสดุที่ติดไฟได้ การจัดพื้นที่และปัจจัยอื่นๆ

ความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟเชิงเส้น- ค่าไม่คงที่ในเวลา ดังนั้นจึงใช้ค่าเฉลี่ยในการคำนวณซึ่งเป็นค่าโดยประมาณ

ความเร็วเชิงเส้นสูงสุดของการแพร่กระจายของการเผาไหม้มี ก๊าซเนื่องจากเตรียมไว้สำหรับการเผาไหม้ในส่วนผสมของอากาศ จึงจำเป็นต้องให้ความร้อนกับส่วนผสมนี้จนถึงอุณหภูมิจุดติดไฟเท่านั้น

ความเร็วการแพร่กระจายเปลวไฟเชิงเส้น ของเหลวขึ้นอยู่กับอุณหภูมิเริ่มต้น อัตราการแพร่กระจายเชิงเส้นสูงสุดของการเผาไหม้สำหรับของเหลวที่ติดไฟได้นั้นสังเกตได้ที่อุณหภูมิจุดติดไฟและเท่ากับอัตราการแพร่กระจายของการเผาไหม้ในส่วนผสมของไอและอากาศ

วัสดุที่เป็นของแข็งที่ติดไฟได้มีอัตราการแพร่กระจายเชิงเส้นต่ำสุดของการเผาไหม้ สำหรับการเตรียมการเผาไหม้ซึ่งต้องการความร้อนมากกว่าของเหลวและก๊าซ อัตราการแพร่กระจายเชิงเส้นของการเผาไหม้ของวัสดุที่ติดไฟได้ที่เป็นของแข็งส่วนใหญ่ขึ้นอยู่กับการจัดเรียงเชิงพื้นที่ของวัสดุดังกล่าว การแพร่กระจายของเปลวไฟบนพื้นผิวแนวตั้งและแนวนอนแตกต่างกัน 5- 6 ครั้ง และเมื่อเปลวไฟลามไปตามพื้นผิวแนวตั้งจากล่างขึ้นบนและจากบนลงล่าง- 10 ครั้ง. มักใช้ความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายของการเผาไหม้ไปตามพื้นผิวแนวนอน

อัตราการเผาไหม้สารและวัสดุที่ติดไฟได้ เป็นหนึ่งในพารามิเตอร์การเผาไหม้ที่สำคัญที่สุดในกองไฟ อัตราความเหนื่อยหน่ายของสารและวัสดุที่ติดไฟได้กำหนดความเข้มของการปล่อยความร้อนในไฟ และด้วยเหตุนี้ อุณหภูมิของไฟ ความเข้มของการพัฒนา และพารามิเตอร์อื่นๆ

อัตราความเหนื่อยหน่ายจำนวนมาก คือมวลของสารหรือวัสดุที่เผาผลาญต่อหน่วยเวลาวี เอ็ม (กก./วินาที). อัตราการเกิดความเหนื่อยหน่ายโดยมวล รวมทั้งอัตราการแพร่กระจายของการเผาไหม้ ขึ้นอยู่กับสถานะของการรวมตัวของสารหรือวัสดุที่ติดไฟได้

ติดไฟได้ ก๊าซผสมกับอากาศโดยรอบได้ดีจึงเผาไหม้ในเปลวไฟจนหมด อัตราความเหนื่อยหน่ายจำนวนมาก ของเหลวกำหนดโดยอัตราการระเหยของไอระเหยการเข้าสู่เขตการเผาไหม้และสภาวะสำหรับการผสมกับออกซิเจนในบรรยากาศ อัตราการระเหยในสภาวะสมดุลของระบบ "ไอ-ของเหลว" ขึ้นอยู่กับคุณสมบัติทางเคมีกายภาพของของเหลว อุณหภูมิ และความดันไอ ในสภาวะที่ไม่สมดุล ความเข้มของการระเหยของของเหลวจะถูกกำหนดโดยอุณหภูมิของชั้นผิวของมัน ซึ่งจะขึ้นอยู่กับความเข้มของฟลักซ์ความร้อนจากเขตการเผาไหม้ ความร้อนจากการระเหย และสภาวะของการแลกเปลี่ยนความร้อนกับ ชั้นล่างของของเหลว

สำหรับของเหลวที่ติดไฟได้หลายองค์ประกอบ องค์ประกอบของเฟสไอจะพิจารณาจากองค์ประกอบความเข้มข้นของสารละลายและขึ้นอยู่กับความเข้มของการระเหยและระดับของสมดุล ด้วยการระเหยอย่างเข้มข้น กระบวนการกลั่นจะเกิดขึ้นในชั้นผิวของของเหลว และองค์ประกอบของเฟสไอจะแตกต่างจากระยะสมดุล และอัตราการหมดไฟของมวลจะเปลี่ยนไปเมื่อความเหนื่อยหน่ายของเศษส่วนที่มีความผันผวนมากขึ้น

กระบวนการของความเหนื่อยหน่ายขึ้นอยู่กับการผสมของไอน้ำกับออกซิเจนในบรรยากาศ นี้กระบวนการขึ้นอยู่กับขนาดของภาชนะ ความสูงของด้านข้างเหนือระดับของเหลว (ความยาวของเส้นทางผสมไปยังเขตเผาไหม้) และความเข้มของก๊าซภายนอก ลำธาร เส้นผ่านศูนย์กลางของภาชนะที่ใหญ่ขึ้น (มากถึง2- 2.5 ม. เพิ่มขึ้นอีกเส้นผ่านศูนย์กลางไม่ส่งผลต่อพารามิเตอร์ที่เป็นปัญหา) และความสูงของด้านด้านบน ระดับของเหลวยิ่งเส้นทางของของเหลวไปยังเขตเผาไหม้นานขึ้น ตามลำดับ ยิ่งอัตราเหนื่อยหน่ายลดลง ความเร็วลมสูงและอุณหภูมิของของเหลวที่ติดไฟได้มีส่วนทำให้ การผสมไอระเหยของเหลวกับออกซิเจนในบรรยากาศได้ดีขึ้นและความเร็วเพิ่มขึ้น ความเหนื่อยหน่ายของของเหลว

มวลของของเหลวที่ถูกเผาไหม้ต่อหน่วยเวลาต่อหน่วยพื้นที่ผิวเรียกว่า อัตราความเหนื่อยหน่ายของมวลจำเพาะ V M , กก./(m 2 วิ)

อัตราความเหนื่อยหน่ายเชิงปริมาตร คือปริมาตรของของเหลวที่เผาไหม้ต่อหน่วยเวลาต่อหน่วยพื้นที่ของพื้นผิวการเผาไหม้วีเกี่ยวกับ . สำหรับก๊าซ - คือปริมาตรของก๊าซที่เผาไหม้ต่อหน่วยเวลา m / s สำหรับของเหลวและของแข็งและวัสดุ- คืออัตราการเผาผลาญปริมาตรจำเพาะ m /(m . s) หรือ m/s เช่น คือความเร็วเชิงเส้น ความเร็วเชิงปริมาตรแสดงอัตราการลดลงในระดับของของเหลวในขณะที่มันเผาไหม้ออก หรืออัตราความเหนื่อยหน่ายของความหนาของชั้นของวัสดุที่ติดไฟได้ที่เป็นของแข็ง

อัตราความเหนื่อยหน่ายตามปริมาตรจริง- เป็นอัตราที่ระดับของของเหลวลดลงเมื่อการเผาไหม้ออก หรืออัตราที่ความหนาของวัสดุที่ติดไฟได้ที่เป็นของแข็งถูกเผาไหม้ การแปลงความเร็วปริมาตร (เชิงเส้น) เป็นความเร็วมวลสามารถทำได้ตามสูตร:วีม = .

อัตราความเหนื่อยหน่ายของบาง (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая อัตราการหมดไฟของวัสดุที่ติดไฟได้ไม่เกิน 0.02 กก. / (m 2 s) และไม่ค่อยต่ำกว่า 0.005 กก./(ม. 2 วินาที)

อัตราการเผาผลาญมวลของวัสดุที่ติดไฟได้จะขึ้นอยู่กับอัตราส่วนของพื้นที่เปิด (F np) ซึ่งดำเนินการแลกเปลี่ยนก๊าซไปยังบริเวณที่เกิดเพลิงไหม้F np/Fn . ตัวอย่างเช่นสำหรับไม้ที่มีพื้นที่เปิดลดลงอัตราการเหนื่อยหน่ายจะลดลง

อัตราความเหนื่อยหน่ายของไม้ลดลง kg/(m 2 s)	พื้นที่สัมพัทธ์ของช่องเปิดF pr. / F p.
0.0134	0.25
0.0125	0.20
0.0108	0.16
0.009	0.10

อัตราการหมดไฟของวัสดุที่ติดไฟได้เป็นของแข็งได้สัดส่วนกับพื้นที่ของช่องเปิดคือ

วี ppm = φ . V m.t. = . วี ม .T ,

โดยที่ V ppm - อัตราความเหนื่อยหน่ายของมวลที่ลดลงจริงวี ม .T - อัตราความเหนื่อยหน่ายของมวลลดลงตามตาราง ฟาย- ค่าสัมประสิทธิ์คำนึงถึงเงื่อนไขของการแลกเปลี่ยนก๊าซ นิพจน์นี้ใช้ได้กับ φ = 0.25- 0.085 และสำหรับไฟเปิดให้ใช้ φ = 1

ความเข้มของการแลกเปลี่ยนก๊าซ ฉัน ตู่, กก./(ม. 2 ּ ค) - คือปริมาณอากาศเข้าต่อหน่วยเวลาต่อหน่วยพื้นที่ที่เกิดเพลิงไหม้ แยกแยะความเข้มที่ต้องการของการแลกเปลี่ยนก๊าซ และที่เกิดขึ้นจริง ความเข้มข้นของการแลกเปลี่ยนก๊าซที่กำหนดจะแสดงจำนวนอากาศที่ต้องใช้ต่อหน่วยเวลาต่อหน่วยพื้นที่ เพื่อให้แน่ใจว่าวัสดุเผาไหม้สมบูรณ์ ความเข้มที่แท้จริงของการแลกเปลี่ยนก๊าซเป็นตัวกำหนดลักษณะการไหลของอากาศที่แท้จริง ความเข้มของการแลกเปลี่ยนก๊าซหมายถึงการเกิดเพลิงไหม้ภายใน ซึ่งโครงสร้างที่ปิดล้อมจะจำกัดการไหลของอากาศเข้าไปในห้อง แต่ช่องเปิดช่วยให้คุณสามารถกำหนดปริมาณของอากาศที่เข้าสู่ปริมาตรของห้องได้

ความเข้มหรือความหนาแน่นของควัน เอ็กซ์พารามิเตอร์นี้ระบุลักษณะการเสื่อมสภาพของการมองเห็นและระดับความเป็นพิษของบรรยากาศในเขตควัน การสูญเสียการมองเห็นเนื่องจากควันถูกกำหนดโดยความหนาแน่นซึ่งประเมินโดยความหนาของชั้นควันซึ่งมองไม่เห็นแสงของหลอดอ้างอิงหรือโดยปริมาณของอนุภาคของแข็งที่มีอยู่ในปริมาตรหน่วย (g / m 3 ). ข้อมูลความหนาแน่นของควันที่เกิดจากการเผาไหม้ สารที่มีคาร์บอนจะได้รับด้านล่าง.

พารามิเตอร์ของไฟมีอยู่สองสามอย่าง: ความร้อนจากไฟไหม้ ขนาดไฟ ปริมณฑลของไฟ การแพร่กระจายของเปลวไฟด้านหน้า ความเข้มของการแผ่รังสีเปลวไฟ ฯลฯ

แนวคิดเรื่องภาระไฟ

ปัจจัยหลักที่กำหนดพารามิเตอร์ของไฟคือประเภทและขนาดของภาระไฟ ภายใต้ วัตถุไฟโหลด ทำความเข้าใจมวลของวัสดุที่ติดไฟได้และเผาไหม้ช้าทั้งหมดต่อ 1 ม. 2พื้นที่ชั้นของห้องหรือพื้นที่ครอบครองโดยวัสดุเหล่านี้บน พื้นที่เปิดโล่ง:R g .n= โดยที่ Р g.n.- ภาระไฟ P - มวลของวัสดุที่ติดไฟได้และเผาไหม้ช้า, kg;F- พื้นที่ชั้นของห้องหรือพื้นที่เปิดโล่ง ม.2

ภาระไฟของอาคาร, อาคาร, โครงสร้างไม่เพียง แต่รวมถึงอุปกรณ์, เฟอร์นิเจอร์, ผลิตภัณฑ์, วัตถุดิบ, ฯลฯ แต่ยังรวมถึงองค์ประกอบโครงสร้างของอาคารที่ทำจากวัสดุที่ติดไฟได้และเผาไหม้ช้า (ผนัง, พื้น, เพดาน, กรอบหน้าต่าง, ประตู, ชั้นวาง พื้น พาร์ติชั่น ฯลฯ)(วัสดุที่ติดไฟได้และเผาไหม้ช้า อุปกรณ์เทคโนโลยี) และชั่วคราว (วัตถุดิบ ผลิตภัณฑ์สำเร็จรูป)

ภาระไฟของแต่ละชั้น, ห้องใต้หลังคา, ชั้นใต้ดินถูกกำหนดแยกกัน ภาระไฟดำเนินการดังนี้:

- สำหรับที่อยู่อาศัยการบริหารและอุตสาหกรรมไม่เกิน 50 กก. / ตร.ม. หากองค์ประกอบหลักของอาคารไม่ติดไฟ

- ค่าเฉลี่ยภาคที่อยู่อาศัยคือ 27 สำหรับอพาร์ทเมนท์ 1 ห้อง

กก. / ม. 2, 2 ห้อง- 30 กก./ตร.ม. 2 , 3 ห้อง- 40 กก./ตร.ม ;

- ในอาคาร III ทนไฟ- 100 กก. / ลบ.ม 2 ;

- ในโรงงานอุตสาหกรรมที่เกี่ยวข้องกับการผลิตและการแปรรูป

สารและวัสดุที่ติดไฟได้- 250 - 500 กก./ตร.ม ;

- ในสถานที่ที่มีแนวเทคโนโลยีสมัยใหม่กระบวนการและ ชั้นสูงโกดัง- 2000 - 3000 กก. / ลบ.ม 2 .

สำหรับวัสดุที่ติดไฟได้นั้นสำคัญ โครงสร้าง ภาระไฟคือ การกระจายตัวและลักษณะของการกระจายเชิงพื้นที่ (แถวที่อัดแน่น กองและแพ็คแยก การจัดเรียงอย่างต่อเนื่องหรือมีช่องว่าง แนวนอนหรือแนวตั้ง) ตัวอย่างเช่น กล่องกระดาษแข็งที่มีรองเท้าหรือม้วนผ้าตั้งอยู่:

1.แนวนอนบนพื้นโกดังชั้นใต้ดิน

2. บนชั้นวางคลังสินค้าที่มีความสูง8- 16 นาที

ให้พลวัตไฟที่แตกต่างกัน กรณีที่ 2 ไฟจะลามใน 5- เร็วขึ้น 10 เท่า

ระดับของ "การเปิด" ที่เพียงพอสำหรับการเผาไหม้ขึ้นอยู่กับขนาดของพื้นผิวของวัสดุที่ติดไฟได้ ความเข้มของการแลกเปลี่ยนก๊าซ ฯลฯ สำหรับการแข่งขัน ช่องว่าง 3 มม. ก็เพียงพอแล้วสำหรับการแข่งขันแต่ละครั้งที่จะเผาไหม้จากทุกด้านและสำหรับ แผ่นไม้ขนาด 2000 × 2000 มม. ช่องว่าง 10- 15 มม. ไม่เพียงพอสำหรับการเผาไหม้ฟรี

ในทางปฏิบัติ ฟรี พิจารณาพื้นผิวที่ล้าหลังพื้นผิวใกล้เคียงอื่นในระยะ 20- 50 มม. ในการพิจารณาพื้นผิวที่ว่างของภาระไฟ ค่าสัมประสิทธิ์ของพื้นผิวการเผาไหม้ K p ถูกนำมาใช้

ค่าสัมประสิทธิ์พื้นผิวการเผาไหม้ เรียกว่าอัตราส่วนของพื้นที่ผิวไหม้F n .g สู่เขตเพลิงไหม้ F n .g.: K n =Fหน้า /ฟน.

เมื่อเผาของเหลวในถัง K n \u003d 1 สารที่เป็นของแข็ง K n > 1 ด้วยเหตุนี้สำหรับวัสดุที่เป็นของแข็งที่ติดไฟได้ประเภทเดียวกันเช่นไม้พารามิเตอร์ไฟเกือบทั้งหมดจะแตกต่างกันขึ้นอยู่กับค่าสัมประสิทธิ์พื้นผิวการเผาไหม้ ( การเผาไหม้ท่อนซุง, กระดาน , ขี้กบ, ขี้เลื่อย) สำหรับโรงงานเฟอร์นิเจอร์ฉันและII องศาของการทนไฟ) ค่าของ K p อยู่ในช่วง 0.92 ถึง 4.44 สำหรับโหลดประเภทไฟส่วนใหญ่ค่า K p ไม่เกิน 2-3 ไม่ค่อยถึง 4-5

ค่าสัมประสิทธิ์พื้นผิวการเผาไหม้กำหนดมูลค่าที่แท้จริงของพื้นที่เผาไหม้, อัตราการเผาผลาญมวล, ความเข้มของความร้อนที่ปล่อยออกมาในกองไฟ, ความเครียดจากความร้อนพื้นที่เผาไหม้ อุณหภูมิของไฟ ความเร็วของการแพร่กระจาย และปัจจัยอื่นๆ ของไฟ

การจำแนกประเภทของไฟและคุณสมบัติของไฟ

ไฟประเภทต่างๆ สามารถจำแนกได้ตามลักษณะเด่นต่างๆ ซึ่งรวมถึงความปิดหรือการเปิดกว้างของแหล่งกำเนิดเพลิงไหม้ ประเภทของสถานะรวมของสารที่ลุกไหม้ และสารดับเพลิงที่ใช้ ล้วนมีลักษณะเฉพาะของแหล่งกำเนิดและการพัฒนา หรือที่ที่เกิดเพลิงไหม้ เป็นต้น ไม่มีการจำแนกประเภทของไฟที่เป็นสากล ต่อไปนี้คือประเภทของไฟที่พบในวรรณกรรมเฉพาะทาง:

ฉัน. ตามการเกิดเพลิงไหม้ในที่โล่งแจ้งหรือที่อับอากาศ.

ฉัน เอ . เปิดไฟ- เหล่านี้เป็นไฟเปิดสิ่งเหล่านี้รวมถึงไฟที่การติดตั้งทางเทคโนโลยี (คอลัมน์กลั่น, หอดูดซับ, การติดตั้งน้ำมัน, ก๊าซ, อุตสาหกรรมเคมี), ในถังที่มีของเหลวไวไฟ, ไฟไหม้ในโกดังของสารที่ติดไฟได้ (ไม้, เชื้อเพลิงแข็ง), ไฟป่าและที่ราบกว้างใหญ่, ไฟไหม้ของ อาร์เรย์ของเมล็ดพืช เพลิงไหม้ภายในอาคารและโครงสร้างสามารถกลายเป็นไฟแบบเปิดได้

คุณสมบัติของไฟเปิดรวมถึงเงื่อนไขการแลกเปลี่ยนความร้อนและก๊าซ:

1. ไม่มีการสะสมของความร้อนในเขตการเผาไหม้เนื่องจากไม่ จำกัด เฉพาะโครงสร้างอาคาร

2. สำหรับอุณหภูมิของไฟดังกล่าว อุณหภูมิของเปลวไฟจะถูกถ่ายซึ่งสูงกว่าอุณหภูมิของไฟภายใน เนื่องจากอุณหภูมิของตัวกลางที่เป็นก๊าซในห้องถูกนำไปใช้

3. การแลกเปลี่ยนก๊าซไม่ได้ถูกจำกัดโดยองค์ประกอบโครงสร้างของอาคาร ดังนั้นจึงมีความเข้มข้นมากขึ้นและขึ้นอยู่กับความเข้มและทิศทางของลม

4. เขตอิทธิพลของความร้อนถูกกำหนดโดยการไหลของความร้อนจากการแผ่รังสี เนื่องจากการพาความร้อนขึ้นไป ทำให้เกิดโซนแรร์แฟคชันที่ฐานของไฟและให้อากาศบริสุทธิ์แบบเข้มข้น ซึ่งช่วยลดผลกระทบจากความร้อน

5. เขตควันยกเว้นการเผาพรุบนพื้นที่ขนาดใหญ่และในป่าไม่ได้สร้างปัญหาในการต่อสู้กับไฟแบบเปิด

คุณสมบัติของไฟเปิดเหล่านี้กำหนดลักษณะเฉพาะของวิธีการต่อสู้กับพวกมัน เทคนิคและวิธีการที่ใช้ในการดับไฟ

ประเภทเปิดรวมถึงไฟที่เรียกว่าพายุไฟซึ่งเป็นกระแสน้ำวนที่มีอุณหภูมิสูง

16. ไฟไหม้ภายใน เกิดขึ้นในพื้นที่ "ปิด" แบบปิด: ในอาคาร, ห้องโดยสารเครื่องบิน, ในเรือบรรทุก, ภายในหน่วยงานใด ๆ ที่นี่บางครั้งสิ่งที่เรียกว่าไฟแบบไม่ใช้ออกซิเจนมีความโดดเด่นแยกจากกันเช่น โดยไม่มีอากาศเข้า ความจริงก็คือมีสารจำนวนหนึ่ง (ไนเตรตเซลลูโลส แอมโมเนียมไนเตรต เชื้อเพลิงจรวดบางชนิด) ซึ่งเมื่ออุณหภูมิสูงขึ้น จะเกิดการสลายตัวทางเคมี นำไปสู่การเรืองแสงของก๊าซซึ่งแทบจะไม่สามารถแยกแยะได้จากเปลวไฟ

ในทางกลับกันไฟภายในจะแบ่งออกเป็นสองประเภทตามวิธีการกระจายปริมาณไฟ:

- ปริมาณไฟกระจายอย่างไม่สม่ำเสมอในห้องปริมาณมาก

- กระจายปริมาณไฟให้ทั่วบริเวณ

II. ตามสถานะของการรวมตัวของสารที่ติดไฟได้แยกแยะระหว่างไฟที่เกิดจากการเผาไหม้ของก๊าซ ของเหลว ของแข็ง การเผาไหม้ของพวกมันสามารถเป็นเนื้อเดียวกันหรือต่างกันได้ กล่าวคือ เมื่อเชื้อเพลิงและตัวออกซิไดเซอร์อยู่ในสถานะการรวมตัวเดียวกันหรือต่างกัน

สาม. ตามความเร็วของการขยายพันธุ์ของพื้นที่เผาไหม้บนกองไฟ: deflagration(ช้า) การแพร่กระจายของเขตการเผาไหม้ (ความเร็วตั้งแต่ 0.5 ถึง 50 m/s) และการแพร่กระจายของการระเบิด (ระเบิด) ของเขตการเผาไหม้ด้วยความเร็วคลื่นกระแทกจากหลายร้อยเมตร/วินาทีเป็นหลายกิโลเมตร/วินาที

IV. ตามประเภทของระยะเริ่มต้นของไฟ:การจุดไฟเอง (การจุดไฟเอง) ของสารที่ติดไฟได้และการจุดไฟด้วยแรง (บังคับ) ในทางปฏิบัติ ไฟประเภทที่สองเกิดขึ้นบ่อยขึ้น

วี. โดยธรรมชาติของตัวกลางที่ติดไฟได้และสารดับเพลิงที่แนะนำ ใน ตามมาตรฐานสากล ไฟแบ่งออกเป็น 4 ประเภท: A, B, C,ดี , ภายในคลาสย่อยมีความโดดเด่นอัล เอ 2 เป็นต้น สะดวกในการนำเสนอในรูปแบบตาราง

VI. ตามระดับความซับซ้อนและอันตราย ไฟเขาได้รับมอบหมายหมายเลข (หรืออันดับ) จำนวนหรือยศ- การแสดงออกทางตัวเลขตามเงื่อนไขของปริมาณของกองกำลังและวิธีการที่เกี่ยวข้องในการดับไฟตามกำหนดการออกเดินทางหรือแผนการดึงดูดกองกำลังและวิธีการ

จำนวนการโทรขึ้นอยู่กับจำนวนหน่วยในกองทหารรักษาการณ์ ตารางควรจัดให้มีความเข้มข้นอย่างรวดเร็วของปริมาณกำลัง (คำนวณ) ที่ต้องการและวิธีการในการยิงด้วยจำนวนขั้นต่ำ

ที่ ไฟหมายเลข 1 ยามปฏิบัติหน้าที่เต็มกำลังไปยังพื้นที่ที่ให้บริการหน่วยดับเพลิงตลอดจนวัตถุที่มีแผนกดับเพลิงของตนเองไปยังสถานที่เกิดอุบัติเหตุภัยธรรมชาติที่เป็นอันตรายต่อชีวิตมนุษย์ภัยคุกคาม จากการระเบิดหรือไฟไหม้

โดย ไฟหมายเลข 2ส่งเพิ่มอีกสาม- สี่ทีม (ขึ้นอยู่กับจำนวนที่มาถึงภายใต้หมายเลข 1) บนรถถังและปั๊มอัตโนมัติ เช่นเดียวกับหน่วยบริการพิเศษ ตามกฎแล้วผู้พิทักษ์ที่ปฏิบัติหน้าที่ในพื้นที่ออกเดินทางของแผนกดับเพลิงที่อยู่ใกล้เคียงจะไปที่กองไฟอย่างเต็มกำลัง

ในกองทหารรักษาการณ์ด้วย10- 12 หน่วยดับเพลิง, ไม่เกิน สามอันดับไฟที่เหมาะสมที่สุดคือลำดับซึ่งสำหรับหมายเลขเพิ่มเติมแต่ละตัวเริ่มจากที่สองสี่ไปที่ไฟ- ห้าสาขาบนรถดับเพลิงหลัก ในการกำหนดจำนวนหน่วยดับเพลิงที่ออกจากกองไฟที่จำนวนสูงสุด กองสำรองบางส่วนควรจัดเตรียมไว้ในกองทหารรักษาการณ์ในกรณีที่เกิดเพลิงไหม้ครั้งที่สอง ในกองทหารรักษาการณ์ขนาดเล็ก กองหนุนนี้สามารถสร้างขึ้นได้โดยการแนะนำลูกเรือรบของอุปกรณ์ดับเพลิงสำรองที่มีบุคลากรที่ไม่ต้องปฏิบัติหน้าที่

ตัวเลขเพิ่มเติม ( 4 และ 5) จัดตั้งขึ้นในกองทหารรักษาการณ์ขนาดใหญ่ เมื่อกำหนดเวลาออกเดินทางของหน่วยตามหมายเลขไฟที่ยกระดับ ให้คำนึงถึงสภาพของถนนและทางเดินไปยังแต่ละพื้นที่ที่ออกเดินทางด้วย ตัวอย่างเช่น บนถนนที่ไม่ดี จำนวนกองกำลังที่ออกบนหมายเลข 2 หรือ 3 เพิ่มขึ้นและนำออกจากทิศทางต่างๆ รถบรรทุกถังและรถบรรทุกสายยางเพิ่มเติมถูกส่งไปยังพื้นที่ที่มีน้ำประปาไม่เพียงพอ สำหรับสิ่งอำนวยความสะดวกที่สำคัญและเป็นอันตรายจากไฟไหม้บางแห่ง ที่อาจเกิดเพลิงไหม้อย่างรวดเร็วและเป็นภัยคุกคามต่อชีวิตของผู้คนได้ มีการวางแผนที่จะส่งกำลังและวิธีการไปยังจำนวนไฟที่เพิ่มขึ้นในข้อความแรก รายชื่อของสิ่งอำนวยความสะดวกดังกล่าวรวมถึงสถานประกอบการอุตสาหกรรมที่สำคัญหรืออาคารที่แยกจากกัน การประชุมเชิงปฏิบัติการที่มีกระบวนการผลิตที่เป็นอันตรายจากอัคคีภัย คลังสินค้าสำหรับของเหลวและก๊าซไวไฟ สินทรัพย์วัสดุ สถานพยาบาลและเด็ก คลับ โรงภาพยนตร์ อาคารสูงและอาคารส่วนบุคคลขององค์กรสาธารณะที่ ดุลยพินิจของหัวหน้าแผนกดับเพลิง

สำหรับวัตถุบางอย่าง ตัวเลขที่เพิ่มขึ้นอาจไม่สามารถใช้ได้กับข้อความแรกเกี่ยวกับไฟ และสำหรับไฟหมายเลข 1 จะเพิ่มสองรายการ- สามทีมจากแผนกดับเพลิงในยานพาหนะหลักหรือพิเศษ

สมัครตามกำหนดเวลาออกเดินทางซึ่งรายการ:

- วัตถุที่กองกำลังถูกส่งไปตามจำนวนการยิงที่เพิ่มขึ้น

- ส่วนที่ไม่มีน้ำของเมืองซึ่งรถบรรทุกถังและรถสายยางถูกควบคุมเพิ่มเติม

- อาคารหลายชั้นซึ่งในรายงานครั้งแรกของไฟไหม้, บันได, ลิฟต์รถ, รถยนต์ GDZS, สถานีระบายควันจะถูกส่งเพิ่มเติม

จำนวนยานพาหนะพิเศษและประเภทจะขึ้นอยู่กับลักษณะของสิ่งอำนวยความสะดวก ตัวอย่างเช่น เมื่อดับไฟที่คลังน้ำมัน คาดว่ารถที่ใช้โฟมหรือผงดับเพลิงจะหลุดออกมา ในอาคารพิพิธภัณฑ์ ห้องสมุด คลังหนังสือ- รถดับเพลิงคาร์บอนไดออกไซด์และ GDZS; ในอาคารสูง- บันได ลิฟต์รถ รถยนต์ GDZS สถานีดูดควัน

การคำนวณกำลังและวิธีการดำเนินการในกรณีต่อไปนี้:

เมื่อกำหนดจำนวนกองกำลังและวิธีการดับไฟที่ต้องการ
ในการศึกษาปฏิบัติการเชิงยุทธวิธีของวัตถุ
เมื่อพัฒนาแผนดับไฟ
ในการจัดทำแบบฝึกหัดและชั้นเรียนเกี่ยวกับไฟ
เมื่อดำเนินการทดลองเพื่อกำหนดประสิทธิภาพของสารดับเพลิง
ในกระบวนการสอบสวนอัคคีภัยเพื่อประเมินการกระทำของ รฟท. และหน่วยงาน

การคำนวณกำลังและวิธีการดับไฟของสารที่ติดไฟได้และวัสดุที่เป็นของแข็งด้วยน้ำ (ไฟลุกลาม)

- ลักษณะของวัตถุ (มิติทางเรขาคณิต, ลักษณะของภาระไฟและตำแหน่งบนวัตถุ, ตำแหน่งของแหล่งน้ำที่สัมพันธ์กับวัตถุ);
- เวลาตั้งแต่วินาทีที่เกิดเพลิงไหม้จนถึงการแจ้งเตือน (ขึ้นอยู่กับความพร้อมของอุปกรณ์รักษาความปลอดภัย อุปกรณ์สื่อสารและสัญญาณที่โรงงาน ความถูกต้องของการกระทำของผู้ค้นพบเพลิงไหม้ ฯลฯ)
- ความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายของไฟ วีl;
- กำลังและวิธีการที่จัดให้ตามกำหนดการออกเดินทางและเวลาของความเข้มข้น
- ความเข้มข้นของสารดับเพลิง ฉันtr.

1) การกำหนดเวลาการเกิดเพลิงไหม้ ณ จุดต่างๆ ในเวลา

ขั้นตอนต่อไปนี้ของการพัฒนาไฟมีความโดดเด่น:

1, 2 ขั้นตอน การพัฒนาไฟโดยอิสระและในระยะที่ 1 ( tไม่เกิน 10 นาที) ความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายจะเท่ากับ 50% ของค่าสูงสุด (ตาราง) ที่มีลักษณะเฉพาะสำหรับวัตถุประเภทนี้ และจากจุดเวลาที่มากกว่า 10 นาที จะใช้เท่ากับค่าสูงสุด
3 เวที เป็นลักษณะการเริ่มต้นของการนำลำต้นแรกเพื่อดับไฟซึ่งเป็นผลมาจากความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายของไฟลดลงดังนั้นในช่วงเวลาตั้งแต่ช่วงเวลาที่ลำต้นแรกถูกนำมาใช้จนถึงช่วงเวลาที่ไฟไหม้ สเปรดถูกจำกัด (ช่วงเวลาของการแปลเป็นภาษาท้องถิ่น) ค่าของมันจะถูกนำมาเท่ากับ 0,5 วี l . ในช่วงเวลาของการปฏิบัติตามเงื่อนไขการโลคัลไลเซชัน วี l = 0 .
4 เวที - ดับเพลิง.

t เซนต์. = t อัปเดต + t ข้อความ + t นั่ง + t sl + t br (นาที) โดยที่

tเซนต์.- เวลาของการพัฒนาไฟโดยอิสระในเวลาที่หน่วยมาถึง
tอัปเดต – เวลาของการพัฒนาไฟจากช่วงเวลาที่เกิดขึ้นจนถึงช่วงเวลาที่ตรวจจับ ( 2 นาที.- ต่อหน้า APS หรือ AUPT 2-5 นาที- พร้อมบริการตลอด 24 ชม. 5 นาที.- ในกรณีอื่น ๆ ทั้งหมด);
tข้อความ- เวลาที่แจ้งเหตุเพลิงไหม้ต่อหน่วยดับเพลิง ( 1 นาที.– หากโทรศัพท์อยู่ในห้องปฏิบัติหน้าที่ 2 นาที.– ถ้าโทรศัพท์อยู่อีกห้องหนึ่ง);
tนั่ง= 1 นาที- เวลาในการรวบรวมบุคลากรที่เตือนภัย
tsl- เวลาของแผนกดับเพลิง ( 2 นาที. เป็นเวลา 1 กม.);
tbr- เวลาติดตั้งการต่อสู้ (3 นาทีเมื่อใช้กระบอกที่ 1, 5 นาทีในกรณีอื่น)

2) การกำหนดระยะทาง R ผ่านหน้าเผาไหม้ในช่วงเวลา t .

ที่ tเซนต์.≤ 10 นาที:R = 0,5 วีl · tเซนต์.(ม.);

ที่ tศตวรรษ> 10 นาที:R = 0,5 วีl · 10 + วีl · (tศตวรรษ – 10)= 5 วีl + วีl· (tศตวรรษ – 10) (ม.);

ที่ tศตวรรษ < t* ≤ tโลก : R = 5 วีl + วีl· (tศตวรรษ – 10) + 0,5 วีl· (t* – tศตวรรษ) (ม.).

ที่ไหน t เซนต์. - เวลาของการพัฒนาฟรี
t ศตวรรษ - ในช่วงเวลาของการแนะนำลำต้นแรกเพื่อดับ
t โลก - เวลา ณ เวลาที่เกิดเพลิงไหม้
t * - เวลาระหว่างช่วงเวลาของการแปลไฟและการแนะนำลำต้นแรกเพื่อดับ

3) การกำหนดพื้นที่ที่เกิดเพลิงไหม้

พื้นที่ไฟไหม้ เอสพี - นี่คือพื้นที่ของการฉายของเขตการเผาไหม้ในแนวนอนหรือ (น้อยกว่า) บนระนาบแนวตั้ง เมื่อเผาหลายชั้น พื้นที่ไฟทั้งหมดในแต่ละชั้นจะถูกนำมาเป็นพื้นที่ไฟ

ปริมณฑลไฟ P p คือปริมณฑลของพื้นที่ที่เกิดเพลิงไหม้

หน้าไฟ F p คือส่วนของเส้นรอบวงไฟในทิศทางของการแพร่กระจายของการเผาไหม้

ในการกำหนดรูปร่างของพื้นที่ที่เกิดเพลิงไหม้ คุณควรวาดไดอะแกรมของวัตถุบนมาตราส่วนและกำหนดระยะห่างจากจุดที่เกิดเพลิงไหม้บนมาตราส่วน R ผ่านไฟไปทุกทิศทุกทาง

ในกรณีนี้ เป็นเรื่องปกติที่จะแยกแยะสามตัวเลือกสำหรับรูปร่างของพื้นที่ที่เกิดเพลิงไหม้:

วงกลม (รูปที่ 2);
มุม (รูปที่ 3, 4);
สี่เหลี่ยม (รูปที่ 5)

เมื่อคาดการณ์การเกิดเพลิงไหม้ ควรคำนึงว่ารูปร่างของบริเวณที่เกิดเพลิงไหม้สามารถเปลี่ยนแปลงได้ ดังนั้นเมื่อหน้าเปลวไฟไปถึงโครงสร้างที่ปิดล้อมหรือขอบของพื้นที่แล้ว ให้ถือว่าส่วนหน้าของเปลวไฟยืดตรงและรูปร่างของบริเวณที่เกิดเพลิงไหม้จะเปลี่ยนไป (รูปที่ 6)

ก) พื้นที่ไฟในลักษณะวงกลมของการพัฒนาไฟ

สพี= k · พี · R 2 (ม. 2),

ที่ไหน k = 1 - ด้วยการพัฒนาไฟแบบวงกลม (รูปที่ 2)
k = 0,5 - ด้วยการพัฒนาไฟรูปครึ่งวงกลม (รูปที่ 4)
k = 0,25 - ด้วยรูปแบบเชิงมุมของการพัฒนาไฟ (รูปที่ 3)

b) พื้นที่ไฟที่มีการพัฒนารูปแบบไฟสี่เหลี่ยม

สพี= น ข · R (ม. 2),

ที่ไหน น– จำนวนทิศทางการพัฒนาไฟ
ข- ความกว้างของห้อง

ค) พื้นที่ที่เกิดเพลิงไหม้ในรูปแบบรวมของการพัฒนาอัคคีภัย (รูปที่ 7)

สพี = ส 1 + ส 2 (ม. 2)

ก) พื้นที่ดับไฟตามแนวเส้นรอบวงที่มีการพัฒนาไฟเป็นรูปวงกลม

S เสื้อ = kพี(R 2 - r 2) = kพีชั่วโมง เสื้อ (2 R - ชั่วโมง เสื้อ) (ม. 2),

ที่ไหน r = R – ชม ตู่ ,
ชม ตู่ - ถังดับเพลิงลึก (สำหรับถังมือถือ - 5 ม. สำหรับจอปืน - 10 ม.)

ข) พื้นที่ดับไฟตามแนวเส้นรอบวงด้วยรูปสี่เหลี่ยมผืนผ้าของการเกิดเพลิงไหม้

สตู่= 2 ชมตู่· (เอ + ข – 2 ชมตู่) (ม. 2) - รอบปริมณฑลเพลิง ,

ที่ไหน แต่ และ ข คือความยาวและความกว้างของหน้าไฟตามลำดับ

สตู่ = n b hตู่ (ม.2) - แนวหน้ามีไฟลาม ,

ที่ไหน ข และ น - ตามลำดับความกว้างของห้องและจำนวนทิศทางในการจัดหาลำต้น

5) การกำหนดปริมาณการใช้น้ำที่จำเป็นสำหรับการดับเพลิง

คิวตู่tr = สพี · ฉันtr – ที่ส พี ≤S t (l/s) หรือคิวตู่tr = สตู่ · ฉันtr – ที่S p >S t (ลิตร/วินาที)

ความเข้มของการจัดหาสารดับเพลิง ฉัน tr - นี่คือปริมาณสารดับเพลิงที่ให้มาต่อหน่วยเวลาต่อหน่วยของพารามิเตอร์ที่คำนวณได้

มีความรุนแรงประเภทต่อไปนี้:

เชิงเส้น - เมื่อนำพารามิเตอร์เชิงเส้นมาใช้เป็นพารามิเตอร์การออกแบบ เช่น ด้านหน้าหรือปริมณฑล หน่วยวัด – l/s·m. ความเข้มเชิงเส้นถูกนำมาใช้ ตัวอย่างเช่น เมื่อกำหนดจำนวนบาร์เรลสำหรับการเผาไหม้ที่เย็นลงและติดกับถังที่เผาไหม้ด้วยผลิตภัณฑ์น้ำมัน

ผิวเผิน - เมื่อนำพื้นที่ดับเพลิงมาเป็นพารามิเตอร์การออกแบบ หน่วยวัด - l / s ∙ m 2 ความเข้มข้นของพื้นผิวมักใช้ในการดับเพลิง เนื่องจากในกรณีส่วนใหญ่ น้ำใช้ในการดับไฟ ซึ่งจะดับไฟบนพื้นผิวของวัสดุที่ติดไฟได้

ปริมาตร - เมื่อนำปริมาตรของการดับมาเป็นพารามิเตอร์การออกแบบ หน่วยวัด - l / s ∙ m 3 ความเข้มข้นเชิงปริมาตรส่วนใหญ่จะใช้ในการดับเพลิงเชิงปริมาตร เช่น กับก๊าซเฉื่อย

ที่จำเป็น ฉัน tr - ปริมาณสารดับเพลิงที่ต้องจัดหาต่อหน่วยเวลาต่อหน่วยของพารามิเตอร์การดับเพลิงที่คำนวณได้ ความเข้มที่ต้องการจะพิจารณาจากการคำนวณ การทดลอง ข้อมูลสถิติเกี่ยวกับผลการดับไฟจริง ฯลฯ

แท้จริง ถ้า - ปริมาณสารดับเพลิงที่จ่ายจริงต่อหน่วยเวลาต่อหน่วยของพารามิเตอร์การดับไฟที่คำนวณได้

6) การกำหนดจำนวนถังที่ต้องการสำหรับการดับไฟ

แต่)นู๋ตู่เซนต์ = คิวตู่tr / qตู่เซนต์- ตามปริมาณน้ำที่ต้องการ

ข)นู๋ตู่เซนต์\u003d R n / R st- รอบปริมณฑลของไฟ

อาร์พี - ส่วนหนึ่งของปริมณฑลในการดับไฟที่มีการแนะนำลำต้น

R เซนต์ \u003dqเซนต์ / ฉันtr ∙ ชมตู่- ส่วนหนึ่งของปริมณฑลไฟซึ่งดับด้วยถังเดียว P = 2 · พี หลี่ (เส้นรอบวง), P = 2 · a + 2 ข (สี่เหลี่ยมผืนผ้า)

ใน) นู๋ตู่เซนต์ = น (ม + อา) – ในโกดังที่มีชั้นเก็บของ (รูปที่ 11) ,

ที่ไหน น - จำนวนทิศทางในการพัฒนาไฟ (การแนะนำลำต้น)
ม – จำนวนทางเดินระหว่างชั้นเผาไหม้
อา - จำนวนทางเดินระหว่างชั้นที่เผาไหม้และชั้นที่ไม่เผาไหม้ที่อยู่ใกล้เคียง

7) การกำหนดจำนวนช่องที่จำเป็นสำหรับการจัดหาลำต้นเพื่อดับไฟ

นู๋ตู่otd = นู๋ตู่เซนต์ / นเซนต์ otd ,

ที่ไหน น เซนต์ otd - จำนวนลำต้นที่สาขาหนึ่งสามารถยื่นได้

8) การกำหนดการไหลของน้ำที่จำเป็นสำหรับการป้องกันโครงสร้าง

คิวชมtr = สชม · ฉันชมtr(ลิตร/วินาที),

ที่ไหน ส ชม – พื้นที่ที่จะป้องกัน (เพดาน แผ่นปิด ผนัง ฉากกั้น อุปกรณ์ ฯลฯ)
ฉัน ชม tr = (0,3-0,5) ฉัน tr – ความเข้มของน้ำประปาเพื่อการป้องกัน

9) ผลผลิตน้ำของเครือข่ายการจ่ายน้ำแบบวงแหวนคำนวณโดยสูตร:

Q ไปยังเครือข่าย \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40) โดยที่

D คือเส้นผ่านศูนย์กลางของเครือข่ายการจ่ายน้ำ [mm];
25 - จำนวนการแปลงจากมิลลิเมตรเป็นนิ้ว
V in - ความเร็วของการเคลื่อนที่ของน้ำในระบบจ่ายน้ำซึ่งเท่ากับ:
- ที่แรงดันของเครือข่ายการจ่ายน้ำ Hv = 1.5 [m/s];
- ที่แรงดันน้ำประปา H> 30 m w.c. –V ใน =2 [m/s]

ผลผลิตน้ำของเครือข่ายการจ่ายน้ำทางตันคำนวณโดยสูตร:

เครือข่าย Q t \u003d 0.5 Q ไปยังเครือข่าย [l / s]

10) การกำหนดจำนวนเพลาที่ต้องการสำหรับการป้องกันโครงสร้าง

นู๋ชมเซนต์ = คิวชมtr / qชมเซนต์ ,

นอกจากนี้ จำนวนถังมักจะถูกกำหนดโดยไม่มีการคำนวณเชิงวิเคราะห์สำหรับเหตุผลทางยุทธวิธี โดยพิจารณาจากตำแหน่งของถังและจำนวนของวัตถุที่จะป้องกัน ตัวอย่างเช่น เครื่องตรวจจับอัคคีภัยหนึ่งเครื่องสำหรับแต่ละฟาร์ม สำหรับแต่ละห้องที่อยู่ติดกันตาม RS- 50 บาร์เรล

11) การกำหนดจำนวนช่องที่จำเป็นสำหรับการจัดหาลำต้นเพื่อป้องกันโครงสร้าง

นู๋ชมotd = นู๋ชมเซนต์ / นเซนต์ otd

12) การกำหนดจำนวนช่องที่จำเป็นสำหรับการทำงานอื่น ๆ (การอพยพคน, ค่าวัสดุ, การเปิดและการรื้อโครงสร้าง)

นู๋lotd = นู๋l / นl otd , นู๋mtsotd = นู๋mts / นmts otd , นู๋ดวงอาทิตย์otd = สดวงอาทิตย์ / สซัน otd

13) การกำหนดจำนวนสาขาที่ต้องการทั้งหมด

นู๋ทั่วไปotd = นู๋ตู่เซนต์ + นู๋ชมเซนต์ + นู๋lotd + นู๋mtsotd + นู๋ดวงอาทิตย์otd

จากผลที่ได้รับ RTP สรุปว่ากำลังและวิธีการที่เกี่ยวข้องกับการดับไฟนั้นเพียงพอแล้ว หากมีแรงและวิธีการไม่เพียงพอ RTP จะทำการคำนวณใหม่ในเวลาที่หน่วยสุดท้ายมาถึงที่จำนวนที่เพิ่มขึ้นถัดไป (อันดับ) ของการยิง

14) การเปรียบเทียบการใช้น้ำจริง คิว ฉ สำหรับการดับไฟ การป้องกัน และการสูญเสียน้ำของเครือข่าย คิว น่านน้ำ การจ่ายน้ำดับเพลิง

คิวฉ = นู๋ตู่เซนต์· qตู่เซนต์+ นู๋ชมเซนต์· qชมเซนต์ ≤ คิวน่านน้ำ

15) กำหนดจำนวนไฟฟ้ากระแสสลับที่ติดตั้งบนแหล่งน้ำเพื่อให้ปริมาณน้ำไหลโดยประมาณ

ไม่ใช่อุปกรณ์ทั้งหมดที่มาถึงกองไฟจะได้รับการติดตั้งบนแหล่งน้ำ แต่มีปริมาณที่สามารถรับประกันปริมาณการไหลโดยประมาณเช่น

นู๋ AC = คิว tr / 0,8 คิว น ,

ที่ไหน คิว น – การไหลของปั๊ม l/s

อัตราการไหลที่เหมาะสมดังกล่าวได้รับการตรวจสอบตามแผนการปรับใช้การรบที่ยอมรับ โดยคำนึงถึงความยาวของท่อและจำนวนถังโดยประมาณ ในกรณีใด ๆ เหล่านี้ หากเงื่อนไขเอื้ออำนวย (โดยเฉพาะระบบท่อสูบน้ำ) ลูกเรือรบของหน่วยย่อยที่มาถึงควรใช้เพื่อทำงานจากยานพาหนะที่ติดตั้งแล้วในแหล่งน้ำ

สิ่งนี้จะไม่เพียงรับประกันการใช้อุปกรณ์อย่างเต็มประสิทธิภาพ แต่ยังเร่งการแนะนำกองกำลังและวิธีการดับไฟ

ขึ้นอยู่กับสถานการณ์ที่เกิดไฟไหม้อัตราการไหลที่ต้องการของสารดับเพลิงจะถูกกำหนดสำหรับพื้นที่ทั้งหมดของไฟหรือสำหรับพื้นที่ดับเพลิง จากผลที่ได้รับ RTP สามารถสรุปเกี่ยวกับความเพียงพอของกองกำลังและวิธีการที่เกี่ยวข้องในการดับไฟ

การคำนวณแรงและวิธีการดับไฟด้วยโฟมเครื่องกลอากาศบนพื้นที่

(ไม่ทำให้เกิดไฟลุกลามหรือนำไปสู่พวกเขาอย่างมีเงื่อนไข)

ข้อมูลเบื้องต้นสำหรับการคำนวณแรงและวิธีการ:

พื้นที่ไฟไหม้
ความเข้มของการจ่ายสารละลายตัวแทนฟอง
ความเข้มของน้ำประปาเพื่อระบายความร้อน
เวลาดับไฟโดยประมาณ

ในกรณีที่เกิดเพลิงไหม้ในฟาร์มถัง พื้นที่ของพื้นผิวของเหลวของถังหรือพื้นที่ที่ใหญ่ที่สุดที่เป็นไปได้ของการรั่วไหลของของเหลวไวไฟในระหว่างการเกิดเพลิงไหม้บนเครื่องบินจะถูกนำมาเป็นพารามิเตอร์การออกแบบ

ในระยะแรกของการสู้รบ การเผาไหม้และรถถังใกล้เคียงจะเย็นลง

1) จำนวนถังที่ต้องการเพื่อทำให้ถังเผาไหม้เย็นลง

นู๋ zg stv = คิว zg tr / q stv = น ∙ π ∙ ดี ภูเขา ∙ ฉัน zg tr / q stv แต่ไม่น้อยกว่า 3 ลำต้น

ฉันzgtr= 0.8 ลิตร/วินาที ∙ m - ความเข้มที่จำเป็นสำหรับการทำความเย็นถังเผาไหม้

ฉันzgtr= 1.2 ลิตร/วินาที ∙ m - ความเข้มที่จำเป็นสำหรับการทำให้ถังเผาไหม้เย็นลงในกรณีเกิดเพลิงไหม้

ถังระบายความร้อน W ตัด ≥ 5000 ลบ.ม. และเป็นการสมควรมากกว่าที่จะดำเนินการตรวจสอบอัคคีภัย

2) จำนวนถังที่ต้องการเพื่อทำให้ถังที่ไม่เผาไหม้เย็นลงที่อยู่ติดกัน

นู๋ zs stv = คิว zs tr / q stv = น ∙ 0,5 ∙ π ∙ ดี SOS ∙ ฉัน zs tr / q stv แต่ไม่น้อยกว่า ๒ ต้น

ฉันzstr = 0.3 ลิตร/วินาที ∙ m - ความเข้มที่จำเป็นสำหรับการระบายความร้อนของถังที่ไม่เผาไหม้ที่อยู่ติดกัน

น- จำนวนถังเผาหรือถังข้างเคียงตามลำดับ

ดีภูเขา, ดีSOSคือ เส้นผ่านศูนย์กลางของถังเผาหรือถังข้างเคียง ตามลำดับ (ม.)

qstv– ประสิทธิภาพของหนึ่ง (l / s)

คิวzgtr, คิวzstr– ปริมาณน้ำที่ต้องการสำหรับระบายความร้อน (l/s)

3) จำนวน GPS ที่ต้องการ นู๋ จีพีเอส เพื่อดับถังที่กำลังไหม้

นู๋ จีพีเอส = ส พี ∙ ฉัน ร-หรือ tr / q ร-หรือ จีพีเอส (ปวส.)

สพี- พื้นที่ไฟไหม้ (ม. 2)

ฉันร-หรือtr- ความเข้มข้นที่ต้องการของการจ่ายโฟมเข้มข้นสำหรับการดับไฟ (l / s ∙ m 2) ที่ t vsp ≤ 28 เกี่ยวกับ ค ฉัน ร-หรือ tr \u003d 0.08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 เกี่ยวกับ ค ฉัน ร-หรือ tr \u003d 0.05 l / s ∙ m 2 (ดูภาคผนวกที่ 9)

qร-หรือจีพีเอส – ผลผลิตของ HPS ในแง่ของสารละลายตัวแทนฟอง (l/s)

4) ปริมาณโฟมเข้มข้นที่ต้องการ W บน เพื่อดับถัง

W บน = นู๋ จีพีเอส ∙ q บน จีพีเอส ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (ล.),

τ R= 15 นาที - เวลาดับโดยประมาณเมื่อใช้ VMP จากด้านบน

τ R= 10 นาทีคือเวลาดับไฟโดยประมาณเมื่อจ่าย VMP ไว้ใต้ชั้นเชื้อเพลิง

K z= 3 - ปัจจัยด้านความปลอดภัย (สำหรับการโจมตีด้วยโฟมสามครั้ง)

qบนจีพีเอส- ผลผลิตของ HPS ในแง่ของสารทำให้เกิดฟอง (l/s)

5) ปริมาณน้ำที่ต้องการ W ใน ตู่ เพื่อดับถัง

W ใน ตู่ = นู๋ จีพีเอส ∙ q ใน จีพีเอส ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (ล.),

qในจีพีเอส– ประสิทธิภาพของ HPS ในแง่ของน้ำ (l/s)

6) ปริมาณน้ำที่ต้องการ W ใน ชม เพื่อระบายความร้อนของถัง

W ใน ชม = นู๋ ชม stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (ล.),

นู๋ชมstvคือจำนวนเพลาสำหรับถังหล่อเย็นทั้งหมด

qstv– ผลผลิตของหนึ่งถังดับเพลิง (l/s)

τ R= 6 ชั่วโมง - เวลาทำความเย็นโดยประมาณสำหรับถังภาคพื้นดินจากอุปกรณ์ดับเพลิงเคลื่อนที่ (SNiP 2.11.03-93)

τ R= 3 ชั่วโมง - เวลาทำความเย็นโดยประมาณของถังใต้ดินจากอุปกรณ์ดับเพลิงเคลื่อนที่ (SNiP 2.11.03-93)

7) ปริมาณน้ำทั้งหมดที่จำเป็นสำหรับการทำความเย็นและดับถัง

Wในทั่วไป = Wในตู่ + Wในชม(ล)

8) เวลาโดยประมาณของการเกิดขึ้นของการปล่อยที่เป็นไปได้ T ของผลิตภัณฑ์น้ำมันจากถังที่เผาไหม้

ตู่ = ( ชม – ชม ) / ( W + ยู + วี ) (ซ) โดยที่

ชม คือความสูงเริ่มต้นของชั้นของเหลวที่ติดไฟได้ในถัง m;

ชม คือความสูงของชั้นน้ำด้านล่าง (ด้านล่าง) m;

W - ความเร็วเชิงเส้นของความร้อนของของเหลวที่ติดไฟได้ m/h (ค่าตาราง)

ยู - อัตราความเหนื่อยหน่ายเชิงเส้นของของเหลวที่ติดไฟได้ m/h (ค่าตาราง)

วี - อัตราเชิงเส้นของระดับลดลงเนื่องจากการสูบออก ม./ชม. (หากไม่ดำเนินการสูบน้ำ ดังนั้น วี = 0 ).

การดับไฟในห้องด้วยโฟมเครื่องกลอากาศโดยปริมาตร

ในกรณีที่เกิดเพลิงไหม้ในสถานที่นั้น บางครั้งพวกเขาก็ใช้วิธีดับไฟตามปริมาตร กล่าวคือ เติมปริมาตรทั้งหมดด้วยโฟมเครื่องกลอากาศขยายตัวปานกลาง (ที่เก็บเรือ อุโมงค์เคเบิล ห้องใต้ดิน ฯลฯ)

เมื่อใช้ VMP กับระดับเสียงของห้อง จะต้องมีช่องเปิดอย่างน้อยสองช่อง VMP ถูกจ่ายผ่านช่องเปิดช่องหนึ่ง และอีกช่องหนึ่ง ควันและแรงดันอากาศส่วนเกินจะถูกแทนที่ ซึ่งช่วยให้ VMP ในห้องทำงานได้ดีขึ้น

1) การกำหนดปริมาณ HPS ที่ต้องการสำหรับการดับเชิงปริมาตร

นู๋ จีพีเอส = W ปอม เค อาร์ / q จีพีเอส ∙ t น , ที่ไหน

W ปอม - ปริมาตรของห้อง (ม. 3)

K p = 3 - ค่าสัมประสิทธิ์คำนึงถึงการทำลายและการสูญเสียโฟม

q จีพีเอส - ปริมาณการใช้โฟมจาก HPS (m 3 / นาที)

t น = 10 นาที - เวลามาตรฐานในการดับไฟ

2) การกำหนดปริมาณสารฟองที่ต้องการ W บน สำหรับการดับจำนวนมาก

Wบน = นู๋จีพีเอส ∙ qบนจีพีเอส ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(ล.),

ความจุแขนเสื้อ

ใบสมัครหมายเลข 1

ปริมาณงานของปลอกยางหนึ่งอันยาว 20 เมตร ขึ้นอยู่กับเส้นผ่านศูนย์กลาง

ความจุ ลิตร/วินาที	เส้นผ่านศูนย์กลางแขน mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

ภาคผนวก № 2

ค่าความต้านทานของท่อแรงดันหนึ่งท่อยาว 20 ม.

ประเภทแขนเสื้อ	เส้นผ่านศูนย์กลางแขน mm
ประเภทแขนเสื้อ	51	66	77	89	110	150
ยางพารา	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
ไม่ใช่ยาง	0,3	0,077	0,03	–	–	–

ภาคผนวก № 3

ปริมาตรของแขนเสื้อยาว 20 ม.

ใบสมัครหมายเลข 4

ลักษณะทางเรขาคณิตของประเภทหลัก ถังเหล็กแนวตั้ง (RVS)

เลขที่ p / p	ประเภทถัง	ความสูงของถัง m	เส้นผ่านศูนย์กลางถัง m	พื้นที่กระจกน้ำมันเชื้อเพลิง ม. 2	ปริมณฑลถัง m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10000	12	34	918	107
7	RVS-10000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS-50000	18	61	2892	190
14	RVS-100000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

ใบสมัครหมายเลข 5

ความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายของการเผาไหม้ในระหว่างการเกิดเพลิงไหม้ที่โรงงาน

ชื่อวัตถุ	ความเร็วเชิงเส้นของการแพร่กระจายของการเผาไหม้ m/min
อาคารบริหาร	1,0…1,5
ห้องสมุด หอจดหมายเหตุ คลังหนังสือ	0,5…1,0
อาคารที่พักอาศัย	0,5…0,8
ทางเดินและแกลเลอรี่	4,0…5,0
โครงสร้างสายเคเบิล (การเบิร์นสายเคเบิล)	0,8…1,1
พิพิธภัณฑ์และนิทรรศการ	1,0…1,5
โรงพิมพ์	0,5…0,8
โรงละครและวังแห่งวัฒนธรรม (เวที)	1,0…3,0
สารเคลือบที่ติดไฟได้สำหรับโรงงานขนาดใหญ่	1,7…3,2
โครงสร้างหลังคาและห้องใต้หลังคาที่ติดไฟได้	1,5…2,0
ตู้เย็น	0,5…0,7
สถานประกอบการงานไม้:
โรงเลื่อย (อาคาร I, II, III CO)	1,0…3,0
สิ่งปลูกสร้างที่มีระดับความต้านทานไฟ IV และ V เหมือนกัน	2,0…5,0
เครื่องอบผ้า	2,0…2,5
การประชุมเชิงปฏิบัติการการจัดซื้อ	1,0…1,5
การผลิตไม้อัด	0,8…1,5
สถานที่ของการประชุมเชิงปฏิบัติการอื่น ๆ	0,8…1,0
พื้นที่ป่า (ความเร็วลม 7…10 เมตร/วินาที ความชื้น 40%)
ต้นสน	มากถึง 1.4
เอลนิก	มากถึง 4.2
โรงเรียนสถาบันการแพทย์:
อาคารระดับ I และ II ของการทนไฟ	0,6…1,0
อาคารระดับ III และ IV ของการทนไฟ	2,0…3,0
ขนส่งวัตถุ:
อู่ซ่อมรถ รถราง และสถานีรถราง	0,5…1,0
ห้องซ่อมโรงเก็บเครื่องบิน	1,0…1,5
คลังสินค้า:
ผลิตภัณฑ์สิ่งทอ	0,3…0,4
ม้วนกระดาษ	0,2…0,3
ผลิตภัณฑ์ยางในอาคาร	0,4…1,0
เหมือนกันในกองในพื้นที่เปิด	1,0…1,2
ยาง	0,6…1,0
สินทรัพย์สินค้าคงคลัง	0,5…1,2
ไม้กลมเป็นกอง	0,4…1,0
ไม้แปรรูป (แผ่น) เป็นกองที่มีความชื้น 16 ... 18%	2,3
พีทเป็นกอง	0,8…1,0
เส้นใยแฟลกซ์	3,0…5,6
การตั้งถิ่นฐานในชนบท:
พื้นที่ที่อยู่อาศัยที่มีอาคารหนาแน่นพร้อมอาคารทนไฟระดับ V สภาพอากาศแห้ง	2,0…2,5
หลังคามุงจากอาคาร	2,0…4,0
ขยะในโรงเลี้ยงสัตว์	1,5…4,0

ใบสมัครหมายเลข 6

ความเข้มของน้ำประปาเมื่อดับไฟ l / (m 2 .s)

1. อาคารและโครงสร้าง
อาคารบริหาร:
ระดับการทนไฟ I-III	0.06
ระดับการทนไฟ IV	0.10
ระดับการทนไฟ V	0.15
ชั้นใต้ดิน	0.10
ห้องใต้หลังคา	0.10
โรงพยาบาล	0.10

2. บ้านพักอาศัยและสิ่งปลูกสร้าง:
ระดับการทนไฟ I-III	0.06
ระดับการทนไฟ IV	0.10
ระดับการทนไฟ V	0.15
ชั้นใต้ดิน	0.15
ห้องใต้หลังคา	0.15

3. อาคารปศุสัตว์:
ระดับการทนไฟ I-III	0.15
ระดับการทนไฟ IV	0.15
ระดับการทนไฟ V	0.20

4. สถาบันวัฒนธรรมและความบันเทิง (โรงละคร โรงภาพยนตร์ คลับ วังแห่งวัฒนธรรม):
ฉาก	0.20
หอประชุม	0.15
ห้องเอนกประสงค์	0.15
โรงสีและลิฟต์	0.14
โรงเก็บเครื่องบิน อู่ซ่อมรถ เวิร์คช็อป	0.20
หัวรถจักร, เกวียน, รถรางและสถานีรถราง	0.20

5. อาคารอุตสาหกรรม ไซต์งาน และโรงงาน:
ระดับการทนไฟ I-II	0.15
ระดับการทนไฟ III-IV	0.20
ระดับการทนไฟ V	0.25
ร้านสี	0.20
ชั้นใต้ดิน	0.30
ห้องใต้หลังคา	0.15

6. วัสดุคลุมที่ติดไฟได้ในพื้นที่ขนาดใหญ่
เมื่อดับจากด้านล่างภายในอาคาร	0.15
เมื่อดับภายนอกจากด้านเคลือบ	0.08
เมื่อดับภายนอกด้วยไฟที่พัฒนาแล้ว	0.15
อาคารที่กำลังก่อสร้าง	0.10
สถานประกอบการค้าและคลังสินค้า	0.20
ตู้เย็น	0.10

7. โรงไฟฟ้าและสถานีไฟฟ้าย่อย:
อุโมงค์เคเบิลและชั้นลอย	0.20
ห้องเครื่องและห้องหม้อไอน้ำ	0.20
คลังเชื้อเพลิง	0.10
หม้อแปลง, เครื่องปฏิกรณ์, สวิตช์น้ำมัน*	0.10

8. วัสดุแข็ง
คลายกระดาษ	0.30
ไม้:
สมดุลที่ความชื้น%:
40-50	0.20
น้อยกว่า 40	0.50
ไม้ในกองภายในกลุ่มเดียวกันที่ความชื้น%:
8-14	0.45
20-30	0.30
มากกว่า 30	0.20
ไม้กลมเป็นกองภายในกลุ่มเดียว	0.35
เศษไม้ในกองที่มีความชื้น 30-50%	0.10
ยาง ยางและผลิตภัณฑ์ยาง	0.30
พลาสติก:
เทอร์โมพลาสติก	0.14
เทอร์โมพลาสติก	0.10
วัสดุพอลิเมอร์	0.20
textolite, คาร์โบไลต์, ขยะพลาสติก, ฟิล์มไตรอะซิเตท	0.30
ผ้าฝ้ายและวัสดุเส้นใยอื่นๆ:
เปิดโกดัง	0.20
โกดังปิด	0.30
เซลลูลอยด์และผลิตภัณฑ์ที่ทำจากมัน	0.40
ยาฆ่าแมลงและปุ๋ย	0.20

* การจ่ายน้ำฉีดพ่นละเอียด

ตัวชี้วัดทางยุทธวิธีและทางเทคนิคของอุปกรณ์จ่ายโฟม

เครื่องจ่ายโฟม	แรงดันที่ตัวเครื่อง m	ความเข้มข้นของสารละลาย %	การบริโภค l / s			อัตราส่วนโฟม	การผลิตโฟม ลบ.ม./นาที (ลิตร/วินาที)	ช่วงการจ่ายโฟม m
เครื่องจ่ายโฟม	แรงดันที่ตัวเครื่อง m	ความเข้มข้นของสารละลาย %	น้ำ	บน	ซอฟต์แวร์โซลูชั่น	อัตราส่วนโฟม	การผลิตโฟม ลบ.ม./นาที (ลิตร/วินาที)	ช่วงการจ่ายโฟม m
PLSK-20 P	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20 S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60 S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
SVP	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
รองประธานอาวุโส(E)-2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
รองประธานอาวุโส(E)-4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
รองประธานอาวุโส-8(E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

อัตราเชิงเส้นของความเหนื่อยหน่ายและความร้อนของของเหลวไฮโดรคาร์บอน

ชื่อของของเหลวที่ติดไฟได้	อัตราความเหนื่อยหน่ายเชิงเส้น m/h	อัตราการให้ความร้อนเชื้อเพลิงเชิงเส้น m/h
น้ำมัน	มากถึง 0.30	มากถึง 0.10
น้ำมันก๊าด	มากถึง 0.25	มากถึง 0.10
คอนเดนเสทแก๊ส	มากถึง 0.30	มากถึง 0.30
น้ำมันดีเซลจากก๊าซคอนเดนเสท	มากถึง 0.25	มากถึง 0.15
ส่วนผสมของน้ำมันและก๊าซคอนเดนเสท	มากถึง 0.20	มากถึง 0.40
น้ำมันดีเซล	มากถึง 0.20	มากถึง 0.08
น้ำมัน	มากถึง 0.15	มากถึง 0.40
น้ำมันเตา	มากถึง 0.10	มากถึง 0.30

บันทึก: ด้วยความเร็วลมที่เพิ่มขึ้นสูงถึง 8-10 m/s อัตราการเผาผลาญของของเหลวที่ติดไฟได้จะเพิ่มขึ้น 30-50% น้ำมันดิบและน้ำมันเตาที่มีน้ำอิมัลซิไฟเออร์อาจเผาไหม้ได้เร็วกว่าที่ระบุไว้ในตาราง

การเปลี่ยนแปลงและเพิ่มเติมหลักเกณฑ์การดับน้ำมันและผลิตภัณฑ์น้ำมันในถังและฟาร์มถัง

(หนังสือแจ้งข้อมูลของ GUGPS ลงวันที่ 19.05.00 ฉบับที่ 20/2.3/1863)

ตาราง 2.1. อัตราปกติของการจ่ายโฟมขยายตัวปานกลางสำหรับการดับไฟของน้ำมันและผลิตภัณฑ์น้ำมันในถัง

หมายเหตุ: สำหรับน้ำมันที่มีสิ่งเจือปนของแก๊สคอนเดนเสท เช่นเดียวกับผลิตภัณฑ์น้ำมันที่ได้จากคอนเดนเสทของแก๊ส จำเป็นต้องกำหนดความเข้มข้นมาตรฐานตามวิธีการที่ใช้อยู่ในปัจจุบัน

ตาราง 2.2.ความเข้มข้นปกติของการจ่ายโฟมที่มีการขยายตัวต่ำสำหรับน้ำมันดับไฟและผลิตภัณฑ์น้ำมันในถัง*

เลขที่ p / p	ประเภทผลิตภัณฑ์น้ำมัน	ความเข้มข้นปกติของการจัดหาสารละลายโฟม l m 2 s '
		สารเป่าที่มีฟลูออรีน		สารเป่า “สร้างฟิล์ม” สังเคราะห์ฟลูออโรซิน		สารเป่าฟลูออโรโปรตีน "สร้างฟิล์ม"
		สู่ผิวน้ำ	เป็นชั้น	สู่ผิวน้ำ	เป็นชั้น	สู่ผิวน้ำ	เป็นชั้น
1	น้ำมันและผลิตภัณฑ์น้ำมันที่มี T flash 28 ° C และต่ำกว่า	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	น้ำมันและผลิตภัณฑ์น้ำมันที่มี Тsp มากกว่า 28 °С	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	คอนเดนเสทของก๊าซที่เสถียร	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

ตัวชี้วัดหลักที่แสดงถึงความสามารถทางยุทธวิธีของแผนกดับเพลิง

หัวหน้าหน่วยดับเพลิงต้องไม่เพียง แต่รู้ความสามารถของหน่วยเท่านั้น แต่ยังสามารถกำหนดตัวบ่งชี้ทางยุทธวิธีหลักได้:

พื้นที่ที่เป็นไปได้ในการดับเพลิงด้วยโฟมเครื่องกล
ปริมาณการดับไฟที่เป็นไปได้ด้วยโฟมขยายตัวปานกลาง โดยคำนึงถึงสต็อกของโฟมเข้มข้นที่มีอยู่ในรถ
ระยะทางสูงสุดสำหรับการจัดหาสารดับเพลิง

การคำนวณจะได้รับตามคู่มือของหัวหน้าหน่วยดับเพลิง (RTP) Ivannikov V.P. , Klyus P.P. , 1987

การกำหนดความสามารถทางยุทธวิธีของหน่วยโดยไม่ต้องติดตั้งรถดับเพลิงบนแหล่งน้ำ

1) คำจำกัดความ สูตรคำนวณเวลาเดินท่อน้ำจากเรือบรรทุกน้ำมัน:

tทาส= (วีค -น พี วี พี) /N st Q st 60(นาที.),

ยังไม่มีข้อความ =k· หลี่/ 20 = 1.2หลี่ / 20 (ป.ป.ส.),

ที่ไหน: tทาส- เวลาใช้งานของลำต้น, นาที.;
วีค- ปริมาณน้ำในถัง l;
น พี- จำนวนท่อในสายหลักและสายงานชิ้น;
วีพี- ปริมาณน้ำในหนึ่งแขน ล. (ดูภาคผนวก);
ยังไม่มีข้อความ– จำนวนลำน้ำ ชิ้น;
Q st- ปริมาณการใช้น้ำจากลำต้น l / s (ดูภาคผนวก);
k- ค่าสัมประสิทธิ์คำนึงถึงความไม่สม่ำเสมอของภูมิประเทศ ( k= 1.2 - ค่ามาตรฐาน),
หลี่- ระยะทางจากจุดไฟถึงรถดับเพลิง (ม.)

นอกจากนี้เรายังให้ความสนใจกับข้อเท็จจริงที่ว่าในหนังสืออ้างอิง RTP ความสามารถทางยุทธวิธีของแผนกดับเพลิง Terebnev V.V. , 2004 ในส่วน 17.1 ให้สูตรเดียวกันทุกประการ แต่มีค่าสัมประสิทธิ์ 0.9: Twork = (0.9Vc - Np Vp) / Nst Qst 60 (นาที)

2) คำจำกัดความ สูตรพื้นที่ที่สามารถดับไฟได้ด้วยน้ำ สตู่จากเรือบรรทุกน้ำมัน:

สตู่= (วีค -N p V p) / J trtแคล60(ม. 2),

ที่ไหน: เจ tr- ความเข้มของน้ำประปาที่ต้องการสำหรับการดับไฟ l / s m 2 (ดูภาคผนวก)
tแคล= 10 นาที -เวลาดับไฟโดยประมาณ

3) คำจำกัดความ สูตรเวลาทำงานของเครื่องจ่ายโฟมจากเรือบรรทุกน้ำมัน:

tทาส= (ว ร-ระ -น พี วี พี) /N gps Q gps 60 (นาที.),

ที่ไหน: วี ร-ระ- ปริมาตรของสารละลายน้ำของสารฟองที่ได้จากถังบรรจุของรถดับเพลิง l;
N gps– จำนวน HPS (SVP), ชิ้น;
Q gps- การบริโภคสารละลายตัวแทนฟองจาก HPS (SVP), l / s (ดูภาคผนวก)

ในการกำหนดปริมาตรของสารละลายในน้ำของสารทำให้เกิดฟอง คุณจำเป็นต้องรู้ว่าจะใช้น้ำและสารที่ทำให้เกิดฟองมากเพียงใด

K B \u003d 100-C / C \u003d 100-6 / 6 \u003d 94 / 6 \u003d 15.7- ปริมาณน้ำ (l) ต่อโฟมเข้มข้น 1 ลิตรสำหรับการเตรียมสารละลาย 6% (เพื่อให้ได้สารละลาย 100 ลิตร 6% โฟมเข้มข้น 6 ลิตรและน้ำ 94 ลิตร)

ปริมาณน้ำจริงต่อโฟมเข้มข้น 1 ลิตร คือ

K f \u003d V c / V โดย ,

ที่ไหน วีค- ปริมาณน้ำในถังของรถดับเพลิง l;
วี บาย- ปริมาตรของสารทำให้เกิดฟองในถัง l.

ถ้า K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (ล.) - ใช้น้ำจนหมดและโฟมเข้มข้นบางส่วนยังคงอยู่

ถ้า K f > K แล้ว V r-ra \u003d V โดย K ใน + V โดย(l) - สารฟองถูกใช้จนหมดและน้ำบางส่วนยังคงอยู่

4) คำจำกัดความของความเป็นไปได้ สูตรพื้นที่ดับของเหลวและของเหลวไวไฟโฟมเครื่องกลอากาศ:

S t \u003d (V r-ra -N p V p) / J trtแคล60(ม. 2),

ที่ไหน: เซนต์- พื้นที่ดับไฟ ม. 2;
เจ tr- ความเข้มที่ต้องการของการจัดหาโซลูชันซอฟต์แวร์สำหรับการดับไฟ l / s m 2;

ที่ t vsp ≤ 28 เกี่ยวกับ ค – เจ tr \u003d 0.08 l / s ∙ m 2, at t vsp > 28 เกี่ยวกับ ค – เจ tr \u003d 0.05 l / s ∙ m 2

tแคล= 10 นาที -เวลาดับไฟโดยประมาณ

5) คำจำกัดความ สูตรปริมาตรสำหรับโฟมเครื่องกลอากาศได้รับจากเอซี:

V p \u003d V p-ra K(ล.),

ที่ไหน: วีพี– ปริมาณโฟม l;
ถึง- อัตราส่วนโฟม

6) คำจำกัดความของความเป็นไปได้ ปริมาตรดับของอากาศ-เครื่องกลโฟม:

V t \u003d V p / K s(ล. ม. 3)

ที่ไหน: วี t– ปริมาณการดับเพลิง
K z = 2,5–3,5 – ปัจจัยด้านความปลอดภัยของโฟมซึ่งคำนึงถึงการทำลาย HFMP เนื่องจากอุณหภูมิสูงและปัจจัยอื่นๆ

ตัวอย่างการแก้ปัญหา

ตัวอย่าง # 1กำหนดเวลาการทำงานของสองลำต้น B ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางหัวฉีด 13 มม. ที่หัว 40 เมตรหากวางปลอกแขนเดียว d 77 มม. ก่อนการแตกแขนงและสายงานประกอบด้วยสองแขน d 51 มม. จาก AC-40 ( 131) 137A.

สารละลาย:

t= (วีค -ไม่ r วี r) /N st Q st 60 \u003d 2400 - (1 90 + 4 40) / 2 3.5 60 \u003d 4.8 นาที

ตัวอย่าง # 2กำหนดเวลาในการทำงานของ GPS-600 หากแรงดันที่ GPS-600 คือ 60 ม. และสายงานประกอบด้วยท่อสองเส้นที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 77 มม. จาก AC-40 (130) 63B

สารละลาย:

K f \u003d V c / V โดย \u003d 2350/170 \u003d 13.8

K ฉ = 13.8< К в = 15,7 สำหรับโซลูชัน 6%

โซลูชัน V \u003d V c / K ใน + V c \u003d 2350 / 15.7 + 2350» 2500 ลิตร

t= (ว ร-ระ -น พี วี พี) /N gps Q gps 60 \u003d (2500 - 2 90) / 1 6 60 \u003d 6.4 นาที

ตัวอย่าง #3กำหนดพื้นที่ดับเพลิงที่เป็นไปได้สำหรับน้ำมันเบนซิน VMP ของการขยายตัวปานกลางจาก AC-4-40 (Ural-23202)

สารละลาย:

1) กำหนดปริมาตรของสารละลายในน้ำของสารฟอง:

K f \u003d V c / V โดย \u003d 4000/200 \u003d 20

K f \u003d 20\u003e K ใน \u003d 15.7สำหรับโซลูชัน 6%

โซลูชัน V \u003d V โดย K ใน + V โดย \u003d 200 15.7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l

2) กำหนดพื้นที่ดับไฟที่เป็นไปได้:

S t \u003d V r-ra / J trtแคล60 \u003d 3340 / 0.08 10 60 \u003d 69.6 ม. 2

ตัวอย่าง #4กำหนดปริมาตรที่เป็นไปได้ของการดับไฟ (การแปลเป็นภาษาท้องถิ่น) ของไฟด้วยโฟมขยายตัวปานกลาง (K = 100) จาก AC-40 (130) 63b (ดูตัวอย่างที่ 2)

สารละลาย:

วีพี = วีr-raK \u003d 2500 100 \u003d 250000 l \u003d 250 ม. 3

จากนั้นปริมาณการดับ (โลคัลไลเซชัน):

วีตู่ = วีพี/ K s \u003d 250/3 \u003d 83 ม. 3

การกำหนดความสามารถทางยุทธวิธีของหน่วยด้วยการติดตั้งรถดับเพลิงบนแหล่งน้ำ

ข้าว. 1. โครงการน้ำประปาเพื่อสูบน้ำ

*ระยะแขนเสื้อ (ชิ้น)*	*ระยะทางเป็นเมตร*
*1) การกำหนดระยะห่างสูงสุดจากจุดไฟถึงหัวรถดับเพลิง* *นู๋* *เป้าหมาย* ( *หลี่* *เป้าหมาย* ).

*นู๋* mm ( *หลี่* mm *) การทำงานในการสูบน้ำ (ความยาวของระยะสูบน้ำ)*

*นู๋* *เซนต์*

*4) การกำหนดจำนวนรถดับเพลิงที่จะสูบทั้งหมด* *นู๋* *รับรองความถูกต้อง*

*5) การกำหนดระยะทางจริงจากจุดไฟถึงหัวรถดับเพลิง* *นู๋* ฉ *เป้าหมาย* ( *หลี่* ฉ *เป้าหมาย* ).

ชม น = 90÷100 m - แรงดันปั๊ม AC
ชม แฉ = 10 นาที - การสูญเสียแรงดันในท่อแตกแขนงและท่อทำงาน
ชม เซนต์ = 35÷40 m - แรงดันที่ด้านหน้าของถัง
ชม ใน ≥ 10 นาที - แรงดันที่ทางเข้าปั๊มของขั้นตอนการสูบต่อไป
Z ม - ความสูงสูงสุดของทางขึ้น (+) หรือทางลง (-) ของภูมิประเทศ (ม.)
Z เซนต์ - ความสูงสูงสุดของลำตัวยก (+) หรือลด (-) ลำตัว (ม.)
ส - ความต้านทานของท่อดับเพลิงหนึ่งท่อ
คิว - ปริมาณการใช้น้ำทั้งหมดในหนึ่งในสองท่อหลักที่คึกคักที่สุด (l / s)
หลี่ – ระยะทางจากแหล่งน้ำถึงจุดที่เกิดไฟ (ม.)
นู๋ มือ - ระยะห่างจากแหล่งน้ำถึงจุดจุดไฟในแขนเสื้อ (ชิ้น)

ตัวอย่าง: ในการดับไฟจำเป็นต้องจัดหาลำต้น B สามลำที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางหัวฉีด 13 มม. ความสูงสูงสุดของลำต้นคือ 10 ม. แหล่งน้ำที่ใกล้ที่สุดคือบ่อน้ำซึ่งอยู่ห่างจากที่เกิดเหตุ 1.5 กม. ระดับความสูงของพื้นที่มีความสม่ำเสมอและเป็น 12 ม. กำหนดจำนวนเรือบรรทุกน้ำมัน AC − 40(130) สำหรับการสูบน้ำเพื่อดับไฟ

สารละลาย:

1) เราใช้วิธีการสูบน้ำจากปั๊มไปยังปั๊มตามสายหลักเส้นเดียว

2) เรากำหนดระยะทางสูงสุดจากสถานที่ดับเพลิงถึงหัวรถดับเพลิงในแขนเสื้อ

N เป้าหมาย \u003d / SQ 2 \u003d / 0.015 10.5 2 \u003d 21.1 \u003d 21

3) เรากำหนดระยะห่างสูงสุดระหว่างรถดับเพลิงที่ทำงานในการสูบน้ำในแขนเสื้อ

N MP \u003d / SQ 2 \u003d / 0.015 10.5 2 \u003d 41.1 \u003d 41

4) เรากำหนดระยะทางจากแหล่งน้ำไปยังสถานที่ที่เกิดเพลิงไหม้โดยคำนึงถึงภูมิประเทศ

N P \u003d 1.2 L / 20 \u003d 1.2 1500 / 20 \u003d 90 แขนเสื้อ

5) กำหนดจำนวนขั้นตอนการสูบน้ำ

N STUP \u003d (N R - N GOL) / N MP \u003d (90 - 21) / 41 \u003d 2 ขั้นตอน

6) เรากำหนดจำนวนรถดับเพลิงสำหรับสูบน้ำ

N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 รถบรรทุกถัง

7) เรากำหนดระยะทางจริงไปยังหัวรถดับเพลิง โดยคำนึงถึงการติดตั้งใกล้กับจุดที่เกิดเพลิงไหม้

N GOL f \u003d N R - N STUP N MP \u003d 90 - 2 41 \u003d 8 แขนเสื้อ

ดังนั้นรถนำสามารถนำเข้าไปใกล้กับจุดที่เกิดเพลิงไหม้ได้

วิธีการคำนวณจำนวนรถดับเพลิงที่จำเป็นสำหรับการจ่ายน้ำไปยังสถานที่ดับเพลิง

หากอาคารติดไฟได้และแหล่งน้ำอยู่ในระยะไกลมาก เวลาที่ใช้ในการวางท่อประปาจะนานเกินไป และไฟจะมีอายุสั้น ในกรณีนี้จะเป็นการดีกว่าถ้าจะนำน้ำโดยรถบรรทุกแท้งค์ที่มีการสูบน้ำขนานกัน ในแต่ละกรณี มีความจำเป็นต้องแก้ปัญหาทางยุทธวิธี โดยคำนึงถึงขนาดและระยะเวลาของการเกิดเพลิงไหม้ ระยะห่างจากแหล่งน้ำ ความเร็วของความเข้มข้นของรถดับเพลิง รถสายยาง และคุณสมบัติอื่นๆ ของกองทหารรักษาการณ์

สูตรการใช้น้ำ AC

(นาที) – เวลาที่ใช้น้ำ AC ณ สถานที่ดับเพลิง

L คือระยะทางจากจุดที่เกิดเพลิงไหม้ถึงแหล่งน้ำ (กม.)
1 - จำนวน AC ขั้นต่ำในการสำรอง (สามารถเพิ่มได้);
การเคลื่อนที่ของ V คือความเร็วเฉลี่ยของการเคลื่อนที่ของ AC (กม./ชม.)
Wcis คือปริมาตรของน้ำใน AC (l);
Q p - น้ำประปาเฉลี่ยโดยปั๊มเติม AC หรือการไหลของน้ำจากเสาไฟที่ติดตั้งบนถังดับเพลิง (l / s)
N pr - จำนวนอุปกรณ์จ่ายน้ำไปยังสถานที่ดับเพลิง (ชิ้น);
Q pr - ปริมาณการใช้น้ำทั้งหมดจากอุปกรณ์จ่ายน้ำจาก AC (l / s)

ข้าว. 2. โครงการน้ำประปาโดยวิธีการจัดส่งโดยรถดับเพลิง

น้ำประปาต้องไม่ขาดตอน โปรดทราบว่าที่แหล่งน้ำมีความจำเป็น (บังคับ) เพื่อสร้างจุดเติมน้ำมันให้กับเรือบรรทุกน้ำ

ตัวอย่าง. กำหนดจำนวนรถบรรทุกถังน้ำมัน ATs-40 (130)63b สำหรับการจ่ายน้ำจากบ่อที่อยู่ห่างจากจุดเกิดเพลิงไหม้ 2 กม. หากต้องใช้ถัง B สามถังที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางหัวฉีด 13 มม. เพื่อดับไฟ รถบรรทุกน้ำมันเติมน้ำมันด้วย AC-40(130)63b ความเร็วเฉลี่ยของรถบรรทุกน้ำมันคือ 30 กม./ชม.

สารละลาย:

1) เรากำหนดเวลาสำหรับ AC ที่จะเดินทางไปยังที่ที่เกิดไฟไหม้หรือย้อนกลับ

เสื้อ SL \u003d L 60 / V DVIZH \u003d 2 60 / 30 \u003d 4 นาที

2) เรากำหนดเวลาสำหรับการเติมน้ำมันเรือบรรทุก

เสื้อ ZAP \u003d V C / Q N 60 \u003d 2350 / 40 60 \u003d 1 นาที

3) เรากำหนดเวลาการใช้น้ำในบริเวณที่เกิดเพลิงไหม้

เสื้อ RASH \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350 / 3 3.5 60 \u003d 4 นาที

4) เรากำหนดจำนวนเรือบรรทุกน้ำมันสำหรับการจ่ายน้ำไปยังจุดที่เกิดเพลิงไหม้

N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t RASH ] + 1 \u003d [(2 4 + 1) / 4] + 1 \u003d 4 รถบรรทุกถัง

วิธีการคำนวณการจ่ายน้ำไปยังสถานที่ดับเพลิงโดยใช้ระบบลิฟต์ไฮดรอลิก

ในที่ที่มีหนองบึงหรือรกหนาแน่นรวมถึงระยะทางที่สำคัญไปยังผิวน้ำ (มากกว่า 6.5-7 เมตร) เกินความลึกดูดของปั๊มดับเพลิง (ตลิ่งสูงชัน, บ่อน้ำ ฯลฯ ) จำเป็นต้องใช้ลิฟต์ไฮดรอลิกเพื่อรับน้ำ G-600 และการดัดแปลง

1) กำหนดปริมาณน้ำที่ต้องการ วี SIST จำเป็นต้องเริ่มระบบลิฟต์ไฮดรอลิก:

วีSIST = นู๋R วีR K ,

นู๋R= 1.2 (หลี่ + ZF) / 20 ,

ที่ไหน นู๋R− จำนวนท่อในระบบลิฟต์ไฮดรอลิก (ชิ้น)
วีR− ปริมาตรของปลอกหนึ่งยาว 20 ม. (ล.)
K− ค่าสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับจำนวนลิฟต์ไฮดรอลิกในระบบที่ขับเคลื่อนด้วยรถดับเพลิงหนึ่งคัน ( K = 2- 1 G-600, K =1,5 - 2 G-600);
หลี่– ระยะห่างจากไฟฟ้ากระแสสลับถึงแหล่งน้ำ (ม.)
ZF- ความสูงของน้ำที่เพิ่มขึ้นจริง (ม.)

เมื่อกำหนดปริมาณน้ำที่ต้องการเพื่อเริ่มระบบลิฟต์ไฮดรอลิกแล้ว ผลลัพธ์ที่ได้จะถูกนำไปเปรียบเทียบกับการจ่ายน้ำในรถดับเพลิง และกำหนดความเป็นไปได้ในการสตาร์ทระบบนี้

2) ให้เรากำหนดความเป็นไปได้ของการทำงานร่วมกันของปั๊ม AC กับระบบลิฟต์ไฮดรอลิก

และ =คิวSIST/ คิวชม ,

คิวSIST= นู๋จี (คิว 1 + คิว 2 ) ,

ที่ไหน และ– ปัจจัยการใช้ปั๊ม
คิวSIST− ปริมาณการใช้น้ำโดยระบบไฮโดรลิเวเตอร์ (ลิตร/วินาที)
คิวชม− การจ่ายปั๊มดับเพลิง (l/s)
นู๋จี− จำนวนลิฟต์ไฮดรอลิกในระบบ (ชิ้น)
คิว 1 = 9,1 l/s - ปริมาณการใช้น้ำของลิฟต์ไฮดรอลิกหนึ่งตัว
คิว 2 = 10 l/s - จัดหาลิฟต์ไฮดรอลิกหนึ่งตัว

ที่ และ< 1 ระบบจะทำงานเมื่อ ฉัน \u003d 0.65-0.7จะเป็นข้อต่อและปั๊มที่เสถียรที่สุด

ควรระลึกไว้เสมอว่าเมื่อนำน้ำจากระดับความลึกมาก (18-20 เมตร) จำเป็นต้องสร้างหัวปั๊ม 100 เมตร ภายใต้เงื่อนไขเหล่านี้การไหลของน้ำที่ใช้งานในระบบจะเพิ่มขึ้นและ การไหลของปั๊มจะลดลงเมื่อเทียบกับปกติ และอาจกลายเป็นว่าผลรวมและอัตราการไหลที่พุ่งออกมาจะเกินอัตราการไหลของปั๊ม ภายใต้เงื่อนไขเหล่านี้ ระบบจะไม่ทำงาน

3) กำหนดความสูงตามเงื่อนไขของการเพิ่มขึ้นของน้ำ Z USL สำหรับกรณีที่ความยาวของท่ออ่อน ø77 มม. เกิน 30 ม.:

ZUSL= ZF+ นู๋R· ชมR(ม.),

ที่ไหน นู๋R− จำนวนปลอกแขน (ชิ้น)

ชมR− การสูญเสียแรงดันเพิ่มเติมในปลอกหนึ่งบนส่วนสายเกิน 30 ม.:

ชมR= 7 นาทีที่ คิว= 10.5 ลิตร/วินาที, ชมR= 4 นาทีที่ คิว= 7 ลิตร/วินาที, ชมR= 2 mที่ คิว= 3.5 ลิตร/วินาที.

ZF – ความสูงจริงจากระดับน้ำถึงแกนปั๊มหรือคอถัง (ม.)

4) กำหนดแรงดันของปั๊ม AC:

เมื่อลิฟต์ไฮดรอลิก G-600 ใช้น้ำหนึ่งตัวและใช้เพลาน้ำจำนวนหนึ่ง แรงดันบนปั๊ม (หากความยาวของท่อยางที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 77 มม. ถึงลิฟต์ไฮดรอลิกไม่เกิน 30 ม.) จะเท่ากับ กำหนดโดย แท็บ หนึ่ง.

เมื่อกำหนดความสูงตามเงื่อนไขของการเพิ่มขึ้นของน้ำแล้วเราพบแรงดันบนปั๊มในลักษณะเดียวกันตาม แท็บ หนึ่ง .

5) กำหนดระยะทางที่ จำกัด หลี่ ฯลฯ สำหรับการจัดหาสารดับเพลิง:

หลี่ฯลฯ= (นชม- (นR± Zเอ็ม± Zเซนต์) / ตร.ว 2 ) · ยี่สิบ(ม.),

ที่ไหน ชมชม− แรงดันปั๊มรถดับเพลิง m;
ชมR− หัวที่สาขา (เท่ากับ: ชมเซนต์+ 10), ม.;
Zเอ็ม − ระดับความสูง (+) หรือทางลง (-) ภูมิประเทศ m;
Zเซนต์− ความสูงของลำตัวยก (+) หรือลด (−) ลำตัว m;
ส− ความต้านทานของปลอกสายหลักหนึ่งเส้น
คิว− การไหลทั้งหมดจากเพลาที่เชื่อมต่อกับหนึ่งในสองสายหลักที่รับน้ำหนักมากที่สุด คือ l/s

ตารางที่ 1.

การกำหนดแรงดันของปั๊มในระหว่างการรับน้ำโดยลิฟต์ไฮดรอลิก G-600 และการทำงานของลำต้นตามรูปแบบที่สอดคล้องกันสำหรับการจ่ายน้ำเพื่อดับไฟ

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) กำหนดจำนวนแขนเสื้อทั้งหมดในรูปแบบที่เลือก:

N R \u003d N R.SIST + N MRL

ที่ไหน นู๋R.SIST− จำนวนท่อของระบบลิฟต์ไฮดรอลิก ชิ้น;
นู๋SCRL− จำนวนปลอกของท่อหลัก ชิ้น

ตัวอย่างการแก้ปัญหาโดยใช้ระบบลิฟต์ไฮดรอลิก

ตัวอย่าง. ในการดับไฟจำเป็นต้องส่งลำต้นสองต้นตามลำดับไปที่ชั้นหนึ่งและสองของอาคารที่อยู่อาศัย ระยะทางจากจุดที่เกิดเพลิงไหม้ถึงเรือบรรทุกน้ำมัน ATs-40(130)63b ที่ติดตั้งบนแหล่งน้ำคือ 240 ม. ความสูงของภูมิประเทศคือ 10 ม. ป้อนเข้าลำต้นเพื่อดับไฟ

สารละลาย:

ข้าว. 3 รูปแบบการรับน้ำโดยใช้ลิฟต์ไฮดรอลิก G-600

2) เรากำหนดจำนวนแขนที่วางต่อลิฟต์ไฮดรอลิก G-600 โดยคำนึงถึงความไม่สม่ำเสมอของภูมิประเทศ

N P \u003d 1.2 (L + Z F) / 20 \u003d 1.2 (50 + 10) / 20 \u003d 3.6 \u003d 4

เรายอมรับปลอกหุ้มสี่ชุดตั้งแต่ AC ถึง G-600 และปลอกหุ้มสี่ชุดจาก G-600 ถึง AC

3) กำหนดปริมาณน้ำที่จำเป็นในการเริ่มต้นระบบลิฟต์ไฮดรอลิก

V SIST \u003d N P V P K \u003d 8 90 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л

ดังนั้นจึงมีน้ำเพียงพอสำหรับสตาร์ทระบบไฮโดรลิเวเตอร์

4) เรากำหนดความเป็นไปได้ของการทำงานร่วมกันของระบบลิฟต์ไฮดรอลิกและปั๊มรถบรรทุกถัง

และ \u003d Q SIST / Q H \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q H \u003d 1 (9.1 + 10) / 40 \u003d 0.47< 1

การทำงานของระบบลิฟต์ไฮดรอลิกและปั๊มรถบรรทุกถังน้ำมันจะมีเสถียรภาพ

5) เรากำหนดแรงดันที่ต้องการบนปั๊มเพื่อรับน้ำจากอ่างเก็บน้ำโดยใช้ลิฟต์ไฮดรอลิก G-600

เนื่องจากความยาวของแขนเสื้อถึง G−600 เกิน 30 ม. เราจึงกำหนดความสูงตามเงื่อนไขของการเพิ่มขึ้นของน้ำก่อน: Z

มีอะไรให้อ่านอีกบ้าง

มนต์ป้องกัน: พลังพิเศษของคำจะปกป้องในทุกสถานการณ์ มันตราเพื่อปกป้องครอบครัวจากคนที่ไร้ความปราณี มนต์ป้องกันจะช่วยขจัดปัญหา ปรับปรุงสุขภาพ และอายุยืน การป้องกันมีประสิทธิภาพเพียงใด ...

รถพยาบาลในฝันทำไม ความฝันเกี่ยวกับรถพยาบาลถูกตีความในรูปแบบต่างๆ และเพื่อไม่ให้ผิดพลาดและค้นหาคำอธิบายที่ถูกต้องของความฝันของคุณ ...

ฉันฝันว่าลูกชายของฉันกำลังจากไป คำอธิบายที่ละเอียดที่สุด: "หนังสือในฝันที่ลูกชายไม่มีอยู่จริง" - ทุกอย่างจากมืออาชีพที่เกี่ยวข้องในปี 2019...

ค่าวัสดุพื้นฐานที่ติดไฟได้ การกำหนดอัตราการเติบโตของพื้นที่ไฟ

การคำนวณกำลังและวิธีการดับไฟของสารที่ติดไฟได้และวัสดุที่เป็นของแข็งด้วยน้ำ (ไฟลุกลาม)

การคำนวณแรงและวิธีการดับไฟด้วยโฟมเครื่องกลอากาศบนพื้นที่

การดับไฟในห้องด้วยโฟมเครื่องกลอากาศโดยปริมาตร

ความจุแขนเสื้อ

ตัวชี้วัดทางยุทธวิธีและทางเทคนิคของอุปกรณ์จ่ายโฟม

อัตราเชิงเส้นของความเหนื่อยหน่ายและความร้อนของของเหลวไฮโดรคาร์บอน

การเปลี่ยนแปลงและเพิ่มเติมหลักเกณฑ์การดับน้ำมันและผลิตภัณฑ์น้ำมันในถังและฟาร์มถัง

ตัวชี้วัดหลักที่แสดงถึงความสามารถทางยุทธวิธีของแผนกดับเพลิง

การกำหนดความสามารถทางยุทธวิธีของหน่วยโดยไม่ต้องติดตั้งรถดับเพลิงบนแหล่งน้ำ

ตัวอย่างการแก้ปัญหา

การกำหนดความสามารถทางยุทธวิธีของหน่วยด้วยการติดตั้งรถดับเพลิงบนแหล่งน้ำ

วิธีการคำนวณจำนวนรถดับเพลิงที่จำเป็นสำหรับการจ่ายน้ำไปยังสถานที่ดับเพลิง

วิธีการคำนวณการจ่ายน้ำไปยังสถานที่ดับเพลิงโดยใช้ระบบลิฟต์ไฮดรอลิก

ตัวอย่างการแก้ปัญหาโดยใช้ระบบลิฟต์ไฮดรอลิก

มีอะไรให้อ่านอีกบ้าง

บันทึกล่าสุด

หมวดหมู่