UDC 621.73
FINITE ELEMENT MODEL สำหรับการคำนวณมูลค่าของความเครียดสะสมในกระบวนการรีดร้อนของแหวน
© 2009 F.V. Grechnikov1, E.V. Aryshensky1, E.D. Beglov2
1 มหาวิทยาลัยการบินและอวกาศแห่งรัฐ Samara 2 OJSC "โรงงานโลหะวิทยา Samara"
รับเมื่อ 13 กุมภาพันธ์ 2552
ได้มีการพัฒนาแบบจำลองไฟไนต์เอลิเมนต์สำหรับการคำนวณระดับของการเสียรูปสะสมในขั้นตอนต่างๆ ของการเสียรูปของช่องว่างวงแหวน การเปรียบเทียบผลการจำลองและการพึ่งพาการทดลองยืนยันความเพียงพอของแบบจำลอง
คำสำคัญ: การหมุนวงแหวน โครงสร้างมหภาค การตกผลึกซ้ำ ความเครียดสะสม วิธีไฟไนต์เอลิเมนต์ แบบจำลอง เมทริกซ์ความแข็ง เม็ดมีดที่มีความแข็งแรงเท่ากัน
ในทางปฏิบัติของการผลิต GTE มีการใช้ชิ้นส่วนแหวนที่มีวัตถุประสงค์แบบมัลติฟังก์ชั่นอย่างกว้างขวาง ชิ้นส่วนเหล่านี้มีความต้องการสูงในแง่ของโครงสร้างและระดับของคุณสมบัติทางกล วิธีหลักในการรับชิ้นส่วนแหวนคือการรีดร้อน (รูปที่ 1) คุณสมบัติของกระบวนการนี้คือการปรากฏตัวของการเปลี่ยนรูปเฉพาะที่ของชิ้นงานหลายครั้งในขณะที่อยู่ในม้วน และการตกผลึกใหม่บางส่วนที่มาพร้อมกันในการหยุดการเปลี่ยนรูประหว่างรูปแบบ ซึ่งทำให้ยากต่อการคำนวณการเสียรูปทั้งหมด (สะสม) สำหรับกระบวนการ .
สิ่งนี้นำไปสู่ความจริงที่ว่าตามส่วนของชิ้นงานสามารถมีองศาการเสียรูปที่แตกต่างกันไปพร้อม ๆ กันรวมถึงระดับการเสียรูปที่สำคัญ ในทางกลับกัน องศาของการเสียรูปที่สำคัญทำให้เกิดการก่อตัวของเมล็ดหยาบในระหว่างการหลอมซ้ำสุดท้ายในการตกผลึก ในเวลาเดียวกัน ในสถานที่ที่มีการเสียรูปเกินค่าวิกฤต โครงสร้างที่ละเอียดจะก่อตัวขึ้น ดังนั้นความไม่เป็นเนื้อเดียวกันของการเปลี่ยนรูปทำให้เกิดความไม่เป็นเนื้อเดียวกัน กล่าวคือ ความไม่เป็นเนื้อเดียวกันของโครงสร้างเหนือส่วนของชิ้นส่วนและระดับของคุณสมบัติทางกลลดลง เพื่อหลีกเลี่ยงปัญหานี้ จำเป็นต้องรู้ในแต่ละขั้นตอนถึงมูลค่าของการเสียรูปสะสมที่ได้จากโลหะทั้งที่แต่ละระยะของการเสียรูปและตลอดระยะเวลาการกลิ้งโดยรวม ในเรื่องนี้ บทความนี้มีวัตถุประสงค์เพื่อสร้างแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ที่ช่วยให้คุณกำหนดความเครียด-de-
Grechnikov Fedor Vasilyevich ดุษฎีบัณฑิตเทคนิค ศาสตราจารย์ สมาชิกที่สอดคล้องกันของ Russian Academy of Sciences รองอธิการบดีฝ่ายวิชาการ อีเมล: [ป้องกันอีเมล] Aryshensky Evgeny Vladimirovich นักศึกษาระดับบัณฑิตศึกษา อีเมล: [ป้องกันอีเมล]
Beglov Erkin Dzhavdatovich ผู้สมัครสาขาวิทยาศาสตร์เทคนิค วิศวกรชั้นนำ อีเมล: [ป้องกันอีเมล]
สถานะที่เกิดขึ้นและขนาดของระดับของการเสียรูปสะสม
ในการพัฒนาแบบจำลองไฟไนต์เอลิเมนต์ พิจารณาว่าเนื่องจากความสมมาตร โครงสร้างและคุณสมบัติของวงแหวนรีดจึงเหมือนกันทุกส่วนตลอดเส้นรอบวง เมื่อพิจารณาถึงกรณีนี้ แบบจำลองไม่ได้สร้างขึ้นสำหรับวงแหวนทั้งหมด แต่สำหรับส่วนที่มีความยาวเท่ากับ 6 ของโซนการเสียรูป ส่วนถูกแบ่งออกเป็นองค์ประกอบ จำกัด สามเหลี่ยมดังแสดงในรูปที่ 2.
มุม p ซึ่งกำหนดตำแหน่งขององค์ประกอบในพื้นที่สารละลาย หาได้จากสูตรต่อไปนี้
12 1 ■ กก.
(2YAN + 2YV) , (1)
โดยที่ YAN, YB - รัศมีวงนอกและวงในของวงแหวน
K - รัศมีเฉลี่ยของวงแหวนใน 1 รอบ
b คือความยาวของส่วนโค้งที่สัมผัสกับม้วนใด ๆ เพื่อตรวจสอบมันใช้สูตร
ข 1(2) AN, (2)
ข้าว. 1. แบบแผนของกระบวนการรีดร้อนของวงแหวน: 1 - ชิ้นงาน, 2 - ม้วนที่ไม่ใช่ไดรฟ์ภายใน (แมนเดรล), 3 - ม้วนไดรฟ์ภายนอก, 4, 5 - ลูกกลิ้งไกด์, 6 - ลิมิตสวิตช์ (การควบคุมเส้นผ่านศูนย์กลาง)
โดยที่ R2 คือรัศมีของม้วนที่ขับเคลื่อนและไม่ขับเคลื่อน
A b - การบีบอัดแบบสัมบูรณ์ ขั้นแรก เราแบ่งพื้นที่โซลูชันออกเป็นเซกเตอร์สี่เหลี่ยม ซึ่งแต่ละอันสอดคล้องกับองค์ประกอบรูปสามเหลี่ยมสองอันที่อยู่ใกล้เคียง มีเซกเตอร์ N แถวในแนวรัศมีและ M อยู่ในแนวสัมผัส มี 2 ■ N ■ M องค์ประกอบสามเหลี่ยมและ (M + 1) ■ (N + 1) โหนด จำนวนโหนดจะแสดงในรูปที่ 2. เราระบุพิกัดของโหนดที่ 1 ตามแกน 1 และ 2 เป็น xts, X "2
WCH)] หืม)| ;<3>
1 EVn.+Dn-Dn แล้ว!± ^toD
ระหว่างการคำนวณ พิกัดของโหนด ณ จุดใดๆ ในพื้นที่การคำนวณจะเปลี่ยนเป็น
การกระจัดของโหนด n, 2 . ในการหา n, 2 เราใช้วิธีพลังงาน พิจารณาองค์ประกอบรูปสามเหลี่ยมแยก 1 ที่มีโหนด 1, 2, 3 ในรูปที่ 3
สมมุติว่าองค์ประกอบไม่ได้ถูกเน้นในขั้นต้น แรงของโหนดมีค่าเท่ากับ 0 จากนั้นแรง A, Y, /3 จะถูกนำไปใช้กับโหนดที่สอดคล้องกันขององค์ประกอบ การกำหนดค่าใหม่
การกระจายโหนดจะมีออฟเซ็ต d 11, d "12, d, d22, d ^, d 32 ดัชนีบนหมายถึงองค์ประกอบ ในอนาคตเราจะละเว้น ดัชนีแรกล่างหมายถึงโหนด และ พิกัดที่สอง พลังงานศักย์ I ของโครงร่างใหม่ที่สัมพันธ์กับต้นฉบับคือความแตกต่างระหว่างพลังงานของสถานะความเครียดที่สะสมในองค์ประกอบและงานที่ทำโดยแรง /2,/3 บนเวกเตอร์การกระจัด e, .
ฉัน = u-W = 2 |
รูปที่ 3 การตั้งค่าเงื่อนไขขอบเขตในปัญหาการเสียรูปของส่วน
โดยที่ e12 ....... - การกระจัดในโหนดขององค์ประกอบ
ในทิศทางที่ 1,2 ตามลำดับ;
/p ...... /32 - กองกำลังภายใต้อิทธิพลของซึ่ง
มีการกระจัดของโหนดในทิศทาง 1.2 ตามลำดับ;
e11 e22 - ปกติและ e12 - ส่วนประกอบสัมผัสของเทนเซอร์ความเครียด
y11y22 - ปกติ y12 - ส่วนประกอบสัมผัสของเทนเซอร์ความเค้น
การรวมจะดำเนินการในปริมาตร ^ (ในกรณีที่พิจารณาว่ามีการเสียรูประนาบเหนือพื้นที่ขององค์ประกอบ dF) เพื่อความสะดวกในการแก้ปัญหาต่อไป เราแสดงสมการ (5) ในรูปแบบเมทริกซ์
ฉัน \u003d - | a -e-eG-e 2
G \u003d 2\eTscheG - \u003d
ค่าขององค์ประกอบของเวกเตอร์ ё = |ё„ ■■■ ё32|| จะต้องเป็นพลังงานศักย์ I มีค่าต่ำสุด:
■- = 0 ; H1...3, . (7)
หลังจากสร้างความแตกต่าง ในรูปแบบเวกเตอร์ เราจะได้:
และ -ING) -e \u003d f. (8)
เพื่อให้เข้าใจสัญกรณ์ ||ใน|| และ ||และ|| พิจารณาองค์ประกอบแยกต่างหากที่แสดงในรูปที่ 3 อีกครั้ง
หากเป็นรูปสามเหลี่ยมเช่นในกรณีของเราและความเค้นในนั้นเปลี่ยนไปเป็นเส้นตรงแนะนำให้เชื่อมต่อค่าการกระจัดของโหนดองค์ประกอบและการเสียรูปตามสูตรต่อไปนี้
X22 X-32 X11 X31 X32 X12 X21 X11
21 Hz 12 22
เราเขียนนิพจน์ (9) ในรูปแบบเมทริกซ์ดังนี้:
อี = \\B\\ - อี (9 ก)
ดังจะเห็นได้จาก (9) ||ใน|| เป็นการแสดงออกถึงการเปลี่ยนแปลงในพิกัดของโหนดขององค์ประกอบสามเหลี่ยมในขณะที่ยังคงรักษาพื้นที่และเชื่อมต่อการกระจัดในโหนดด้วยการเสียรูปสะสม
ในทางกลับกัน ||และ|| เป็นการแสดงออกถึงความสัมพันธ์ระหว่างเทนเซอร์ความเครียดและเทนเซอร์ความเค้น ค่าของมันแตกต่างกันสำหรับสถานะยืดหยุ่นและพลาสติก เอาท์พุต ||และ|| สำหรับทั้งสองรัฐ
yany สามารถพบได้ใน. ที่นี่ค่าของมันจะได้รับและสำหรับการเปลี่ยนรูประนาบและแนวทางพลังงานเท่านั้น การเปลี่ยนรูปยืดหยุ่น:
1 + V 1- - 2v 1 - 2v
สถานะพลาสติก:
)- ee = |ฉัน| - เอ่อ (12)
สำหรับส่วนที่ยืดหยุ่นของการเสียรูป สำหรับส่วนที่เป็นพลาสติกของการเสียรูป
a11 a11 a11 0 22 ^ a11 012
a22 a11" 0 22 0 22 0 22 a12
a12 a11 a12 0 22 a12 012
โดยที่โมดูลัสเฉือน O =
8 - พารามิเตอร์ลักษณะเฉพาะของสถานะพลาสติกยืดหยุ่น
พารามิเตอร์นี้ทำให้สามารถคำนึงถึงการพึ่งพาความเครียดจากการเสียรูปและพารามิเตอร์กระบวนการอื่นๆ ซึ่งแสดงผ่านความสัมพันธ์ของแบบฟอร์ม
0 = 0(e, e, T, a ใน c), (17)
โดยที่ e คือความเครียดสะสมภายใต้การบีบอัดแกนเดียว (ความตึงเครียด)
อัตราความเครียด e; T - อุณหภูมิ;
aoa a, b, c - อัตราส่วนที่กำหนดโดยสังเกต การค้นหาความสัมพันธ์ดังกล่าวทุ่มเทให้กับ
แต่มีงานวิจัยมากมาย เราได้ใช้ผลลัพธ์สำหรับโลหะผสมที่ใช้ในการหมุนวงแหวน GTE
ให้เรากลับไปที่สูตร (8) ซึ่งดังที่เห็นได้ชัดเจนในตอนนี้ ความสัมพันธ์ระหว่างแรงในองค์ประกอบ บนมือข้างหนึ่ง กับความเค้น การเสียรูป และการกระจัดในอีกด้านหนึ่ง การกำจัดการกระจัดออกจากสูตร (8) เราแสดงว่าด้านซ้ายของมันดังนี้
W = M-|I-B-dF- (18)
U คือเมทริกซ์ความฝืด โดยคำนึงถึงพารามิเตอร์การเปลี่ยนรูปทั้งหมดที่ระบุข้างต้น หากให้เมทริกซ์นี้สำหรับองค์ประกอบสามเหลี่ยมหนึ่งองค์ประกอบจะเรียกว่าท้องถิ่น เมทริกซ์ส่วนกลางจะเป็นเมทริกซ์ทางด้านขวาของระบบ (M ++1) ของสมการ ซึ่งสร้างเป็นผลรวมเชิงพีชคณิตของเมทริกซ์เฉพาะที่ของแต่ละองค์ประกอบ
ควรสังเกตว่าเรารู้แรงดันไฟฟ้าอยู่แล้ว
สำหรับการหมุนแบบไม่มีแรงขับเคลื่อน ในช่วงครึ่งแรกของส่วนโค้งจับ แรงจะพุ่งตรงไปในทิศทางของการเคลื่อนที่ของโลหะ ในวินาที - ในทิศทางของการเคลื่อนที่ (รูปที่ 3, b) สำหรับแต่ละโหนดที่สัมผัสกับการหมุน จะทราบทิศทางของแรง P - ความดันปกติ t = juP - แรงเสียดทาน j - สัมประสิทธิ์แรงเสียดทาน
พิจารณาสมการ (19) ซึ่งในรูปแบบขยายสำหรับโหนด 9 สามารถเขียนได้ดังนี้ (รูปที่ 3b)
k17.17 d91 + k17.18 d 92 + k17.19 d101 + k17.20 d102 +
K17.21 d111 + k17.22 d112 = f91 =
JP cos (p3 - P บาป (p3, (20)
k18.17 d91 + k18.18 d92 + k18.19 d101 + k18.20 d102 +
K18.21d111 + k18.22d112 = f92 =
P บาป (p3 + /uP cos (p3. (21)
เมื่อแก้สมการ (20) โดยวิธีเกาส์ เราจะพิจารณาเงื่อนไขของการไม่แทรกซึมของวัสดุชิ้นงานในม้วนที่ไม่ขับเคลื่อนด้วย:
d91 ■ บาป (p3 = d92 ■ cos^3. (22)
เงื่อนไขนี้จะทำให้เราสามารถแยกออกจากระบบสมการ (19) d92 เราทำการเปลี่ยนแปลงนี้สำหรับสมการทั้งหมดที่มีโหนดที่วางอยู่บนพื้นผิวของม้วนที่ไม่ขับเคลื่อน
บนม้วนไดรฟ์ ทราบความเร็วของการหมุน แต่ไม่ทราบการกระจัดร่วมกันของพื้นผิวของโลหะและม้วน ลองใช้วิธีการต่อไปนี้
มาแนะนำเลเยอร์องค์ประกอบที่สมมติขึ้นกันเถอะ แสดงในตัวอย่างขององค์ประกอบที่มีโหนด 7, 6 (รูปที่ 3a) โหนดเหล่านี้เคลื่อนที่เมื่อเชื่อมต่อกับม้วนอย่างแน่นหนา โหนดของชั้นสัมผัสของโลหะ 5 (รูปที่ 3 a) เคลื่อนที่ไปตามพื้นผิวของม้วน เมทริกซ์ความแข็งขององค์ประกอบ K ได้รับการแก้ไขโดยใช้ดัชนีแรงเสียดทาน m องค์ประกอบของเมทริกซ์ความฝืดคูณด้วย m / m - c ที่
m พุ่งไปที่ 0 องค์ประกอบจะแข็งขึ้น จำลองแรงเสียดทานต่ำ สำหรับ m ^ 1 จะมีการจำลอง "การเกาะติด" ของวัสดุกับม้วน องค์ประกอบไม่ได้จำลองชั้นการหล่อลื่น แต่จำลองการทำงานของการหล่อลื่น แต่ละองค์ประกอบของเลเยอร์สมมติถูกสร้างขึ้นในขณะที่สร้างองค์ประกอบจริงที่สอดคล้องกัน เมทริกซ์ขององค์ประกอบจริงและองค์ประกอบสมมติสามารถเปรียบเทียบและแก้ไขร่วมกันในสมการ (8) การเคลื่อนไหวของโหนดที่สมมติขึ้นนั้นเป็นที่ทราบกันดีอยู่แล้ว นั่นคือ พวกมันเคลื่อนที่เมื่อเชื่อมต่อกับม้วนอย่างแน่นหนา
สมการ (19) สำหรับโหนด 5 (รูปที่ 3 a) จะมีรูปแบบดังต่อไปนี้
k9 3d 23 + k 9.4d 22 + k9.7 d41 + k9.8 d42 + k9.9 d51 + + k 9.10 d52 + k 9.15 d 81 + k9.16 d82 + k 9.13 d71 + + k 9.14d 72 + k 9.11 d61 + k 9.12 d62 = f51 , (23)
k10.3 d 21 + k10.4d 22 + k10.7 d41 + k10.8 d42 + k10.9 d51 + + k10.10 d 52 + k10.15 d 81 + k10.16 d 82 + k10.13 d71 + + k10.14d72 + k10.11d61 + k10.12d62 = f52 . (24)
เนื่องจากแรงในโหนด 5 เป็นปกติต่อพื้นผิวม้วน เรามี:
f2Cos^2 = fs1sin (Р2, (25)
เงื่อนไขการไม่เจาะพื้นผิวของม้วน ds1 cos^2 = ds2 sin (p2, (26)
เมื่อรวบรวม Global Stiffness Matrix ให้เปลี่ยนสมการ (23, 24) โดยคำนึงถึง (25,
ข้าว. มะเดื่อ 4. การจัดเรียงเม็ดมีดที่มีความแข็งแรงเท่ากันในเขตการเปลี่ยนรูประหว่างการกลิ้ง H0 คือความหนาของแท่งเหล็กก่อนเข้าสู่ม้วน y, x - ค่าของพิกัดการแทรก;
a0, b0 และ ax, bx
ขนาดเม็ดมีดเริ่มต้นและสุดท้ายตามลำดับ
52, yb1 คุณยังสามารถใช้
26) ยกเว้น /51, /5 ถูกเรียกเมื่อแก้ระบบ (19) โดยวิธีการกำจัดแบบเกาส์เซียน ในระหว่างการแก้ปัญหา จะพบค่าของความเครียดสะสม ความเค้น และการกระจัด เช่น สถานะความเค้น-ความเครียดในเขตการเปลี่ยนรูป
ความเพียงพอของแบบจำลองได้รับการตรวจสอบโดยอาศัยการศึกษาทดลองของการกลิ้งของวงแหวนที่ให้ไว้ในงาน ในงานนี้ เราศึกษาเขตการเปลี่ยนรูปของวงแหวนที่ทำจากอะลูมิเนียมอัลลอย AMg6 ซึ่ง
เจาะรูเป็นชั้น ๆ และเติมด้วยเม็ดมีดของโลหะชนิดเดียวกัน (รูปที่ 4) การหมุนของวงแหวนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอก 400 มม. เส้นผ่านศูนย์กลางภายใน 340 มม. และความหนา 30 มม. ได้ดำเนินการในโรงสีกลิ้งแหวนรุ่น PM1200 ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางม้วนงาน: ม้วนไดรฟ์บน - 550 มม. และไม่ใช่ไดรฟ์ที่ต่ำกว่า ม้วน - 200 มม. อัตราป้อนสูงสุดของอุปกรณ์แรงดันคือ 16 มม./วินาที ความเร็วในการหมุนที่ออกแบบโดยโรงสีมีค่าเท่ากับ 1.5 ม./วินาที จากผลการวัดเม็ดมีดพบว่าค่า
"h T| /) / [>
___^ S.GChS1 IG I /1^1111.1С
¿■¡ฉันไม่ใช่
V no|en.nch ฉัน data
5vep;rsks t;
anspro-."และนั่น
SgU 1 และ inm?
S: h: "ini 2 ^ ฉันเป็นสมาชิก MZDSL.-fEBaMN!
■I l -I l และ e. 2 v. I 11 และ. 7VSH1 V ■ติ่มซำ [-1
ข้าว. รูปที่ 5. การกระจายความเข้มของความเครียดตามความสูงของโซนความเครียดในระหว่างการกลิ้งตัวอย่างวงแหวนจากโลหะผสม AMg6: e1 คือระดับของความเครียดสะสม y คือพิกัดของจุดตามแนวแกน y (นอกจากนี้ Ho / 2 ตรงกับ 1 บนแกน y)
การเสียรูปและความเค้นที่แสดงในรูปที่ 5. ข้อมูลการทดลองที่นำเสนอเกี่ยวกับการกลิ้งของวงแหวนอัลลอยด์ AMg6 ถูกนำมาใช้ในแบบจำลองไฟไนต์เอลิเมนต์ที่พัฒนาแล้ว ในรูป รูปที่ 5 เปรียบเทียบผลการจำลองและข้อมูลการทดลอง
ดังที่เห็นได้จากกราฟ ผลลัพธ์ของการทดลองและการจำลองนั้นเกือบจะเหมือนกัน (การบรรจบกันประมาณ 15%)
1. ในการสร้างโครงสร้างมหภาคที่เป็นเนื้อเดียวกันและระดับคุณสมบัติทางกลที่ต้องการในส่วนวงแหวนของ GTE จำเป็นต้องควบคุมปริมาณของระดับการเสียรูปสะสมในแต่ละขั้นตอนของการรีดร้อนของชิ้นงาน
2. มีการพัฒนาแบบจำลองไฟไนต์เอลิเมนต์
อัตราส่วนของระดับการเสียรูปสะสมในขั้นตอนต่างๆ ของการเสียรูปของช่องว่างวงแหวน
3. การเปรียบเทียบผลการจำลองและการพึ่งพาการทดลองยืนยันความเพียงพอของแบบจำลอง
บรรณานุกรม
1. Lakhtin Yu.M. , Leontieva V.P. วิทยาศาสตร์โลหะ M.: Mashinostroenie, 1980. 493 p.
3. Tselikov A.I. ทฤษฎีการคำนวณแรงในโรงรีด - ม.: Metallurgizdat, 2505.
2. ไฟไนต์องค์ประกอบพลาสติกและการวิเคราะห์การขึ้นรูปโลหะ / G.W. Rove., C.E.N. Sturgess, P. Hartly., Cambridge University Press, 2005. 296 หน้า
4 พี.ไอ. Polukhin, G.Ya Gun, ก.ม. Galkin ความทนทานต่อการเสียรูปของพลาสติกของโลหะและโลหะผสม , M. Metallurgy, 1983, p. 353
5 Kostyshev V.A. , Shitarev I.L. กลิ้งแหวน. - Samara: SGAU, 2000. S. 206.
ขนาดการคำนวณแบบจำลององค์ประกอบสุดท้ายที่บันทึกการเสียรูปในกระบวนการของแหวนรีดร้อน
© 2009 F.V. Grechnikov1, E.V. Aryshensky1, E.D. Beglov2
ได้รับการพัฒนา เป็นแบบจำลององค์ประกอบสุดท้ายของระดับการคำนวณ การเสียรูปที่บันทึกไว้ในขั้นตอนต่างๆ ของการเปลี่ยนรูปของการเตรียมแหวน การเปรียบเทียบผลลัพธ์ของการสร้างแบบจำลองและการพึ่งพาการทดลองยืนยันความเพียงพอของแบบจำลอง
คำสำคัญ: วงแหวนกลิ้ง, โครงสร้างมหภาค, การตกผลึกใหม่, การเสียรูปที่บันทึกไว้, วิธีการขององค์ประกอบสุดท้าย, แบบจำลอง, เมทริกซ์ความแข็งแกร่ง, เม็ดมีดเต็มกำลัง
Fedor Grechnikov, ดุษฎีบัณฑิต, ศาสตราจารย์, สมาชิกที่สอดคล้องกันของ Russian Academy of Sciences, รองอธิการบดีฝ่ายวิชาการ อีเมล: [ป้องกันอีเมล] Evgenie Aryshensky นักศึกษาระดับบัณฑิตศึกษา อีเมล: [ป้องกันอีเมล]
Erkin Beglov ผู้สมัครสาขาเทคนิค วิศวกรชั้นนำ อีเมล: [ป้องกันอีเมล]
วิธีการรีดท้ายทำให้สามารถผลิตการตีขึ้นรูปจากเหล็กอัลลอยและเหล็กไม่เจือที่มีน้ำหนักตั้งแต่ 0.5 ถึง 150 กิโลกรัม โดยมีเส้นผ่านศูนย์กลางไม่เกิน 1,000 มม. การกำหนดค่าช่องว่างใกล้เคียงกับการกำหนดค่าผลิตภัณฑ์สำเร็จรูปมากที่สุด ค่าเผื่อการตัดเฉือนไม่เกิน 5 มม. เทคโนโลยีที่ทันสมัยในปัจจุบันทำให้สามารถรับการตีขึ้นรูปด้วยการกำหนดค่าที่หลากหลายและมีโครงสร้างและคุณสมบัติที่รับประกันการใช้งานในสภาวะการโหลดที่ยากที่สุดลักษณะการบริการของผลิตภัณฑ์ในแง่ของความแข็งแรงเมื่อยล้าเพิ่มขึ้นจาก 1.5 เป็น 6 เท่า โลหะ ถูกบันทึกไว้ ความเข้มแรงงานลดลง และปรับปรุงคุณภาพและความน่าเชื่อถือในการปฏิบัติงานของผลิตภัณฑ์ ช่องว่างหลังจากการปลอมโดยการหมุนอย่างเต็มที่สอดคล้องกับคำว่า "ช่องว่างที่แม่นยำของชิ้นส่วน"
วิธีการให้ความร้อนแบบเหนี่ยวนำสำหรับการสิ้นสุดการหมุนของการตีขึ้นรูปโดยการสิ้นสุดการหมุนของ "ร่างกายแห่งการปฏิวัติ"
กระบวนการผลิตผลิตภัณฑ์ต้องผ่านการเตรียมการวิจัยหลายขั้นตอน ในการประเมินคุณภาพของวัสดุ จะทำการทดสอบเบื้องต้น ในการศึกษาข้อกำหนดอ้างอิงจะพิจารณาว่าจะใช้ผลิตภัณฑ์นี้ที่ไหนจะใช้การประมวลผลทางเทคโนโลยีแบบใด ภาพวาด เอกสารการออกแบบต้องได้รับการอนุมัติการควบคุมกับลูกค้าหลายชุด และหลังจากสร้างต้นแบบแล้วเท่านั้น เป็นไปไม่ได้ที่จะได้ผลิตภัณฑ์คุณภาพสูงในการผลิตจำนวนมาก เมื่อปริมาณการสั่งซื้อสามารถเข้าถึงการตีขึ้นรูปได้ถึง 2,000 -3,000 ชิ้น โดยไม่ต้องเตรียมการผลิตอย่างระมัดระวังและเทคโนโลยีที่พัฒนามาอย่างดี สำหรับการพัฒนาผลิตภัณฑ์ใหม่แต่ละรายการ แนวทางของเรามีความเป็นมืออาชีพโดยเฉพาะ
ผลิตภัณฑ์ของ Gefest-Mash LLC ผลิตภายใต้เงื่อนไขควบคุมที่กำหนดโดยระบบการรับรองการจัดการคุณภาพที่ตรงตามข้อกำหนดของ GOST ISO 9001-2011 (ISO 9001: 2008) หมายเลขทะเบียน ROSS RU 0001.13IF22.
ปัจจุบันมีการตีขึ้นรูปประเภทต่อไปนี้แล้ว
แขนลูกสูบ แกนแผ่นวาล์ว Pin
บูชบูชปั๊มไปจีน st.70 (IMPORT SUBSTITUTION) บูชบูชปั๊ม 8T650 st.70 (อิมพอร์ต SUBSTITUTION) t.70 บล็อกเกียร์ st.40X บล็อกเกียร์ 2 st.40X บล็อกเกียร์ 3 st.40X
วงแหวน st.40X เพลท st.20KhGNM เฟืองสเต็ป st.40X หน้าแปลนทำจาก st.
หน้าแปลนท่อส่งก๊าซ (РH16-160) st.40X, 09G2S, 20 BRS การเชื่อมต่อ st.45 เพลากลวง (แขนเสื้อ) รางรถไฟ st.45 แผ่นวาล์ว st.40khn2ma แกนลูกสูบปั๊ม st.40X
หน้าแปลนพัดลมแกน แกนลูกสูบ 2 ฮับพัดลม st เครื่องซักผ้าสำหรับท่อส่งก๊าซ st.40X ศูนย์กลางพัดลมหุ้นกลิ้ง รถไฟ
กำลังดัด GGMใช้สำหรับการผลิตการตีขึ้นรูปที่ต้องการพื้นที่ปั๊มที่สำคัญและตัวเลื่อนขนาดใหญ่ ในการดัดโค้งจนถึงจุดสิ้นสุดของอุณหภูมิการตีขึ้นรูปที่ขีดจำกัดล่าง (800–850°C) ชิ้นงานจะถูกให้ความร้อนที่ 900–10000°C (อุณหภูมิความร้อนที่สูงขึ้นไม่เป็นที่พึงปรารถนา เนื่องจากการเบี่ยงเบนของขนาดการตีขึ้นรูปจากชิ้นงานที่ระบุจะเพิ่มขึ้นที่ จุดดัด) ชิ้นงานยาวจะไม่ถูกทำให้ร้อนตลอดความยาว แต่เฉพาะส่วนที่อยู่ในโซนดัดและอยู่ติดกับโซนนี้ การดัดในแม่พิมพ์เสร็จสิ้นด้วยการแก้ไข และบางครั้งก็มีการสอบเทียบ
กลิ้งดำเนินการกับม้วนปลอมสำหรับสร้างช่องว่างสำหรับการปั๊มบนหน่วยปั๊มอื่น ๆ ในภายหลัง ในระหว่างกระบวนการรีด ภาพตัดขวางของชิ้นงานจะลดลง (แต่ไม่ควรน้อยกว่าส่วนตัดขวางสูงสุดของผลิตภัณฑ์) และความยาวจะเพิ่มขึ้น ในกรณีนี้จะได้ผลิตภัณฑ์ที่มีส่วนต่าง ๆ ตามความยาว
ขึ้นอยู่กับความซับซ้อนของรูปร่าง การกลิ้งอาจเป็นแบบครั้งเดียวหรือหลายรอบก็ได้ ดังนั้น ม้วนจึงสามารถมีเม็ดมีดเดี่ยวหรือหลายเกลียวติดตั้งในม้วนแบบขาตั้งเดียวได้ การปั๊มสามารถทำได้โดยไม่ต้องหมุนหรือหมุน 90° หลังจากการเปลี่ยนแต่ละครั้ง ในการม้วนแบบหลายกรง การม้วนจะดำเนินการโดยไม่ต้องพลิกผ่าน ดังนั้น ที่โรงงานผลิตรถยนต์โวลก้า การเตรียมช่องว่างกึ่งเพลาที่อุ่นในตัวเหนี่ยวนำก่อนที่จะประทับบน GCF จะดำเนินการบนลูกกลิ้งเก้าขาตั้งที่ทำงานในโหมดอัตโนมัติ การรีดยังประสบความสำเร็จในการปั๊มขึ้นรูปจากแท่งที่มีรูปแบบแฟลช การตีขึ้นรูปที่โผล่ออกมาจากลูกกลิ้งเชื่อมต่อกันด้วยแฟลชทั่วไป ในระหว่างการเล็มแฟลชครั้งต่อๆ ไป การตีขึ้นรูปจะแยกออกจากกัน
ข้าว. 7.6.
สำหรับ รีดร้อนดำเนินการกับเครื่องรีดแหวน (รูปที่ 7.6) ใช้ช่องว่างรูปวงแหวน เหล็กแท่ง 1 ถูกรีดระหว่างแรงดัน 4 และ 3 ม้วนตรงกลาง ม้วน 4 ถูกขับเคลื่อนและกดบนชิ้นงานเนื่องจากได้รูปร่างตัดขวางและเส้นผ่านศูนย์กลางที่ต้องการ ม้วนที่ 5 เป็นม้วนนำ และม้วนที่ 2 เป็นม้วนควบคุม เมื่อการรีดขึ้นรูปสัมผัสกับม้วน 2 ม้วนหลังจะเริ่มหมุน ม้วนแรงดันจะเคลื่อนกลับไปยังตำแหน่งเดิมและสิ้นสุดการกลิ้ง รูปร่างของส่วนตัดขวางของผนังของวงแหวนม้วนสามารถเปลี่ยนแปลงได้และถูกกำหนดโดยโปรไฟล์ของม้วน
ข้าว. 7.7.
กระบวนการ ฟันกลิ้งร้อนเฟืองทำจากชิ้นงานที่ผ่านการบำบัดแล้ว ซึ่งถูกทำให้ร้อนในตัวเหนี่ยวนำจนถึงระดับความลึกที่ต้องการและจนถึงอุณหภูมิที่ต้องการ ในระหว่างการกลึงชิ้นส่วนของล้อ (รูปที่ 7.7) ชิ้นงานที่ให้ความร้อน 2 จะถูกจับยึดบนแกนหมุนด้วยวงแหวน 3 และหมุนม้วนที่ 1 และ 4 พร้อมฟันเข้าไป: เป็นผลให้ชิ้นงานเริ่มหมุนและฟันก่อตัวขึ้น มัน. ม้วนที่ 1 และ 4 มาพร้อมกับปลอกคอ 5 ที่ปลาย ซึ่งจำกัดการเคลื่อนที่ของโลหะตามแนวฟัน ประสิทธิภาพ knurling ด้วยคุณภาพเกียร์ที่ดีที่สุดนั้นสูงกว่าประสิทธิภาพการตัดเกียร์แบบหยาบประมาณ 50 เท่า
สำหรับ การตีขึ้นรูปร้อนด้วยความเร็วสูงในแม่พิมพ์ปิดใช้ค้อนความเร็วสูงที่มีความเร็วการเปลี่ยนรูป 18–20 m/s ซึ่งแรงเสียดทานที่สัมผัสลดลงเวลาสัมผัสของชิ้นงานด้วยเครื่องมือลดลงอันเป็นผลมาจากความร้อนที่ปล่อยออกมาระหว่างพลาสติก การเสียรูป (ความร้อน) ไม่กระจาย แต่ยังคงอยู่ในชิ้นงานและทำให้อุณหภูมิเพิ่มขึ้น ปัจจัยเหล่านี้มีส่วนทำให้ความเหนียวของโลหะเพิ่มขึ้น อันเป็นผลมาจากการที่โลหะและโลหะผสมที่มีความเป็นพลาสติกต่ำ เช่น ทังสเตน สามารถใช้ค้อนความเร็วสูงได้ เช่น เหล็กกล้าความเร็วสูง โลหะผสมไททาเนียม เป็นต้น
ข้าว. 7.8. แบบแผนของการปั๊มความร้อนด้วยความร้อนด้วยการซ้อนชิ้นงาน: a - ก่อนปั๊ม b - หลังปั๊ม; 1, 4, 7, 10 - ตาย, 2, 5, 8, 11 - ช่องว่าง, 3, 6, 9, 12 - หมัด, 13 - ตัวเลื่อนกด, 14 - ภาชนะ, 15 - เครื่องทำความร้อน, 16 - วัสดุฉนวนความร้อน, 17 - ปลอก
ปั๊มความร้อนด้วยความร้อน(รูปที่ 7.8) ดำเนินการที่อุณหภูมิคงที่ในทางปฏิบัติของเหล็กพิเศษและโลหะผสมที่มีช่วงการประมวลผลที่อุณหภูมิแคบ (เช่น 30-50 ° C สำหรับโลหะผสมทนความร้อนบางชนิด) ตราประทับสำหรับปั๊มดังกล่าวทำจากวัสดุทนความร้อนและติดตั้งในเครื่องทำความร้อนแบบเหนี่ยวนำหรือเครื่องทำความร้อนแบบต้านทาน ซึ่งช่วยให้มั่นใจว่าอุณหภูมิของชิ้นงานและเม็ดมีดดายจะเท่ากัน
ภายใต้สภาวะอุณหภูมิความร้อนจะสามารถใช้ผลของ "ซุปเปอร์พลาสติก" เช่น ความสามารถของโลหะและโลหะผสมบางชนิดในการลดความต้านทานการเสียรูปอย่างรวดเร็วและเพิ่มความเป็นพลาสติกด้วยอัตราการเสียรูปที่ลดลง
มีแนวโน้มที่ดีในอุตสาหกรรมการสร้างเครื่องจักรและโดยเฉพาะอย่างยิ่งในการตีขึ้นรูปและปั๊มขึ้นรูปของวิธีการ ลิ่มขวางของแท่งเหล็กขั้นบันไดØ 10-250 มม. และยาวสูงสุด 2500 มม. ซึ่งมีไว้สำหรับการตีขึ้นรูปด้วยความร้อนในภายหลัง เช่น การตีขึ้นรูปของก้านสูบของเครื่องยนต์รถยนต์ ซึ่งช่วยลดความจำเป็นในการเปลี่ยนหน้าเปล่า
สำหรับการรีดจะใช้แท่งที่ทำจากคาร์บอนและเหล็กกล้าเครื่องมือ ตลอดจนโลหะผสมที่ทนความร้อนและไม่ใช่กลุ่มเหล็กจำนวนหนึ่ง การรีดด้วยลิ่มตัดขวางช่วยให้เกิดการทำงานอัตโนมัติเต็มรูปแบบ เพิ่มประสิทธิภาพแรงงาน 5-10 เท่า เมื่อเทียบกับการตีขึ้นรูปและเปิดเครื่องกลึงอัตโนมัติ ลดการใช้โลหะลง 20-30% และลดต้นทุนของผลิตภัณฑ์
ข้าว. 7.9. แบบแผนของการกลิ้งข้ามลิ่มใช้ม้วน (a) แบน (b) และม้วนส่วน (c) เครื่องมือ
ในกระบวนการกลิ้งข้ามลิ่ม เหล็กแท่งกลมซึ่งมีเส้นผ่านศูนย์กลางเท่ากับหรือมากกว่าเส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุดของผลิตภัณฑ์ ถูกเปลี่ยนรูปด้วยอัตราส่วนการลดลง 1.1-3 โดยสองม้วนหรือแผ่นที่มีองค์ประกอบลิ่มบน พื้นผิว (รูปที่ 7.9)
ในระหว่างการกลิ้งบนลูกกลิ้งสองม้วน เหล็กแท่งจะถูกยึดไว้ในเขตการเปลี่ยนรูปโดยใช้ไม้บรรทัดนำทางที่ตั้งอยู่ตามช่องว่างระหว่างม้วนหรือบุชชิ่งที่ปลายม้วน เครื่องมือกลที่มีเครื่องมือแบนมีแผ่นแบนที่มีเวดจ์ยื่นออกมาแทนการหมุนม้วน สำหรับโรงสีโรลเซ็กเมนต์ ช่องว่างจะมีรูปร่างโดยการเคลื่อนเครื่องมือลิ่มนูนและเว้าเข้าหากัน เครื่องมือนูนติดตั้งบนม้วนหมุน เครื่องมือเว้าติดตั้งบนส่วนที่ตายตัว
GOST 8732-78 ใช้กับผลิตภัณฑ์ท่อแบบต่อเนื่องที่ไม่มีรอยต่อที่ได้มาจากการเสียรูปร้อนในโรงสีท่อ - ท่อเหล็กขึ้นรูปร้อนไม่มีรอยต่อ พวกเขามีประสิทธิภาพเหนือกว่าคู่เชื่อมของพวกเขาอย่างมีนัยสำคัญในแง่ของความแข็งแรงและความต้านทานต่อการเสียรูป ทำให้สามารถใช้กันอย่างแพร่หลายในอุตสาหกรรมการผลิตเครื่องจักร เคมีและน้ำมัน และพื้นที่สำคัญอื่นๆ
ตามมาตรฐานของรัฐ ท่อรีดร้อนไม่มีรอยต่อผลิตขึ้นในขนาดโดยรวมที่แตกต่างกัน:
ช่วงตาม GOST 8732-78 ควบคุมเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของท่อรีดร้อนและความหนาของผนัง ข้อกำหนดทางเทคนิคสำหรับผลิตภัณฑ์กำหนดขึ้นโดย GOST 8731-74
ตามอัตราส่วนของขนาดเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกต่อความหนาของผนัง (Dn / s) ท่อเหล็กไร้ตะเข็บที่ผลิตด้วยวิธีรีดร้อนจะจำแนกได้ดังนี้
ตามตัวชี้วัดคุณภาพ ท่อรีดร้อนแบบไม่มีตะเข็บแบ่งออกเป็น
ห้ากลุ่ม:
เอ - ด้วยการปันส่วนคุณสมบัติเชิงกลของผลิตภัณฑ์
B - ด้วยการควบคุมองค์ประกอบทางเคมีของเหล็กที่ใช้
B - การควบคุมคุณสมบัติทางกลของเหล็กที่ใช้และองค์ประกอบทางเคมี
D - ด้วยการควบคุมองค์ประกอบทางเคมีของเหล็กที่ใช้และคุณสมบัติทางกลของผลิตภัณฑ์
D - ไม่มีการปันส่วนคุณสมบัติทางกลและองค์ประกอบทางเคมี แต่มีการทดสอบไฮดรอลิก
และหกเกรด:
กระบวนการผลิตท่อโดยการรีดร้อนประกอบด้วยสามขั้นตอนทางเทคโนโลยี:
กระบวนการทางเทคโนโลยีทั้งหมดสำหรับการผลิตท่อรีดเริ่มต้นจากตารางช่องว่าง ที่นี่จะได้ช่องว่างที่มีความยาวตามต้องการจากแท่งทรงกลมแข็ง ทุบให้แตกด้วยเครื่องอัดไฮดรอลิกตามการตัดที่ทำไว้ล่วงหน้า หรือตัดด้วยกรรไกรกดโดยไม่ต้องอุ่นก่อน
หลังจากประกอบหีบห่อแล้ว ชิ้นงานเหล่านี้จะถูกส่งไปยังเครื่องโหลดแบบสองแถว อุณหภูมิความร้อนอยู่ที่ 1150-1270 ℃ ขึ้นอยู่กับเกรดเหล็ก หลังจากการให้ความร้อน ชิ้นงานจะถูกส่งไปยังโต๊ะลูกกลิ้งและชั้นวางไปยังตัวตั้งศูนย์ ซึ่งจะทำช่องที่ส่วนท้ายตามแนวแกน หลังจากนั้นชิ้นงานจะถูกป้อนเข้าไปในรางของโรงสีเจาะ
โรงสีเจาะเป็นแผ่นดิสก์รูปทรงกระบอกและรูปเห็ด สำหรับการเจาะชิ้นงานมักใช้ขาตั้งที่มีม้วนรูปทรงกระบอกหมุนไปในทิศทางเดียว แกนของม้วนอยู่ในระนาบแนวตั้งขนานกับแกนสมมาตรของโรงสี นอกจากนี้ แกนม้วนยังสร้างมุม ß (มุมป้อน) กับแกนเจาะตั้งแต่ 8 ถึง 15 องศา ขึ้นอยู่กับขนาดของปลอก
รูในปลอกหุ้มประกอบขึ้นจากเขี้ยวหมูซึ่งยึดไว้กับแกนยึดแบบยาว แกนของพวกเขาตรงกับแกนของเฟิร์มแวร์ บิลเล็ตที่อุ่นจะเคลื่อนไปทางม้วนเข้าหาแกนกลางที่ติดตั้งในโซนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุดของม้วน - การบีบ เมื่อสัมผัสกับม้วน ชิ้นงานจะเริ่มเคลื่อนที่ไปในทิศทางตรงกันข้าม และเนื่องจากมุมป้อน ชิ้นงานจะได้รับการเคลื่อนที่เชิงแปลซึ่งให้วิถีโคจรสำหรับจุดแต่ละจุดของโลหะที่เสียรูป ส่งผลให้แขนเสื้อมีผนังหนา
เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของปลอกหุ้มจะเท่ากับเส้นผ่านศูนย์กลางของชิ้นงานโดยประมาณ แต่เนื่องจากการก่อตัวของรู ความยาวจึงเพิ่มขึ้น 2.5-4 เท่าเมื่อเทียบกับความยาวดั้งเดิมของชิ้นงาน
ปลอกที่ได้รับจากโรงเจาะเจาะจะต้องม้วนเป็นท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางและความหนาของผนังตามต้องการในรูปแบบต่างๆ วิธีการรีดปลอกหุ้มลงในท่อจะแสดงลักษณะของโรงงานรีดท่อ ภายใต้เงื่อนไขของ PNTZ การดำเนินการนี้จะเกิดขึ้นกับเครื่องรีดแบบอัตโนมัติ แบบต่อเนื่อง และแบบสามม้วน
หน่วยที่มีโรงสีอัตโนมัติได้รับความนิยมอย่างแพร่หลายที่สุด ท่อรีดหลากหลายขนาดที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 57 ถึง 426 มม. และความหนาของผนัง 4 ถึง 40 มม. ตลอดจนการแปลงเป็นท่อขนาดอื่นๆ ที่ง่ายดายช่วยให้เคลื่อนย้ายอุปกรณ์ดังกล่าวได้อย่างคล่องแคล่ว ข้อดีเหล่านี้รวมกับประสิทธิภาพที่ค่อนข้างสูง
โครงสร้าง โรงสีอัตโนมัติเป็นขาตั้งแบบพลิกกลับไม่ได้สองม้วน บนม้วนซึ่งมีลำธารก่อตัวเป็นวงกลม ก่อนงานของปลอกแขนในม้วน จะมีการติดตั้งแมนเดรลกลมสั้นคงที่บนแกนยาวในลำกล้อง เพื่อให้ช่องว่างระหว่างแมนเดรลและลำกล้องกำหนดเส้นผ่านศูนย์กลางของท่อและความหนาของผนัง โลหะมีรูปร่างผิดปกติระหว่างม้วนและแกนกลาง ในกรณีนี้พร้อมกับการผอมบางของผนังทำให้เส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกของท่อลดลง
เนื่องจากการกลิ้งในรอบเดียวไม่ได้ทำให้เกิดการเสียรูปที่สม่ำเสมอของผนังตามแนวเส้นรอบวงจึงจำเป็นต้องให้สองครั้งและบางครั้งก็สามครั้งทุกครั้งที่มีการเลี้ยวเช่น โดยที่ท่อจะหมุนไปรอบแกน 90 องศาก่อนจะเปลี่ยนเป็นม้วน
หลังจากผ่านแต่ละครั้ง ปลอกม้วนจะถูกย้ายไปยังด้านหน้าของขาตั้งโดยใช้ลูกกลิ้งแรงเสียดทานการป้อนย้อนกลับคู่หนึ่งซึ่งติดตั้งอยู่ที่ด้านออกของโรงสี พวกเขาหมุนไปในทิศทางตรงกันข้ามกับการหมุนของม้วน แมนเดรลหลังจากการกลิ้งแต่ละครั้งจะถูกลบออกด้วยตนเองหรือด้วยความช่วยเหลือของกลไกและติดตั้งใหม่ก่อนงานต่อไปของปลอกหุ้ม
ปลอกจากโรงเจาะเจาะเข้าไปในรางน้ำและดันเข้าไปในม้วนโดยตัวดัน หลังจากการผ่านครั้งแรก เหล็กแท่งจะกลับ หมุนรอบแกน 90 องศา และป้อนเข้าไปในม้วนอีกครั้งโดยตัวดัน หลังจากผ่านแต่ละครั้ง แมนเดรลจะเปลี่ยนไป
สำหรับโรงงานรีดสามม้วน สามารถรีดท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 34 ถึง 200 มม. และความหนาของผนัง 8 ถึง 40 มม. ข้อได้เปรียบหลักของวิธีการรีดนี้คือความเป็นไปได้ในการได้ท่อผนังหนาที่มีความหนาผันแปรน้อยที่สุดเมื่อเทียบกับวิธีการรีดท่อในคาลิเบอร์ทรงกลม
การเสียรูปของปลอกหุ้มเป็นท่อโดยใช้สามม้วนและด้ามยาวที่เคลื่อนย้ายได้ ม้วนมีระยะห่างเท่ากันและจากแกนกลิ้ง แกนของม้วนไม่ขนานกันและระหว่างแกนกลิ้ง มุมเอียงของแกนม้วนกับแกนหมุนในระนาบแนวนอนเรียกว่ามุมกลิ้ง φ ซึ่งปกติจะเท่ากับ 7 องศา และมุมเอียงของระนาบแนวตั้งเรียกว่ามุมป้อน ß และแปรผันในช่วง 4-10 องศา ขึ้นอยู่กับขนาดของท่อรีด ลูกกลิ้งหมุนไปในทิศทางเดียว และเนื่องจากแนวแกนไม่ตรงเมื่อเทียบกับแกนหมุน สร้างเงื่อนไขสำหรับการเคลื่อนที่แบบเกลียวของปลอกหุ้มร่วมกับแกนหมุน
เมื่ออยู่บนกรวยยึดจับของม้วนแล้ว เหล็กแท่งของปลอกที่มีแกนหมุนด้านในจะถูกบีบอัดตามเส้นผ่านศูนย์กลางและตามแนวผนัง การเสียรูปตามผนังส่วนใหญ่ทำโดยยอดของม้วน บนกรวยกลิ้งและปรับขนาด ความหนาของผนังจะปรับระดับ การตกไข่จะลดลง และเส้นผ่านศูนย์กลางภายในของแท่งเหล็กเพิ่มขึ้นเล็กน้อย สิ่งนี้จะสร้างช่องว่างเล็ก ๆ ระหว่างผนังของท่อในอนาคตกับแมนเดรล ซึ่งทำให้ง่ายต่อการถอดหลังออกจากท่อหลังจากการรีด
เป็นอุปกรณ์สอบเทียบสำหรับท่อที่มีผนังหนา ใช้เครื่องม้วนสามม้วนซึ่งคล้ายกับการออกแบบในโรงรีด แต่มีประสิทธิภาพน้อยกว่า เนื่องจากเส้นผ่านศูนย์กลางมีขนาดเล็กที่นี่ และความหนาของผนังยังคงไม่เปลี่ยนแปลง
สำหรับท่อที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางเล็กกว่าและมีความหนาของผนังน้อยกว่า จะใช้เครื่องคัดขนาดต่อเนื่องที่ประกอบด้วยขาตั้งห้าตัว
ผลผลิตของหน่วยที่มีโรงสีกลิ้งสามม้วนสูงถึง 180,000 ตันของท่อต่อปี ข้อดีของโรงสีเหล่านี้รวมถึงความเป็นไปได้ในการได้ท่อที่มีความแม่นยำสูง การเปลี่ยนขนาดอย่างรวดเร็วจากขนาดเป็นขนาด คุณภาพดีของพื้นผิวด้านในของผลิตภัณฑ์
กระบวนการรีดปลอกในโรงสีต่อเนื่องเกิดขึ้นในแท่นตั้งสองม้วนที่จัดวางเรียงกันตามลำดับ การกลิ้งจะดำเนินการบนแมนเดรลทรงกระบอกที่เคลื่อนย้ายได้แบบยาวในแท่นวางที่มีม้วนที่มีคาลิเบอร์แบบกลม
เช่นเดียวกับในโรงสีอัตโนมัติ ส่วนตัดขวางของท่อจะถูกกำหนดโดยช่องว่างวงแหวนระหว่างร่องม้วนและแกนหมุน ด้วยความแตกต่างที่ด้ามยาวจะเคลื่อนที่ไปพร้อมกับท่อรีด
เมื่อเคลื่อนผ่านอัฒจันทร์ ซึ่งมีจำนวนถึงเก้าส่วน ปลอกหุ้มจะลดลง โดยเส้นผ่านศูนย์กลางภายนอกจะลดลงและบีบอัดไปตามผนัง เนื่องจากการเสียรูปในการปัดเศษเกิดขึ้นไม่เท่ากัน ท่อหลังจากขาตั้งมีรูปร่างเป็นวงรี จะต้องกำหนดแกนที่ใหญ่กว่าของวงรีตามความสูงของทางผ่าน กล่าวคือ หมุนรอบแกน 90 องศา เมื่อต้องการทำเช่นนี้ ให้เปลี่ยนทิศทางการเสียรูปของม้วน เมื่อต้องการทำเช่นนี้ ขาตั้งที่ตามมาแต่ละอันจะหมุนโดยสัมพันธ์กับขาตั้งก่อนหน้าในมุมฉาก และขาตั้งจะอยู่ที่มุม 45 องศากับเส้นขอบฟ้า สิ่งนี้ช่วยให้คุณเพิ่มการลดขาตั้งและเพิ่มการบีบอัดของท่อ
เครื่องบดแบบต่อเนื่องได้รับการออกแบบให้มีอัตราส่วนการยืดตัวสูงถึง 6 ดังนั้นความยาวของท่อจึงสูงถึง 150 เมตร ในโรงสีต่อเนื่องจะมีการผลิตท่อที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลาง 28 ถึง 108 มม. โดยมีความหนาของผนัง 3 ถึง 8 มม. และมีความยาวมากกว่า 30 เมตร ความเร็วในการรีดสูง (สูงถึง 5.5 ม./วินาที) ช่วยให้ได้ผลผลิตสูง (มากถึง 600,000 ตันของท่อต่อปี)
การดำเนินการทางเทคโนโลยีขั้นสุดท้ายสำหรับวิธีการรีดท่อทั้งหมดคือการทำงานของการทำความเย็นผลิตภัณฑ์บนโต๊ะทำความเย็น เพื่อขจัดความโค้งตามยาว ท่อระบายความร้อนจะถูกยืดให้ตรงบนเครื่องรีดผมตรง ลูกกลิ้งที่ปรับเทียบพิเศษของโรงสีทำการเคลื่อนที่เป็นเกลียวของท่อ ในขณะเดียวกันก็ขจัดความโค้งของแนวแกนที่มีอยู่ ปลายท่อถูกตัดแต่งบนเครื่องกลึง การลบมุมจะถูกลบออกหากจำเป็น
ในตอนท้ายผลิตภัณฑ์สำเร็จรูปอยู่ภายใต้การควบคุมคุณภาพ ท่อที่เหมาะสมหลังจากการตรวจสอบบรรจุอยู่ในเครื่องถักแล้วส่งไปยังคลังสินค้าผลิตภัณฑ์สำเร็จรูป
ท่อเหล็กไร้ตะเข็บรีดร้อนใช้กันอย่างแพร่หลายในการก่อสร้างท่อส่งทุกขนาด ใช้สำหรับการผลิตชิ้นส่วนโลหะ ชิ้นส่วนเครื่องจักรและกลไก เสา โครงถักและคาน เสาเข็ม เสาไฟ ที่อยู่อาศัยและบริการส่วนกลาง และการก่อสร้างถนน .
จากลักษณะทางเทคนิคของท่อรีดร้อนตาม GOST ขอบเขตของการใช้งานดังต่อไปนี้ ท่อเหล่านี้เป็นท่อส่งที่สำคัญอย่างยิ่งซึ่งต้องการความแข็งแรงมาก ซึ่งในทางปฏิบัติไม่รวมความเป็นไปได้ของการรั่วไหล:
ในแคตตาล็อกคลังสินค้าคอมเพล็กซ์ "ChTPZ" นำเสนอท่อเหล็กไร้ตะเข็บรูปแบบร้อนที่หลากหลายตาม GOST 8732-78 สำหรับความต้องการของอุตสาหกรรมน้ำมันและก๊าซ อุตสาหกรรมเคมี การก่อสร้าง สาธารณูปโภค และการเกษตร สามารถสั่งซื้อออนไลน์หรือ โดยโทรศัพท์ . การปฏิบัติตามข้อกำหนดของมาตรฐานของรัฐรับประกันลักษณะทางเทคนิคและการปฏิบัติงานที่สูงและอายุการใช้งานที่ยาวนานของท่อรีดที่ขาย ผลิตภัณฑ์ทั้งหมดมาพร้อมกับใบรับรองคุณภาพ
Unified Tariff and Qualification Directory ของงานและวิชาชีพของคนงาน (ETKS), 2019
ส่วนที่ 1 ของฉบับที่ 2 ETKS
ปัญหานี้ได้รับการอนุมัติโดยพระราชกฤษฎีกากระทรวงแรงงานของสหพันธรัฐรัสเซียเมื่อวันที่ 15 พฤศจิกายน 2542 N 45
(แก้ไขโดยคำสั่งของกระทรวงสาธารณสุขและการพัฒนาสังคมแห่งสหพันธรัฐรัสเซียลงวันที่ 13 พฤศจิกายน 2551 N 645)
รายละเอียดงาน. การรีดร้อนของวงแหวนเปล่าสำหรับตลับลูกปืนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางสูงสุด 250 มม. บนเครื่องรีดตามขนาดที่กำหนดไว้ การตรวจสอบขนาดด้วยเครื่องมือวัด การปรับจูนเครื่อง
ต้องรู้:อุปกรณ์และวิธีการปรับเครื่องรีดและเครื่องทำความร้อนไฟฟ้า เกรดเหล็กที่ใช้ทำแหวนลูกปืน วัตถุประสงค์และเงื่อนไขในการใช้เครื่องมือควบคุมและวัด
รายละเอียดงาน. การรีดด้วยความร้อนของวงแหวนเปล่าสำหรับตลับลูกปืนที่มีขนาดเส้นผ่าศูนย์กลางมากกว่า 250 ถึง 350 มม. บนเครื่องรีด และช่องว่างลงในดิสก์ทรงกรวยสำหรับล้อรถยนต์บนเครื่องรีดดิสก์ การปรับโรงสี วงแหวนเปล่ารีดร้อนสำหรับตลับลูกปืนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมากกว่า 350 มม. บนเครื่องรีดร่วมกับลูกกลิ้งคุณภาพสูง
ต้องรู้:อุปกรณ์ของโรงสีดิสก์และไดอะแกรมจลนศาสตร์ของเครื่องรีดที่ให้บริการ เกรดเหล็กที่ใช้สำหรับกลิ้งช่องว่างของจานล้อเครื่องจักร อุณหภูมิและโหมดความร้อนของช่องว่าง อุปกรณ์ควบคุมและเครื่องมือวัด
รายละเอียดงาน. การรีดร้อนของช่องว่างสำหรับวงแหวนแบริ่งที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมากกว่า 350 มม. วงแหวนโปรไฟล์และเปลือกทรงกลมที่มีความหนาแปรผันจากโลหะผสมที่ทนความร้อนและไททาเนียมของเครื่องยนต์อากาศยานที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางไม่เกิน 1500 มม. บนเครื่องรีด หัวฉีดของเครื่องรีดบนวงแหวน
ต้องรู้:ไดอะแกรมจลนศาสตร์ของเครื่องรีดต่างๆ โรงรีดดิสก์และอุปกรณ์ทำความร้อนที่ใช้สำหรับวงแหวนกลิ้งและเปลือกทรงกลม โหมดที่เหมาะสมของแท่งให้ความร้อน ค่าเผื่อและความคลาดเคลื่อนระหว่างการประมวลผล การพึ่งพาระดับการอัดในแนวรัศมีกับความหนาที่จุดต่างๆ ของชิ้นงาน วิธีการปรับเครื่องรีด
รายละเอียดงาน. การรีดร้อน การยืดให้ตรง การสอบเทียบวงแหวนโปรไฟล์และเปลือกทรงกลมที่มีความหนาแปรผันจากโลหะผสมที่ทนความร้อนและไทเทเนียมของเครื่องยนต์อากาศยานที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางมากกว่า 1500 มม. บนเครื่องรีด การรีดชิ้นส่วนผนังบางจากเหล็กกล้าที่ทนต่อการกัดกร่อนและโลหะผสมโมลิบดีนัม
ต้องรู้:กระบวนการทางเทคโนโลยีของการรีดชิ้นส่วนขนาดใหญ่และผนังบาง การออกแบบอุปกรณ์และวิธีการทางจลนศาสตร์ ไฮดรอลิก และเครื่องทำความร้อนสำหรับการปรับ วิธีการบรรลุความถูกต้องของการประมวลผลที่กำหนดไว้ กฎการคำนวณพาราโบลาเชลล์ที่เกี่ยวข้องกับประสิทธิภาพของงานต่างๆ
kayabaparts.ru - โถงทางเข้า ห้องครัว ห้องนั่งเล่น สวน. เก้าอี้. ห้องนอน