ค่าสัมประสิทธิ์การลดปริมาณอากาศในอาคาร การสร้างการคำนวณประสิทธิภาพพลังงาน

การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของเทคนิคใต้ดิน

การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างล้อมรอบ

พื้นที่ของโครงสร้างล้อมรอบภายนอก พื้นที่ที่ร้อนและปริมาตรของอาคารที่จำเป็นสำหรับการคำนวณหนังสือเดินทางพลังงาน และประสิทธิภาพทางความร้อนของโครงสร้างปิดของอาคารจะพิจารณาตามการตัดสินใจออกแบบที่นำมาใช้ตามคำแนะนำของ SNiP 23-02 และ TSN 23 - 329 - 2002

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างปิดจะขึ้นอยู่กับจำนวนและวัสดุของชั้น ตลอดจนคุณสมบัติทางกายภาพของวัสดุก่อสร้างตามคำแนะนำของ SNiP 23-02 และ TSN 23 - 329 - 2002

1.2.1 ผนังภายนอกอาคาร

ผนังภายนอกอาคารที่อยู่อาศัยมีสามประเภท

ประเภทแรกเป็นงานก่ออิฐที่มีฐานรองรับความหนา 120 มม. หุ้มฉนวนด้วยคอนกรีตโพลีสไตรีนหนา 280 มม. โดยมีอิฐซิลิเกตเป็นชั้นหันหน้าเข้าหากัน ชนิดที่ 2 คือ แผ่นคอนกรีตเสริมเหล็ก 200 มม. หุ้มฉนวนด้วยคอนกรีตโพลีสไตรีน หนา 280 มม. และปิดด้วยอิฐซิลิเกต ประเภทที่สาม ดูรูปที่ 1 การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนสำหรับผนังสองประเภทตามลำดับ

หนึ่ง). องค์ประกอบของชั้นของผนังด้านนอกของอาคาร: การเคลือบป้องกัน - ปูนซีเมนต์ - ปูนขาวหนา 30 มม., λ = 0.84 W / (m × o C) ชั้นนอก 120 มม. ทำจากอิฐซิลิเกต M 100 ที่มีระดับความต้านทานน้ำค้างแข็ง F 50, λ = 0.76 W / (m × o C); บรรจุ 280 มม. - ฉนวน - คอนกรีตโพลีสไตรีน D200, GOST R 51263-99, λ = 0.075 W / (m × o C); ชั้นใน 120 มม. - จากอิฐซิลิเกต, M 100, λ = 0.76 W / (m × o C) ผนังภายในฉาบปูนทรายปูน M 75 หนา 15 มม. λ=0.84 W/(m×o C)

Rw\u003d 1 / 8.7 + 0.030 / 0.84 + 0.120 / 0.76 + 0.280 / 0.075 + 0.120 / 0.76 + 0.015 / 0.84 + 1/23 \u003d 4.26 ม. 2 × o C / W

ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของผนังอาคารกับพื้นที่อาคาร
อ่า\u003d 4989.6 ม. 2 เท่ากับ: 4.26 ม. 2 × เกี่ยวกับ C / W.

ค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอทางวิศวกรรมความร้อนของผนังภายนอก ร,กำหนดโดยสูตร 12 SP 23-101:

ฉันคือ ความกว้างของการรวมตัวนำความร้อน ฉัน = 0.120 ม.

หลี่คือ ความยาวของการรวมตัวนำความร้อน หลี่= 197.6 ม. (ปริมณฑลอาคาร);

คิ -ค่าสัมประสิทธิ์ขึ้นอยู่กับการรวมการนำความร้อนที่กำหนดโดยคำวิเศษณ์ N SP 23-101:

คิ = 1.01 สำหรับการรวมการนำความร้อนที่อัตราส่วน λm /λ= 2.3 และ a/b= 0,23.

จากนั้นความต้านทานที่ลดลงต่อการถ่ายเทความร้อนของผนังอาคารคือ 0.83 × 4.26 = 3.54 m 2 × o C / W

2). องค์ประกอบของชั้นของผนังด้านนอกของอาคาร: การเคลือบป้องกัน - ปูนขาว - ปูนขาว M 75 ที่มีความหนา 30 มม., λ = 0.84 W / (m × o C) ชั้นนอก 120 มม. ทำจากอิฐซิลิเกต M 100 ที่มีระดับความต้านทานน้ำค้างแข็ง F 50, λ = 0.76 W / (m × o C); บรรจุ 280 มม. - ฉนวน - คอนกรีตโพลีสไตรีน D200, GOST R 51263-99, λ = 0.075 W / (m × o C); ชั้นใน 200 มม. - แผ่นผนังคอนกรีตเสริมเหล็ก λ = 2.04 W / (m × o C)

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของผนังคือ:

Rw= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0, 20 / 2.04 + 1/23 \u003d 4.2 ม. 2 × o C / W.

เนื่องจากผนังของอาคารมีโครงสร้างหลายชั้นที่เป็นเนื้อเดียวกัน ค่าสัมประสิทธิ์ความสม่ำเสมอทางความร้อนของผนังด้านนอกจึงถูกนำมาใช้ r= 0,7.

จากนั้นความต้านทานที่ลดลงต่อการถ่ายเทความร้อนของผนังอาคารคือ 0.7 × 4.2 = 2.9 m 2 × o C / W

ประเภทอาคาร - ส่วนทั่วไปของอาคารพักอาศัยสูง 9 ชั้นพร้อมระบบทำความร้อนและน้ำร้อนที่ต่ำกว่า

เอ บี\u003d 342 ม. 2

พื้นที่ชั้นของ ใต้ดิน - 342 ม. 2

พื้นที่ผนังภายนอกเหนือระดับพื้นดิน เอ บี วอ\u003d 60.5 ม. 2

อุณหภูมิโดยประมาณของระบบทำความร้อนของสายไฟด้านล่างคือ 95 ° C การจ่ายน้ำร้อน 60 ° C ความยาวของท่อของระบบทำความร้อนพร้อมการเดินสายด้านล่างคือ 80 ม. ความยาวของท่อส่งน้ำร้อนคือ 30 ม. ไม่มีใต้ดินดังนั้นอัตราการแลกเปลี่ยนอากาศในนั้น ใต้ดิน ฉัน= 0.5 ชม. -1 .

t int= 20 °ซ.

พื้นที่ชั้นล่าง (เหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค) - 1024.95 ตร.ม.

ความกว้างของชั้นใต้ดินคือ 17.6 ม. ความสูงของผนังด้านนอกนั้น ใต้ดินฝังดิน - 1.6 ม. ความยาวทั้งหมด lหน้าตัดของรั้วเหล่านั้น ใต้ดินฝังอยู่ในดิน

l\u003d 17.6 + 2 × 1.6 \u003d 20.8 ม.

อุณหภูมิของอากาศในห้องของชั้นหนึ่ง t int= 20 °ซ.

ต้านทานการถ่ายเทความร้อนของผนังด้านนอกเหล่านั้น ใต้ดินเหนือระดับพื้นดินได้รับการยอมรับตาม SP 23-101 ข้อ 9.3.2 เท่ากับความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของผนังด้านนอก ปล้น. w\u003d 3.03 ม. 2 × ° C / W

ความต้านทานที่ลดลงต่อการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างปิดของส่วนที่ฝังไว้ ใต้ดินจะถูกกำหนดตาม SP 23-101 ข้อ 9.3.3 สำหรับพื้นไม่หุ้มฉนวนบนพื้นดินในกรณีที่วัสดุพื้นและผนังมีค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อน λ≥ 1.2 W / (m o C) ลดความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของรั้วเหล่านั้น ใต้ดินที่ฝังอยู่ในดินกำหนดตามตารางที่ 13 ของ SP 23-101 และมีจำนวน R o rs\u003d 4.52 ม. 2 × ° C / W

ผนังชั้นใต้ดินประกอบด้วย: ผนังกั้น, หนา 600 มม., λ = 2.04 W/(m × o C)

กำหนดอุณหภูมิของอากาศในสิ่งเหล่านั้น ใต้ดิน t int b

สำหรับการคำนวณ เราใช้ข้อมูลในตารางที่ 12 [SP 23-101] ที่อุณหภูมิอากาศเหล่านั้น ใต้ดิน 2 °Сความหนาแน่นของฟลักซ์ความร้อนจากท่อจะเพิ่มขึ้นเมื่อเทียบกับค่าที่ระบุในตารางที่ 12 โดยค่าของสัมประสิทธิ์ที่ได้จากสมการ 34 [SP 23-101]: สำหรับท่อของระบบทำความร้อน - โดยค่าสัมประสิทธิ์ [(95 - 2)/( 95 - 18)] 1.283 = 1.41; สำหรับท่อส่งน้ำร้อน - [(60 - 2) / (60 - 18) 1.283 = 1.51 จากนั้นเราคำนวณค่าอุณหภูมิ t int bจากสมการสมดุลความร้อนที่อุณหภูมิใต้ดินที่กำหนด 2 °C

t int b= (20×342/1.55 ​​​​+ (1.41 25 80 + 1.51 14.9 30) - 0.28×823×0.5×1.2×26 - 26×430/4.52 - 26×60.5/3.03)/

/ (342 / 1.55 + 0.28 × 823 × 0.5 × 1.2 + 430 / 4.52 + 60.5 / 3.03) \u003d 1316/473 \u003d 2.78 ° C

ความร้อนที่ไหลผ่านชั้นใต้ดินคือ

คิว ข. ค\u003d (20 - 2.78) / 1.55 \u003d 11.1 W / m 2

ดังนั้นในสิ่งเหล่านั้น ใต้ดิน การป้องกันความร้อนเทียบเท่ากับมาตรฐานไม่ได้ให้เฉพาะรั้ว (ผนังและพื้น) แต่ยังเกิดจากความร้อนจากท่อความร้อนและระบบจ่ายน้ำร้อน

1.2.3 ซ้อนทับกันเหนือสิ่งเหล่านั้น ใต้ดิน

รั้วมีพื้นที่ เอฟ\u003d 1024.95 ม. 2

โครงสร้างการทับซ้อนกันจะทำดังนี้

2.04 W / (m × o C) ปาดปูนทรายหนา 20 มม. λ =
0.84 W / (m × o C) ฉนวนโฟมโพลีสไตรีนอัด "Rufmat", ρ o\u003d 32 กก. / ม. 3, λ \u003d 0.029 W / (m × o C) หนา 60 มม. ตาม GOST 16381 ช่องว่างอากาศ λ \u003d 0.005 W / (m × o C) หนา 10 มม. แผ่นพื้น λ = 0.18 W / (m × o C) หนา 20 มม. ตาม GOST 8242

Rf= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0.010 / 0.005 + 0.020 / 0.180 + 1/17 \u003d 4.35 m 2 × o C / W

ตามข้อ 9.3.4 ของ SP 23-101 เรากำหนดค่าความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของพื้นห้องใต้ดินเหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค Rcตามสูตร

R o = ความต้องการ nR,

ที่ไหน น- ค่าสัมประสิทธิ์กำหนดที่อุณหภูมิอากาศต่ำสุดที่ยอมรับได้ในใต้ดิน t int b= 2°ซ.

น = (t int - t int b)/(โทนสี - ข้อความ) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

แล้ว R กับ\u003d 0.39 × 4.35 \u003d 1.74 ม. 2 × ° C / W

มาตรวจสอบว่าการป้องกันความร้อนของเพดานเหนือใต้ดินทางเทคนิคนั้นตรงตามข้อกำหนดของความแตกต่างมาตรฐาน D . หรือไม่ t n= 2 °C สำหรับพื้นชั้นล่าง

ตามสูตร (3) SNiP 23 - 02 เรากำหนดความต้านทานขั้นต่ำที่อนุญาตต่อการถ่ายเทความร้อน

R o นาที =(20 - 2) / (2 × 8.7) \u003d 1.03 m 2 × ° C / W< Rc = 1.74 ม. 2 × ° C / W

1.2.4 พื้นห้องใต้หลังคา

ครอบคลุมพื้นที่ ค\u003d 1024.95 ม. 2

แผ่นพื้นคอนกรีตเสริมเหล็กหนา 220 มม. λ =
2.04 W / (m × o C) ฉนวน minplita CJSC "ขนแร่", r =140-
175 กก. / ม. 3, λ \u003d 0.046 W / (ม. × o C) หนา 200 มม. ตาม GOST 4640 จากด้านบน การเคลือบมีการพูดนานน่าเบื่อปูนทราย 40 มม. λ = 0.84 W / (ม. × ค)

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนคือ:

Rc\u003d 1 / 8.7 + 0.22 / 2.04 + 0.200 / 0.046 + 0.04 / 0.84 + 1/23 \u003d 4.66 ม. 2 × o C / W.

1.2.5 หลังคาห้องใต้หลังคา

แผ่นพื้นคอนกรีตเสริมเหล็กหนา 220 มม. λ =
2.04 W / (m × o C) ฉนวนกรวดดินเผาแบบขยาย, r\u003d 600 กก. / ม. 3, λ \u003d
0.190 W / (m × o C) หนา 150 มม. ตาม GOST 9757; แผ่นพื้นขั้นต่ำของ CJSC "Mineralnaya vata", 140-175 กก./ลบ.ม., λ = 0.046 W/(m×оС) หนา 120 มม. ตาม GOST 4640 การเคลือบด้านบนมีการปาดปูนทรายหนา 40 มม. λ = 0.84 W/ (m × o C)

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนคือ:

Rc\u003d 1 / 8.7 + 0.22 / 2.04 + 0.150 / 0.190 + 0.12 / 0.046 + 0.04 / 0.84 + 1/17 \u003d 3.37 ม. 2 × o C / W

1.2.6 Windows

ในการออกแบบหน้าต่างป้องกันความร้อนแบบโปร่งแสงที่ทันสมัยจะใช้หน้าต่างกระจกสองชั้นและสำหรับการผลิตกรอบหน้าต่างและผ้าคาดเอวส่วนใหญ่จะใช้โปรไฟล์พีวีซีหรือชุดค่าผสม ในการผลิตหน้าต่างกระจกสองชั้นโดยใช้กระจกโฟลต หน้าต่างให้ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงที่คำนวณได้ไม่เกิน 0.56 ม. 2 × o C / W. ซึ่งเป็นไปตามข้อกำหนดด้านกฎระเบียบสำหรับการรับรอง

พื้นที่เปิดหน้าต่าง เอ เอฟ\u003d 1002.24 ม. 2

ยอมรับหน้าต่างการถ่ายเทความร้อน R F\u003d 0.56 ม. 2 × o C / W

1.2.7 ลดค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อน

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนที่ลดลงผ่านเปลือกอาคารภายนอก W / (m 2 ×° C) ถูกกำหนดโดยสูตร 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002] โดยคำนึงถึงโครงสร้างที่ใช้ในโครงการ:

1.13 (4989.6 / 2.9 + 1002.24 / 0.56 + 1024.95 / 4.66 + 1024.95 / 4.35) / 8056.9 \u003d 0.54 W / (m 2 × °C)

1.2.8 ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนแบบมีเงื่อนไข

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนตามเงื่อนไขของอาคารโดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนเนื่องจากการแทรกซึมและการระบายอากาศ W / (m 2 ×° C) ถูกกำหนดโดยสูตร D.6 [SNiP 23 - 02] โดยคำนึงถึงโครงสร้างที่นำมาใช้ ในโครงการ:

ที่ไหน จาก– ความจุความร้อนจำเพาะของอากาศ เท่ากับ 1 kJ/(kg×°С);

β ν - ค่าสัมประสิทธิ์การลดปริมาณอากาศในอาคารโดยคำนึงถึงการมีอยู่ของโครงสร้างปิดภายในเท่ากับ β ν = 0,85.

0.28 × 1 × 0.472 × 0.85 × 25026.57 × 1.305 × 0.9 / 8056.9 = 0.41 วัตต์ / (ม. 2 × ° C)

อัตราแลกเปลี่ยนเฉลี่ยของอากาศในอาคารสำหรับช่วงการให้ความร้อนคำนวณจากการแลกเปลี่ยนอากาศทั้งหมดเนื่องจากการระบายอากาศและการแทรกซึมตามสูตร

น อะ= [(3×1714.32)×168/168+(95×0.9×

×168) / (168 × 1.305)] / (0.85 × 12984) = 0.479 ชม. -1 .

- ปริมาณอากาศที่แทรกซึม กิโลกรัมต่อชั่วโมง เข้าสู่อาคารผ่านเปลือกอาคารในช่วงวันที่ให้ความร้อนถูกกำหนดโดยสูตร ง.9 [SNiP 23-02-2003]:

19.68/0.53×(35.981/10) 2/3 + (2.1×1.31)/0.53×(56.55/10) 1/2 = 95 กก./ชม.

- ตามลำดับ สำหรับบันได ความแตกต่างของแรงดันที่คำนวณได้ระหว่างอากาศภายนอกและภายในสำหรับประตูหน้าต่างและประตูระเบียงและประตูทางเข้าภายนอกถูกกำหนดโดยสูตร 13 [SNiP 23-02-2003] สำหรับหน้าต่างและประตูระเบียงโดยแทนที่ 0.55 โดย 0 ในนั้น 28 และด้วยการคำนวณความถ่วงจำเพาะตามสูตร 14 [SNiP 23-02-2003] ที่อุณหภูมิอากาศที่สอดคล้องกัน Pa

∆р e d= 0.55× Η ×( γext -γ int) + 0.03× γext×ν 2 .

ที่ไหน Η \u003d 30.4 ม. - ความสูงของอาคาร

- ความถ่วงจำเพาะตามลำดับของอากาศภายนอกและภายใน N / m 3

γ ต่อ \u003d 3463 / (273-26) \u003d 14.02 N / m 3

γint \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11.78 N / m 3

∆p F= 0.28×30.4×(14.02-11.78)+0.03×14.02×5.9 2 = 35.98 Pa.

∆р ed= 0.55×30.4×(14.02-11.78)+0.03×14.02×5.9 2 = 56.55 Pa.

- ความหนาแน่นเฉลี่ยของอากาศจ่ายสำหรับช่วงเวลาที่ให้ความร้อน kg / m 3 , ,

353 / \u003d 1.31 กก. / ม. 3

วี ห่า\u003d 25026.57 ม. 3

1.2.9 ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนโดยรวม

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนตามเงื่อนไขของอาคารโดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนเนื่องจากการแทรกซึมและการระบายอากาศ W / (m 2 ×° C) ถูกกำหนดโดยสูตร D.6 [SNiP 23-02-2003] โดยคำนึงถึง โครงสร้างที่นำมาใช้ในโครงการ:

0.54 + 0.41 \u003d 0.95 W / (m 2 × ° C)

1.2.10 การเปรียบเทียบค่าความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ได้มาตรฐานและลดลง

เป็นผลจากการคำนวณเปรียบเทียบในตาราง 2 ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนปกติและลดลง

ตารางที่ 2 - ทำให้เป็นมาตรฐาน Rregและให้ R r oความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของรั้วอาคาร

1.2.11 การป้องกันน้ำขังของโครงสร้างปิด

อุณหภูมิของพื้นผิวด้านในของโครงสร้างที่ปิดล้อมต้องมากกว่าอุณหภูมิจุดน้ำค้าง t d\u003d 11.6 ° C (3 ° C - สำหรับหน้าต่าง)

อุณหภูมิของพื้นผิวด้านในของโครงสร้างที่ปิดล้อม τ intคำนวณโดยสูตร Ya.2.6 [SP 23-101]:

τ int = t int-(t int-ข้อความ)/(R r× α int),

สำหรับสร้างกำแพง:

τ int\u003d 20-(20 + 26) / (3.37 × 8.7) \u003d 19.4 o C\u003e t d\u003d 11.6 เกี่ยวกับ C;

เพื่อครอบคลุมพื้นทางเทคนิค:

τ int\u003d 2-(2 + 26) / (4.35 × 8.7) \u003d 1.3 o C<t d\u003d 1.5 เกี่ยวกับ C, (φ \u003d 75%);

สำหรับหน้าต่าง:

τ int\u003d 20-(20 + 26) / (0.56 × 8.0) \u003d 9.9 เกี่ยวกับ C\u003e t d\u003d 3 เกี่ยวกับ C.

อุณหภูมิของการควบแน่นบนพื้นผิวด้านในของโครงสร้างถูกกำหนดโดย ฉัน-dแผนภูมิอากาศชื้น

อุณหภูมิของพื้นผิวโครงสร้างภายในเป็นไปตามเงื่อนไขในการป้องกันการควบแน่นของความชื้น ยกเว้นโครงสร้างพื้นของพื้นทางเทคนิค

1.2.12 ลักษณะการวางผังพื้นที่ของอาคาร

ลักษณะการวางผังพื้นที่ของอาคารกำหนดตาม SNiP 23-02

ค่าสัมประสิทธิ์การเคลือบกระจกอาคาร ฉ:

f = AF / A W + F = 1002,24 / 5992 = 0,17

ดัชนีความหนาแน่นของอาคาร 1/m:

8056.9 / 25026.57 \u003d 0.32 ม. -1

1.3.3 การใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคาร

การใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน Q h y, MJ, กำหนดโดยสูตร ง.2 [SNiP 23 - 02]:

0.8 - ค่าสัมประสิทธิ์การลดความร้อนที่เพิ่มขึ้นเนื่องจากความเฉื่อยทางความร้อนของโครงสร้างปิดล้อม (แนะนำ)

1.11 - ค่าสัมประสิทธิ์โดยคำนึงถึงการใช้ความร้อนเพิ่มเติมของระบบทำความร้อนที่เกี่ยวข้องกับความไม่ต่อเนื่องของการไหลของความร้อนเล็กน้อยของช่วงของอุปกรณ์ทำความร้อนการสูญเสียความร้อนเพิ่มเติมผ่านส่วนหม้อน้ำของรั้วอุณหภูมิอากาศที่เพิ่มขึ้นในมุม ห้องการสูญเสียความร้อนของท่อส่งผ่านห้องที่ไม่มีเครื่องทำความร้อน

การสูญเสียความร้อนทั่วไปของอาคาร Qh, MJ สำหรับระยะเวลาการให้ความร้อนถูกกำหนดโดยสูตร ง.3 [SNiP 23 - 02]:

Qh= 0.0864×0.95×4858.5×8056.9 = 3212976 เมเจอร์

ปัจจัยการผลิตความร้อนในครัวเรือนในช่วงฤดูร้อน Q int, MJ ถูกกำหนดโดยสูตร ง.10 [SNiP 23 - 02]:

ที่ไหน คิว int\u003d 10 W / m 2 - ปริมาณการปล่อยความร้อนในครัวเรือนต่อ 1 m 2 ของพื้นที่ที่อยู่อาศัยหรือพื้นที่โดยประมาณของอาคารสาธารณะ

Q int= 0.0864×10×205×3940= 697853 เมเจอร์

ความร้อนได้รับผ่านหน้าต่างจากการแผ่รังสีดวงอาทิตย์ในช่วงฤดูร้อน Qs, MJ ถูกกำหนดโดยสูตร 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]:

Q s = τ F ×k F ×(AF 1 ×ฉัน 1 +A F 2 ×ฉัน 2 +A F 3 ×ฉัน 3 +A F 4 ×ฉัน 4)+τ ขี้ขลาด× k scy × A scy × ฉัน hor ,

Q s = 0.76×0.78×(425.25×587+25.15×1339+486×1176+66×1176)= 552756 มจ.

Q h y= ×1.11 = 2 566917 เมเจอร์

1.3.4 ปริมาณการใช้ความร้อนจำเพาะโดยประมาณ

การใช้พลังงานความร้อนจำเพาะโดยประมาณเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน kJ / (m 2 × o C × day) ถูกกำหนดโดยสูตร
ง.1:

10 3 × 2 566917 / (7258 × 4858.5) = 72.8 kJ / (m 2 × o C × วัน)

ตามตาราง. 3.6 b [TSN 23 - 329 - 2002] การใช้พลังงานความร้อนจำเพาะที่เป็นมาตรฐานเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารที่อยู่อาศัยเก้าชั้นคือ 80 kJ / (m 2 × o C × day) หรือ 29 kJ / (m 3 × o C × day)

บทสรุป

ในโครงการอาคารพักอาศัยสูง 9 ชั้น มีการใช้เทคนิคพิเศษในการปรับปรุงประสิทธิภาพการใช้พลังงานของอาคาร เช่น

¾ ใช้วิธีแก้ปัญหาเชิงสร้างสรรค์ที่ไม่เพียงแต่ทำการก่อสร้างอย่างรวดเร็วของสิ่งอำนวยความสะดวกเท่านั้น แต่ยังสามารถใช้วัสดุโครงสร้างและฉนวนและรูปแบบสถาปัตยกรรมต่างๆ ในโครงสร้างปิดภายนอกตามคำขอของลูกค้าและคำนึงถึงความสามารถที่มีอยู่ ของอุตสาหกรรมก่อสร้างของภูมิภาค

¾ในโครงการดำเนินการฉนวนกันความร้อนของท่อความร้อนและท่อน้ำร้อน

¾ใช้วัสดุฉนวนความร้อนที่ทันสมัยโดยเฉพาะคอนกรีตโพลีสไตรีน D200, GOST R 51263-99,

¾ในการออกแบบหน้าต่างป้องกันความร้อนโปร่งแสงที่ทันสมัยใช้หน้าต่างกระจกสองชั้นและสำหรับการผลิตกรอบหน้าต่างและผ้าคาดเอวส่วนใหญ่โปรไฟล์พีวีซีหรือชุดค่าผสม ในการผลิตหน้าต่างกระจกสองชั้นโดยใช้กระจกโฟลต หน้าต่างจะมีค่าความต้านทานการถ่ายเทความร้อนลดลง 0.56 W/(m×oC)

ประสิทธิภาพการใช้พลังงานของอาคารที่อยู่อาศัยที่ออกแบบถูกกำหนดโดยต่อไปนี้ หลักเกณฑ์:

¾การใช้พลังงานความร้อนเฉพาะเพื่อให้ความร้อนในช่วงเวลาที่ให้ความร้อน q h des, kJ / (m 2 × ° C × วัน) [kJ / (m 3 × ° C × วัน)];

¾ดัชนีความกะทัดรัดของอาคาร เคะ,1ม.;

¾สัมประสิทธิ์การเคลือบด้านหน้าอาคาร ฉ.

จากการคำนวณสามารถสรุปได้ดังต่อไปนี้:

1. โครงสร้างปิดของอาคารพักอาศัยสูง 9 ชั้น เป็นไปตามข้อกำหนด SNiP 23-02 ด้านประสิทธิภาพการใช้พลังงาน

2. อาคารได้รับการออกแบบเพื่อรักษาอุณหภูมิและความชื้นที่เหมาะสมในขณะที่ใช้พลังงานน้อยที่สุด

3. ตัวบ่งชี้ที่คำนวณจากความกะทัดรัดของอาคาร เคะ= 0.32 เท่ากับค่ามาตรฐาน

4. ค่าสัมประสิทธิ์การเคลือบด้านหน้าอาคาร f=0.17 ใกล้เคียงกับค่ามาตรฐาน f=0.18

5. ระดับการลดการใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารจากค่ามาตรฐานเท่ากับลบ 9% ค่าพารามิเตอร์นี้สอดคล้องกับ ปกติระดับความร้อนและประสิทธิภาพพลังงานของอาคารตามตารางที่ 3 ของ SNiP 23-02-2003 การป้องกันความร้อนของอาคาร

หนังสือเดินทางพลังงานของอาคาร

(การกำหนดความหนาของชั้นฉนวนห้องใต้หลังคา

ครอบคลุมและครอบคลุม)
ก. ข้อมูลเบื้องต้น

โซนความชื้นเป็นปกติ

z ht = 229 วัน

อุณหภูมิการออกแบบเฉลี่ยของระยะเวลาการให้ความร้อน t ht \u003d -5.9 ºС

อุณหภูมิความหนาวเย็น 5 วัน tต่อ \u003d -35 ° C

t int \u003d + 21 °С

ความชื้นสัมพัทธ์: = 55%

อุณหภูมิอากาศโดยประมาณในห้องใต้หลังคา t int ก. \u003d +15 С.

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านในของพื้นห้องใต้หลังคา
\u003d 8.7 W / m 2 С.

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านนอกของพื้นห้องใต้หลังคา
\u003d 12 W / m 2 · ° C.

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านในของการเคลือบห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น
\u003d 9.9 W / m 2 · ° C.

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านนอกของการเคลือบห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น
\u003d 23 W / m 2 · ° C.
ประเภทอาคาร - อาคารพักอาศัยสูง 9 ชั้น ห้องครัวในอพาร์ตเมนต์มีเตาแก๊ส ความสูงของพื้นที่ห้องใต้หลังคา 2.0 ม. พื้นที่ครอบคลุม (หลังคา) แต่กรัม c \u003d 367.0 m 2 พื้นห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น แต่กรัม f \u003d 367.0 m 2 ผนังด้านนอกของห้องใต้หลังคา แต่กรัม w \u003d 108.2 ม. 2

ในห้องใต้หลังคาที่อบอุ่นมีการเดินสายไฟบนท่อสำหรับระบบทำความร้อนและน้ำประปา อุณหภูมิโดยประมาณของระบบทำความร้อน - 95 °С, การจ่ายน้ำร้อน - 60 °С

เส้นผ่านศูนย์กลางของท่อความร้อนคือ 50 มม. ยาว 55 ม. ท่อน้ำร้อน 25 มม. ยาว 30 ม.
พื้นห้องใต้หลังคา:

ข้าว. 6 รูปแบบการคำนวณ

พื้นห้องใต้หลังคาประกอบด้วยชั้นโครงสร้างที่แสดงในตาราง

№	ชื่อวัสดุ (ออกแบบ)	, กก. / ม. 3	δ, ม	,W/(m °С)	R, ม. 2 ° C / W
1	แผ่นขนแร่แข็งบนสารยึดเกาะบิทูมินัส (GOST 4640)	200	X	0,08	X
2	อุปสรรคไอ - rubitex 1 ชั้น (GOST 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	แผ่นคอนกรีตเสริมเหล็กกลวง PC (GOST 9561 - 91)		0,22		0,142

ความคุ้มครองรวม:

ข้าว. 7 รูปแบบการคำนวณ

การเคลือบแบบรวมเหนือห้องใต้หลังคาที่อบอุ่นประกอบด้วยชั้นโครงสร้างที่แสดงในตาราง

№	ชื่อวัสดุ (ออกแบบ)	, กก. / ม. 3	δ, ม	,W/(m °С)	R, ม. 2 ° C / W
1	Technoelast	600	0,006	0,17	0,035
2	ปูนซิเมนต์ทราย	1800	0,02	0,93	0,022
3	แผ่นคอนกรีตมวลเบา	300	X	0,13	X
4	รูเบอรอยด์	600	0,005	0,17	0,029
5	แผ่นคอนกรีตเสริมเหล็ก	2500	0,035	2,04	0,017

ข. ขั้นตอนการคำนวณ
การกำหนดองศาวันของระยะเวลาการให้ความร้อนตามสูตร (2) SNiP 23-02–2003:
ดีง = ( t int- t ht) z ht = (21 + 5.9) 229 = 6160.1
ค่าปกติของความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของสารเคลือบอาคารที่อยู่อาศัยตามสูตร (1) SNiP 23-02-2003:

Rคำขอ= เอ· ดี d+ ข\u003d 0.0005 6160.1 + 2.2 \u003d 5.28 ม. 2 C / W;
ตามสูตร (29) SP 23-101–2004 เรากำหนดความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของพื้นห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น
, ม. 2 ° C / W:

,
ที่ไหน
- ความต้านทานปกติต่อการถ่ายเทความร้อนของสารเคลือบ

น- ค่าสัมประสิทธิ์กำหนดโดยสูตร (30) SP 230101-2004
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
ตามค่าที่พบ
และ นกำหนด
:
\u003d 5.28 0.107 \u003d 0.56 m 2 С / W.

ความต้านทานการเคลือบที่ต้องการบนห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น R 0ก. c ถูกกำหนดโดยสูตร (32) SP 23-101–2004:
R 0 g.c = ( – tต่อ)/(0.28 จีเวน จาก(tเวน – ) + ( t int - )/ R 0 g.f +
+ (
)/แต่ g.f - ( – tต่อ) แต่กรัมw/ R 0 g.w
ที่ไหน จี ven - ลดลง (เกี่ยวข้องกับ 1 ม. 2 ของห้องใต้หลังคา) การไหลของอากาศในระบบระบายอากาศ กำหนดตามตาราง 6 SP 23-1001-2004 และเท่ากับ 19.5 กก. / (ม. 2 ชม.);

ค– ความจุความร้อนจำเพาะของอากาศ เท่ากับ 1 kJ/(kg °С);

t ven คือ อุณหภูมิของอากาศที่ออกจากท่อระบายอากาศ °C เท่ากับ t int + 1.5;

q pi คือความหนาแน่นเชิงเส้นของฟลักซ์ความร้อนผ่านพื้นผิวของฉนวนความร้อนต่อ 1 ม. ของความยาวของท่อส่งสำหรับท่อความร้อนเท่ากับ 25 และสำหรับท่อน้ำร้อน - 12 W / m (ตารางที่ 12 SP 23 -101-2004).

ความร้อนที่ลดลงจากท่อส่งความร้อนและระบบจ่ายน้ำร้อนคือ:
()/แต่ g.f \u003d (25 55 + 12 30) / 367 \u003d 4.71 W / m 2;
เอกรัม w - พื้นที่ลดลงของผนังด้านนอกของห้องใต้หลังคา m 2 / m 2 กำหนดโดยสูตร (33) SP 23-1001-2004

= 108,2/367 = 0,295;

- ความต้านทานปกติต่อการถ่ายเทความร้อนของผนังด้านนอกของห้องใต้หลังคาที่อบอุ่นซึ่งกำหนดผ่านวันที่องศาของระยะเวลาการให้ความร้อนที่อุณหภูมิอากาศภายในในห้องใต้หลังคา = +15 ºС

– t ht) z ht = (15 + 5.9)229 = 4786.1 °C วัน
m 2 °C / W
เราแทนที่ค่าที่พบลงในสูตรและกำหนดความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของสารเคลือบเหนือห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น:
(15 + 35) / (0.28 19.2 (22.5 - 15) + (21 - 15) / 0.56 + 4.71 -
- (15 + 35) 0.295 / 3.08 \u003d 50 / 50.94 \u003d 0.98 ม. 2 ° C / W

เรากำหนดความหนาของฉนวนในพื้นห้องใต้หลังคาที่ R 0ก. f \u003d 0.56 m 2 ° C / W:

= (R 0ก. ฉ – 1/– Rเอฟบี - Rถู - 1/) ut =
= (0.56 - 1/8.7 - 0.142 -0.029 - 1/12)0.08 = 0.0153 ม.
เรายอมรับความหนาของฉนวน = 40 มม. เนื่องจากความหนาขั้นต่ำของแผงขนแร่คือ 40 มม. (GOST 10140) ดังนั้นความต้านทานการถ่ายเทความร้อนจริงจะเป็น

R 0ก. ฉ ความจริง \u003d 1 / 8.7 + 0.04 / 0.08 + 0.029 + 0.142 + 1/12 \u003d 0.869 m 2 ° C / W
กำหนดปริมาณของฉนวนในการเคลือบที่ R 0ก. c \u003d \u003d 0.98 ม. 2 ° C / W:
= (R 0ก. ค – 1/ – Rเอฟบี - Rถู - Rซีพีอาร์ - Rเสื้อ – 1/) ut =
\u003d (0.98 - 1 / 9.9 - 0.017 - 0.029 - 0.022 - 0.035 - 1/23) 0.13 \u003d 0.0953 ม.
เรายอมรับความหนาของฉนวน (แผ่นพื้นคอนกรีตมวลเบา) 100 มม. จากนั้นค่าความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่แท้จริงของห้องใต้หลังคาจะเกือบเท่ากับค่าที่คำนวณได้
B. การตรวจสอบการปฏิบัติตามข้อกำหนดด้านสุขอนามัยและสุขอนามัย

อาคารป้องกันความร้อน
I. การตรวจสอบการปฏิบัติตามเงื่อนไข
สำหรับพื้นห้องใต้หลังคา:

\u003d (21 - 15) / (0.869 8.7) \u003d 0.79 ° C
ตามตาราง. 5 SNiP 23-02-2546 ∆ t n = 3 °C ดังนั้น เงื่อนไข ∆ t g = 0.79 °С t n =3 °С สำเร็จแล้ว
เราตรวจสอบโครงสร้างที่ปิดล้อมด้านนอกของห้องใต้หลังคาเพื่อดูสภาวะที่ไม่มีการควบแน่นบนพื้นผิวด้านใน เช่น ให้เป็นไปตามเงื่อนไข
:

- สำหรับคลุมห้องใต้หลังคาอุ่น ๆ
W / m 2 ° C,
15 - [(15 + 35)/(0.98 9.9] =
\u003d 15 - 4.12 \u003d 10.85 ° C;
- สำหรับผนังด้านนอกของห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น สละ
W / m 2 ° C,
15 - [(15 + 35)]/(3.08 8.7) =
\u003d 15 - 1.49 \u003d 13.5 °С
ครั้งที่สอง คำนวณอุณหภูมิจุดน้ำค้าง t d, °С, ในห้องใต้หลังคา:

- เราคำนวณความชื้นของอากาศภายนอก g / m 3 ที่อุณหภูมิการออกแบบ tต่อ:

=
- อากาศใต้หลังคาอบอุ่นเหมือนเดิม โดยเพิ่มปริมาณความชื้น ∆ ฉสำหรับบ้านที่มีเตาแก๊ส เท่ากับ 4.0 g / m 3:
ก./ม. 3 ;
- เรากำหนดความดันบางส่วนของไอน้ำในอากาศในห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น:

โดยแอปพลิเคชัน 8 โดยค่า อี= อี g หาอุณหภูมิจุดน้ำค้าง t d = 3.05 °ซ.

ค่าอุณหภูมิจุดน้ำค้างที่ได้รับจะถูกเปรียบเทียบกับค่าที่สอดคล้องกัน
และ
:
=13,5 > t d = 3.05 °С; = 10.88 > t d = 3.05 °ซ.
อุณหภูมิจุดน้ำค้างต่ำกว่าอุณหภูมิที่สอดคล้องกันบนพื้นผิวด้านในของรั้วด้านนอก ดังนั้นคอนเดนเสทจะไม่ตกบนพื้นผิวด้านในของสารเคลือบและบนผนังห้องใต้หลังคา

เอาท์พุต. รั้วแนวนอนและแนวตั้งของห้องใต้หลังคาที่อบอุ่นเป็นไปตามข้อกำหนดสำหรับการป้องกันความร้อนของอาคาร

ตัวอย่าง5
การคำนวณการใช้พลังงานความร้อนจำเพาะเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารพักอาศัยแบบส่วนเดียว 9 ชั้น (แบบทาวเวอร์)
ขนาดของพื้นทั่วไปของอาคารพักอาศัยสูง 9 ชั้นแสดงไว้ในรูป

ภาพที่ 8 แผนผังชั้นทั่วไปของอาคารพักอาศัยแบบส่วนเดียวสูง 9 ชั้น

ก. ข้อมูลเบื้องต้น
สถานที่ก่อสร้าง - ระดับการใช้งาน

ภูมิอากาศ - IV.

โซนความชื้นเป็นปกติ

ความชื้นในห้องเป็นเรื่องปกติ

สภาพการทำงานของโครงสร้างปิด - B.

ความยาวของระยะเวลาการให้ความร้อน z ht = 229 วัน

อุณหภูมิเฉลี่ยของระยะเวลาการให้ความร้อน t ht \u003d -5.9 ° C

อุณหภูมิอากาศภายในอาคาร t int \u003d +21 °С

อุณหภูมิของอากาศภายนอกที่หนาวเย็น 5 วัน tต่อ = = -35 °С

อาคารมีห้องใต้หลังคา "อบอุ่น" และชั้นใต้ดินทางเทคนิค

อุณหภูมิของอากาศภายในของห้องใต้ดินทางเทคนิค = = +2 °С

ความสูงของอาคารจากระดับพื้นชั้นล่างถึงยอดเพลาไอเสีย ชม= 29.7 ม.

ความสูงพื้น - 2.8 ม.

ความเร็วลมรูปสี่เหลี่ยมขนมเปียกปูนเฉลี่ยสูงสุดในเดือนมกราคม วี\u003d 5.2 ม. / วินาที
ข. ขั้นตอนการคำนวณ
1. การกำหนดพื้นที่ของโครงสร้างล้อมรอบ

การกำหนดพื้นที่ของโครงสร้างล้อมรอบนั้นขึ้นอยู่กับแผนผังของพื้นทั่วไปของอาคาร 9 ชั้นและข้อมูลเบื้องต้นของส่วน A

พื้นที่ชั้นทั้งหมดของอาคาร
แต่ชั่วโมง \u003d (42.5 + 42.5 + 42.5 + 57.38) 9 \u003d 1663.9 ม. 2
พื้นที่นั่งเล่นของอพาร์ทเมนต์และห้องครัว
แต่ l = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)9 \u003d 1388.7 ม. 2
พื้นที่ชั้นเหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค แต่ข.ชั้นใต้หลังคา แต่กรัม f และคลุมเหนือห้องใต้หลังคา แต่กรัม ค
แต่ข.ค = แต่กรัม ฉ= แต่กรัม ค \u003d 16 16.2 \u003d 259.2 ม. 2
พื้นที่รวมของอุดหน้าต่างและประตูระเบียง แต่ F พร้อมหมายเลขบนพื้น:

- อุดหน้าต่างกว้าง 1.5 ม. - 6 ชิ้น,

- อุดหน้าต่างกว้าง 1.2 ม. - 8 ชิ้น,

- ประตูระเบียง กว้าง 0.75 ม. - 4 ชิ้น

ความสูงของหน้าต่าง - 1.2 ม. ความสูงของประตูระเบียง 2.2 ม.
แต่ F \u003d [(1.5 6 + 1.2 8) 1.2 + (0.75 4 2.2)] 9 \u003d 260.3 ม. 2
พื้นที่ประตูทางเข้าบันไดกว้าง 1.0 และ 1.5 ม. และสูง 2.05 ม
แต่ ed \u003d (1.5 + 1.0) 2.05 \u003d 5.12 ม. 2
พื้นที่การอุดหน้าต่างของบันไดที่มีความกว้างหน้าต่าง 1.2 ม. และความสูง 0.9 ม

\u003d (1.2 0.9) 8 \u003d 8.64 ม. 2
พื้นที่รวมของประตูด้านนอกของอพาร์ทเมนท์ที่มีความกว้าง 0.9 ม. สูง 2.05 ม. และจำนวน 4 ตัวบนพื้น
แต่ ed \u003d (0.9 2.05 4) 9 \u003d 66.42 ม. 2
พื้นที่รวมของผนังด้านนอกของอาคารโดยคำนึงถึงช่องเปิดหน้าต่างและประตู

\u003d (16 + 16 + 16.2 + 16.2) 2.8 9 \u003d 1622.88 ม. 2
พื้นที่รวมของผนังด้านนอกของอาคารที่ไม่มีช่องหน้าต่างและประตู

แต่ W \u003d 1622.88 - (260.28 + 8.64 + 5.12) \u003d 1348.84 ม. 2
พื้นที่ทั้งหมดของพื้นผิวภายในของโครงสร้างปิดภายนอกรวมถึงพื้นห้องใต้หลังคาและพื้นเหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค

\u003d (16 + 16 + 16.2 + 16.2) 2.8 9 + 259.2 + 259.2 \u003d 2141.3 ม. 2
ปริมาณความร้อนของอาคาร

วี n \u003d 16 16.2 2.8 9 \u003d 6531.84 ม. 3
2. การกำหนดองศาวันของระยะเวลาการให้ความร้อน

องศาวันถูกกำหนดโดยสูตร (2) SNiP 23-02-2003 สำหรับซองจดหมายอาคารต่อไปนี้:

- ผนังภายนอกและพื้นห้องใต้หลังคา:

ดี d 1 \u003d (21 + 5.9) 229 \u003d 6160.1 ° C วัน
- การเคลือบและผนังภายนอกของ "ห้องใต้หลังคา" ที่อบอุ่น:
ดี d 2 \u003d (15 + 5.9) 229 \u003d 4786.1 ° C วัน
- ชั้นเหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค:
ดี d 3 \u003d (2 + 5.9) 229 \u003d 1809.1 ° C วัน
3. การหาค่าความต้านทานที่ต้องการต่อการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างที่ปิดล้อม

ความต้านทานที่ต้องการต่อการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างที่ปิดล้อมนั้นพิจารณาจากตาราง 4 SNiP 23-02-2003 ขึ้นอยู่กับค่าองศาวันของระยะเวลาการให้ความร้อน:

- สำหรับผนังด้านนอกของอาคาร
\u003d 0.00035 6160.1 + 1.4 \u003d 3.56 m 2 ° C / W;
- สำหรับพื้นห้องใต้หลังคา
= น· \u003d 0.107 (0.0005 6160.1 + 2.2) \u003d 0.49 ม. 2
น =
=
= 0,107;
- สำหรับผนังด้านนอกของห้องใต้หลังคา
\u003d 0.00035 4786.1 + 1.4 \u003d 3.07 m 2 ° C / W
- สำหรับคลุมห้องใต้หลังคา

=
=
\u003d 0.87 ม. 2 ° C / W;
– สำหรับการทับซ้อนกันบนชั้นใต้ดินทางเทคนิค

= นข. ค R reg \u003d 0.34 (0.00045 1809.1 + 1.9) \u003d 0.92 m 2 ° C / W

นข. ค=
=
= 0,34;
- สำหรับการอุดหน้าต่างและประตูระเบียงพร้อมกระจกสามชั้นในวงกบไม้ (ภาคผนวก L SP 23-1001-2004)

\u003d 0.55 ม. 2 ° C / W
4. การกำหนดการใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคาร

ในการพิจารณาการใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน จำเป็นต้องสร้าง:

- การสูญเสียความร้อนทั้งหมดของอาคารผ่านรั้วภายนอก คิวช , เอ็มเจ;

- อินพุตความร้อนในครัวเรือน คิว int , เอ็มเจ;

- ความร้อนสะสมทางหน้าต่างและประตูระเบียงจากรังสีดวงอาทิตย์ เอ็มเจ

เมื่อพิจารณาการสูญเสียความร้อนรวมของอาคาร คิวชั่วโมง , MJ จำเป็นต้องคำนวณสองสัมประสิทธิ์:

- ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนที่ลดลงผ่านเปลือกอาคารภายนอก
, W / (m 2 ° C);
หลี่วี = 3 อา l\u003d 3 1388.7 \u003d 4166.1 ม. 3 / ชม.
ที่ไหน อา l- พื้นที่ของห้องนั่งเล่นและห้องครัว m 2;

- อัตราเฉลี่ยที่กำหนดของการแลกเปลี่ยนอากาศของอาคารสำหรับช่วงเวลาที่ให้ความร้อน น a , h –1 , ตามสูตร (D.8) SNiP 23-02–2003:
นก =
= 0.75 ชม. -1.
เรายอมรับค่าสัมประสิทธิ์การลดปริมาณอากาศในอาคารโดยคำนึงถึงรั้วภายใน บีวี = 0.85; ความจุความร้อนจำเพาะของอากาศ ค= 1 kJ/kg °C และค่าสัมประสิทธิ์โดยคำนึงถึงอิทธิพลของการไหลของความร้อนที่จะเกิดขึ้นในโครงสร้างโปร่งแสง k = 0,7:

=
\u003d 0.45 W / (m 2 ° C)
ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนรวมของอาคาร K m, W / (m 2 ° C) กำหนดโดยสูตร (D.4) SNiP 23-02–2003:
K m \u003d 0.59 + 0.45 \u003d 1.04 W / (m 2 ° C)
เราคำนวณการสูญเสียความร้อนทั้งหมดของอาคารสำหรับช่วงเวลาที่ให้ความร้อน คิว h , MJ ตามสูตร (D.3) SNiP 23-02–2003:
คิวชั่วโมง = 0.0864 1.04 6160.1 2141.28 = 1185245.3 MJ
ปัจจัยการผลิตความร้อนในครัวเรือนในช่วงฤดูร้อน คิว int , MJ กำหนดโดยสูตร (D.11) SNiP 23-02-2003 โดยสมมติมูลค่าการปล่อยความร้อนในครัวเรือนจำเพาะ q int เท่ากับ 17 W / m 2:
คิว int = 0.0864 17 229 1132.4 = 380888.62 MJ
ความร้อนเข้าอาคารจากรังสีดวงอาทิตย์ในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน คิว s , MJ กำหนดโดยสูตร (G.11) SNiP 23-02-2003 โดยคำนึงถึงค่าของสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการแรเงาของช่องเปิดแสงโดยองค์ประกอบการเติมทึบแสง τ F = 0.5 และการเจาะสัมพัทธ์ของ การแผ่รังสีแสงอาทิตย์สำหรับอุดช่องหน้าต่างแบบส่งแสง kฉ = 0.46

ค่าเฉลี่ยของรังสีดวงอาทิตย์สำหรับระยะเวลาการให้ความร้อนบนพื้นผิวแนวตั้ง ฉัน cf, W / m 2 เรายอมรับตามภาคผนวก (D) SP 23-101–2004 สำหรับละติจูดทางภูมิศาสตร์ของตำแหน่งของระดับการใช้งาน (56 ° N):

ฉัน av \u003d 201 W / m 2,
คิว s = 0.5 0.76(100.44 201 + 100.44 201 + .)
+ 29.7 201 + 29.7 201) = 19880.18 MJ
การใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน , MJ ถูกกำหนดโดยสูตร (D.2) ของ SNiP 23-02-2003 โดยใช้ค่าตัวเลขของสัมประสิทธิ์ต่อไปนี้:

- ค่าสัมประสิทธิ์การลดความร้อนที่เพิ่มขึ้นเนื่องจากความเฉื่อยทางความร้อนของโครงสร้างที่ปิดล้อม = 0,8;

- ค่าสัมประสิทธิ์โดยคำนึงถึงการใช้ความร้อนเพิ่มเติมของระบบทำความร้อน ซึ่งสัมพันธ์กับความไม่ต่อเนื่องของฟลักซ์ความร้อนเล็กน้อยของช่วงอุปกรณ์ทำความร้อนสำหรับอาคารประเภทหอคอย = 1,11.
= 1.11 = 1024940.2 MJ
เรากำหนดการใช้พลังงานความร้อนของอาคารโดยเฉพาะ
, kJ / (m 2 °C วัน) ตามสูตร (D.1) SNiP 23-02–2003:
=
\u003d 25.47 kJ / (m 2 ° C วัน)
ตามข้อมูลในตาราง 9 SNiP 23-02–2003 การใช้พลังงานความร้อนจำเพาะที่ได้มาตรฐานเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารพักอาศัย 9 ชั้นคือ 25 kJ / (m 2 ° C วัน) ซึ่งต่ำกว่าการใช้พลังงานความร้อนจำเพาะที่คำนวณได้ 1.02% = 25.47 kJ / (m 2 ·°С·day) ดังนั้น ในการออกแบบวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างที่ปิดล้อม ความแตกต่างนี้จะต้องนำมาพิจารณาด้วย

กระทรวงศึกษาธิการและวิทยาศาสตร์ของสหพันธรัฐรัสเซีย

สถาบันการศึกษางบประมาณของรัฐบาลกลางเพื่อการศึกษาระดับอุดมศึกษา

"มหาวิทยาลัยของรัฐ - คอมเพล็กซ์การศึกษาวิทยาศาสตร์อุตสาหกรรม"

สถาบันสถาปัตยกรรมและการก่อสร้าง

แผนก: "การก่อสร้างเมืองและเศรษฐกิจ"

สาขาวิชา: "ฟิสิกส์การก่อสร้าง"

หลักสูตรการทำงาน

"การป้องกันความร้อนของอาคาร"

เสร็จสมบูรณ์โดยนักเรียน: Arkharova K.Yu

• บทนำ
• แบบฟอร์มงาน
• 1 . การอ้างอิงสภาพภูมิอากาศ
• 2 . การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อน
• 2.1 การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างล้อมรอบ
• 2.2 การคำนวณโครงสร้างปิดของชั้นใต้ดิน "อบอุ่น"
• 2.3 การคำนวณความร้อนของ windows
• 3 . การคำนวณการใช้พลังงานความร้อนจำเพาะเพื่อให้ความร้อนในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน
• 4 . การดูดซับความร้อนของพื้นผิว
• 5 . การป้องกันโครงสร้างปิดจากน้ำขัง
• บทสรุป
• รายชื่อแหล่งและวรรณกรรมที่ใช้แล้ว
• ภาคผนวก A

บทนำ

การป้องกันความร้อนคือชุดของมาตรการและเทคโนโลยีสำหรับการประหยัดพลังงาน ซึ่งทำให้สามารถเพิ่มฉนวนกันความร้อนของอาคารเพื่อวัตถุประสงค์ต่างๆ เพื่อลดการสูญเสียความร้อนภายในอาคาร

งานของการจัดหาคุณสมบัติทางความร้อนที่จำเป็นของโครงสร้างที่ปิดล้อมภายนอกนั้นได้รับการแก้ไขโดยให้ความต้านทานความร้อนที่จำเป็นและความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อน

ความทนทานต่อการถ่ายเทความร้อนต้องสูงเพียงพอเพื่อให้แน่ใจว่าสภาพอุณหภูมิที่ยอมรับได้อย่างถูกสุขลักษณะบนพื้นผิวของโครงสร้างที่หันไปทางห้องในช่วงที่หนาวที่สุดของปี ความต้านทานความร้อนของโครงสร้างได้รับการประเมินโดยความสามารถในการรักษาอุณหภูมิที่ค่อนข้างคงที่ในสถานที่โดยมีความผันผวนเป็นระยะในอุณหภูมิของสภาพแวดล้อมของอากาศที่อยู่ติดกับโครงสร้างและการไหลของความร้อนที่ไหลผ่าน ระดับความต้านทานความร้อนของโครงสร้างโดยรวมนั้นพิจารณาจากคุณสมบัติทางกายภาพของวัสดุที่ทำชั้นนอกของโครงสร้างเป็นส่วนใหญ่ ซึ่งรับรู้ถึงความผันผวนของอุณหภูมิที่รุนแรง

ในหลักสูตรนี้จะมีการคำนวณเชิงความร้อนของโครงสร้างล้อมรอบของบ้านพักอาศัยแต่ละหลังซึ่งเป็นพื้นที่ก่อสร้างของเมือง Arkhangelsk

แบบฟอร์มงาน

1 พื้นที่ก่อสร้าง:

อาร์คันเกลสค์

2 โครงสร้างผนัง (ชื่อวัสดุโครงสร้าง ฉนวน ความหนา ความหนาแน่น):

ชั้นที่ 1 - คอนกรีตโพลีสไตรีนดัดแปลงบนปูนซีเมนต์ปอร์ตแลนด์ (= 200 กก. / ม. 3; ? = 0.07 W / (m * K); ? = 0.36 ม.)

ชั้นที่ 2 - โฟมโพลีสไตรีนอัดรีด (= 32 กก. / ม. 3; ? = 0.031 W / (ม. * K); ? = 0.22 ม.)

ชั้นที่ 3 - perlibite (= 600 กก. / ม. 3; ? = 0.23 W / (m * K); ? = 0.32 ม.

3 วัสดุรวมที่นำความร้อน:

คอนกรีตมุก (= 600 กก. / ม. 3; ? = 0.23 วัตต์ / (ม. * K); ? = 0.38 ม.

4 การก่อสร้างชั้น:

ชั้นที่ 1 - เสื่อน้ำมัน (= 1800 กก. / ม. 3; s = 8.56 W / (m 2 ° C); ? = 0.38 W / (m 2 ° C); ? = 0.0008 ม.

ชั้นที่ 2 - ปาดปูนทราย (= 1800 kg / m 3; s = 11.09 W / (m 2 ° C); ? = 0.93 W / (m 2 ° C); ? = 0.01 m)

ชั้นที่ 3 - แผ่นโพลีสไตรีนที่ขยายตัว (= 25 กก. / ม. 3; s = 0.38 W / (m 2 ° C); ? = 0.44 W / (m 2 ° C); ? = 0.11 ม. )

ชั้นที่ 4 - แผ่นคอนกรีตโฟม (= 400 กก. / ม. 3; s = 2.42 W / (m 2 ° C); ? = 0.15 W / (m 2 ° C); ? = 0.22 ม. )

1 . การอ้างอิงสภาพภูมิอากาศ

พื้นที่อาคาร - Arkhangelsk

ภูมิอากาศ - II A.

โซนความชื้น - เปียก

ความชื้นในห้อง? = 55%;

อุณหภูมิการออกแบบในห้อง = 21°ซ.

ความชื้นในห้องเป็นเรื่องปกติ

เงื่อนไขการใช้งาน - ข.

พารามิเตอร์ภูมิอากาศ:

อุณหภูมิภายนอกอาคารโดยประมาณ (อุณหภูมิภายนอกอาคารช่วงที่หนาวที่สุด 5 วัน (ความปลอดภัย 0.92)

ระยะเวลาของระยะเวลาการให้ความร้อน (ด้วยอุณหภูมิภายนอกอาคารเฉลี่ยต่อวัน 8 ° C) - \u003d 250 วัน;

อุณหภูมิเฉลี่ยของช่วงเวลาที่ให้ความร้อน (โดยมีอุณหภูมิภายนอกอาคารเฉลี่ยต่อวันอยู่ที่ 8 ° C) - = - 4.5 ° C

ล้อมรอบความร้อนการดูดซึมความร้อน

2 . การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อน

2 .1 การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างล้อมรอบ

การคำนวณองศาวันของระยะเวลาการให้ความร้อน

GSOP = (t ใน - t จาก) z จาก, (1.1)

ที่ไหน - อุณหภูมิการออกแบบในห้อง° C;

อุณหภูมิภายนอกโดยประมาณ° C;

ระยะเวลาของระยะเวลาการให้ความร้อน วัน

GSOP \u003d (+ 21 + 4.5) 250 \u003d 6125 ° C วัน

ความต้านทานที่ต้องการต่อการถ่ายเทความร้อนคำนวณโดยสูตร (1.2)

โดยที่ a และ b เป็นค่าสัมประสิทธิ์ซึ่งควรใช้ค่าตามตารางที่ 3 ของ SP 50.13330.2012 "การป้องกันความร้อนของอาคาร" สำหรับกลุ่มอาคารที่เกี่ยวข้อง

เรายอมรับ: a = 0.00035; b=1.4

0.00035 6125 +1.4=3.54m 2 °C/W.

การก่อสร้างผนังด้านนอก

ก) เราตัดโครงสร้างด้วยระนาบขนานกับทิศทางของการไหลของความร้อน (รูปที่ 1):

รูปที่ 1 - การก่อสร้างผนังด้านนอก

ตารางที่ 1 - พารามิเตอร์วัสดุของผนังด้านนอก

ค่าความต้านทานการถ่ายเทความร้อน R และถูกกำหนดโดยสูตร (1.3):

โดยที่ A i - พื้นที่ของส่วน i-th, m 2;

R ผม - ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของส่วน i-th, ;

A คือผลรวมของพื้นที่ของแปลงทั้งหมด m 2

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนสำหรับส่วนที่เป็นเนื้อเดียวกันถูกกำหนดโดยสูตร (1.4):

ที่ไหน, ? - ความหนาของชั้น m;

ค่าสัมประสิทธิ์การนำความร้อน W/(mK)

เราคำนวณความต้านทานการถ่ายเทความร้อนสำหรับส่วนที่ไม่เป็นเนื้อเดียวกันโดยใช้สูตร (1.5):

R \u003d R 1 + R 2 + R 3 + ... + R n + R VP, (1.5)

โดยที่ R 1 , R 2 , R 3 ... R n - ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของแต่ละชั้นของโครงสร้าง ;

R vp - ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของช่องว่างอากาศ .

เราพบ R และตามสูตร (1.3):

b) เราตัดโครงสร้างด้วยระนาบตั้งฉากกับทิศทางของการไหลของความร้อน (รูปที่ 2):

รูปที่ 2 - การก่อสร้างผนังด้านนอก

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อน R b ถูกกำหนดโดยสูตร (1.5)

R b \u003d R 1 + R 2 + R 3 + ... + R n + R VP, (1.5)

ความต้านทานการซึมผ่านของอากาศสำหรับส่วนที่เป็นเนื้อเดียวกันถูกกำหนดโดยสูตร (1.4)

ความต้านทานการซึมผ่านของอากาศสำหรับพื้นที่ที่ไม่เป็นเนื้อเดียวกันถูกกำหนดโดยสูตร (1.3):

เราพบ R b ตามสูตร (1.5):

R b \u003d 5.14 + 3.09 + 1.4 \u003d 9.63

ความต้านทานตามเงื่อนไขต่อการถ่ายเทความร้อนของผนังด้านนอกถูกกำหนดโดยสูตร (1.6):

โดยที่ R a - ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างที่ปิดล้อมตัดขนานกับการไหลของความร้อน ;

R b - ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของเปลือกอาคาร, ตัดในแนวตั้งฉากกับการไหลของความร้อน,

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงของผนังด้านนอกถูกกำหนดโดยสูตร (1.7):

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนบนพื้นผิวด้านนอกถูกกำหนดโดยสูตร (1.9)

โดยที่ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านในของเปลือกอาคาร = 8.7;

โดยที่ คือ ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านนอกของเปลือกอาคาร = 23;

ความแตกต่างของอุณหภูมิที่คำนวณได้ระหว่างอุณหภูมิของอากาศภายในและอุณหภูมิของพื้นผิวด้านในของโครงสร้างที่ปิดล้อมถูกกำหนดโดยสูตร (1.10):

โดยที่ n คือสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงการพึ่งพาตำแหน่งของพื้นผิวด้านนอกของโครงสร้างล้อมรอบที่สัมพันธ์กับอากาศภายนอก n=1;

อุณหภูมิการออกแบบในห้อง° C;

อุณหภูมิอากาศภายนอกโดยประมาณในฤดูหนาว° C;

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนของพื้นผิวด้านในของโครงสร้างที่ปิดล้อม W / (m 2 ° C)

อุณหภูมิของพื้นผิวด้านในของโครงสร้างที่ปิดล้อมถูกกำหนดโดยสูตร (1.11):

2 . 2 การคำนวณโครงสร้างปิดของชั้นใต้ดิน "อบอุ่น"

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ต้องการของส่วนของผนังชั้นใต้ดินที่อยู่เหนือเครื่องหมายการวางแผนของดินนั้นเท่ากับความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงของผนังด้านนอก:

ความต้านทานที่ลดลงต่อการถ่ายเทความร้อนของโครงสร้างปิดของส่วนที่ฝังของชั้นใต้ดินซึ่งอยู่ต่ำกว่าระดับพื้นดิน

ความสูงของส่วนที่ฝังของห้องใต้ดินคือ 2 เมตร ความกว้างของชั้นใต้ดิน - 3.8m

ตามตารางที่ 13 ของ SP 23-1001-2004 "การออกแบบการป้องกันความร้อนของอาคาร" เรายอมรับ:

ความต้านทานที่ต้องการต่อการถ่ายเทความร้อนของชั้นใต้ดินเหนือชั้นใต้ดิน "อบอุ่น" คำนวณโดยสูตร (1.12)

โดยที่ความต้านทานที่ต้องการต่อการถ่ายเทความร้อนของชั้นใต้ดินเราพบตามตารางที่ 3 ของ SP 50.13330.2012 "การป้องกันความร้อนของอาคาร"

โดยที่อุณหภูมิของอากาศในห้องใต้ดิน° C;

เช่นเดียวกับในสูตร (1.10);

เหมือนกับในสูตร (1.10)

ลองเท่ากับ 21.35 ° C:

อุณหภูมิของอากาศในห้องใต้ดินถูกกำหนดโดยสูตร (1.14):

โดยที่เหมือนกับในสูตร (1.10);

ความหนาแน่นของฟลักซ์ความร้อนเชิงเส้น,; ;

ปริมาณอากาศในห้องใต้ดิน ;

ความยาวของไปป์ไลน์ของเส้นผ่านศูนย์กลาง i-th, m; ;

อัตราการแลกเปลี่ยนอากาศในห้องใต้ดิน ;

ความหนาแน่นของอากาศในห้องใต้ดิน;

c - ความจุความร้อนจำเพาะของอากาศ ;;

พื้นที่ชั้นใต้ดิน ;

พื้นที่ของพื้นและผนังของห้องใต้ดินที่สัมผัสกับพื้นดิน

พื้นที่ผนังด้านนอกของห้องใต้ดินเหนือระดับพื้นดิน,.

2 . 3 การคำนวณความร้อนของ windows

องศาวันของระยะเวลาการให้ความร้อนคำนวณโดยสูตร (1.1)

GSOP \u003d (+ 21 + 4.5) 250 \u003d 6125 ° C วัน

ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลงถูกกำหนดตามตารางที่ 3 ของ SP 50.13330.2012 "การป้องกันความร้อนของอาคาร" โดยวิธีการแก้ไข:

เราเลือกหน้าต่างตามความต้านทานที่พบต่อการถ่ายเทความร้อน R 0:

กระจกธรรมดาและหน้าต่างกระจกสองชั้นแบบห้องเดียวในฝาครอบแยกจากกระจกที่มีการเคลือบผิวแบบแข็ง -

สรุป: ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนที่ลดลง ความแตกต่างของอุณหภูมิ และอุณหภูมิของพื้นผิวด้านในของโครงสร้างที่ปิดล้อมนั้นสอดคล้องกับมาตรฐานที่กำหนด ดังนั้นจึงเลือกการออกแบบผนังด้านนอกและความหนาของฉนวนได้อย่างถูกต้อง

เนื่องจากเราใช้โครงสร้างผนังสำหรับโครงสร้างปิดในส่วนลึกของห้องใต้ดิน เราจึงได้รับการต้านทานการถ่ายเทความร้อนของพื้นห้องใต้ดินที่ยอมรับไม่ได้ ซึ่งส่งผลต่อความแตกต่างของอุณหภูมิระหว่างอุณหภูมิของอากาศภายในและอุณหภูมิ ของพื้นผิวด้านในของโครงสร้างที่ปิดล้อม

3 . การคำนวณการใช้พลังงานความร้อนจำเพาะเพื่อให้ความร้อนในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน

การใช้พลังงานความร้อนจำเพาะโดยประมาณสำหรับอาคารทำความร้อนในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อนถูกกำหนดโดยสูตร (2.1):

โดยที่การใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน J;

ผลรวมของพื้นที่พื้นของอพาร์ทเมนท์หรือพื้นที่ใช้สอยของอาคารยกเว้นพื้นทางเทคนิคและโรงรถ ม. 2

การใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อนคำนวณโดยสูตร (2.2):

โดยที่การสูญเสียความร้อนทั้งหมดของอาคารผ่านโครงสร้างปิดภายนอก J;

ปัจจัยการผลิตความร้อนในครัวเรือนในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน J;

ความร้อนได้รับผ่านหน้าต่างและโคมไฟจากการแผ่รังสีดวงอาทิตย์ในช่วงเวลาที่ให้ความร้อน J;

ค่าสัมประสิทธิ์ของการลดปริมาณความร้อนเนื่องจากความเฉื่อยทางความร้อนของโครงสร้างที่ปิดล้อม ค่าที่แนะนำ = 0.8;

ค่าสัมประสิทธิ์โดยคำนึงถึงการใช้ความร้อนเพิ่มเติมของระบบทำความร้อนที่เกี่ยวข้องกับความไม่ต่อเนื่องของการไหลของความร้อนเล็กน้อยของช่วงของอุปกรณ์ทำความร้อนการสูญเสียความร้อนเพิ่มเติมผ่านส่วนหม้อน้ำของรั้วอุณหภูมิอากาศที่เพิ่มขึ้นในห้องมุม , การสูญเสียความร้อนของท่อส่งผ่านห้องที่ไม่มีเครื่องทำความร้อน, สำหรับอาคารที่มีชั้นใต้ดินที่มีความร้อน = 1, 07;

การสูญเสียความร้อนทั้งหมดของอาคาร J สำหรับระยะเวลาการให้ความร้อนถูกกำหนดโดยสูตร (2.3):

โดยที่ - ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนโดยรวมของอาคาร W / (m 2 ° C) ถูกกำหนดโดยสูตร (2.4)

พื้นที่ทั้งหมดของโครงสร้างปิด m 2;

โดยที่ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนลดลงผ่านเปลือกอาคารภายนอกคือ W / (m 2 ° C)

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนแบบมีเงื่อนไขของอาคารโดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนเนื่องจากการแทรกซึมและการระบายอากาศ W / (m 2 ° C)

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนที่ลดลงผ่านเปลือกอาคารภายนอกถูกกำหนดโดยสูตร (2.5):

โดยที่ พื้นที่ m 2 และความต้านทานการถ่ายเทความร้อนลดลง m 2 ° C / W ผนังภายนอก (ไม่รวมช่องเปิด)

เช่นเดียวกันการเติมช่องรับแสง (หน้าต่าง, หน้าต่างกระจกสี, โคมไฟ);

ประตูและประตูภายนอกเหมือนกัน

เหมือนกัน ครอบคลุมรวม (รวมถึงเหนือหน้าต่าง);

เดียวกัน พื้นห้องใต้หลังคา;

เหมือนกัน เพดานห้องใต้ดิน;

ด้วย, .

0.306 W / (m 2 ° C);

ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนตามเงื่อนไขของอาคารโดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนเนื่องจากการแทรกซึมและการระบายอากาศ W / (m 2 ° C) ถูกกำหนดโดยสูตร (2.6):

โดยที่คือสัมประสิทธิ์การลดปริมาณอากาศในอาคารโดยคำนึงถึงโครงสร้างภายในที่ปิดล้อม เรายอมรับ sv = 0.85;

ปริมาตรของห้องอุ่น

ค่าสัมประสิทธิ์การคำนึงถึงอิทธิพลของการไหลของความร้อนที่เคาน์เตอร์ในโครงสร้างโปร่งแสง เท่ากับหน้าต่างและประตูระเบียงที่มีการผูกแยก 1;

ความหนาแน่นเฉลี่ยของอากาศจ่ายในช่วงเวลาทำความร้อน kg / m 3 กำหนดโดยสูตร (2.7)

อัตราแลกเปลี่ยนอากาศเฉลี่ยของอาคารในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน h 1

อัตราแลกเปลี่ยนเฉลี่ยของอากาศในอาคารสำหรับช่วงการให้ความร้อนคำนวณจากการแลกเปลี่ยนอากาศทั้งหมดเนื่องจากการระบายอากาศและการแทรกซึมตามสูตร (2.8):

โดยที่คือปริมาณของอากาศที่จ่ายเข้าไปในอาคารที่มีการไหลเข้าที่ไม่มีการรวบรวมกันหรือค่าปกติที่มีการระบายอากาศทางกล m 3 / h เท่ากับอาคารที่อยู่อาศัยสำหรับพลเมืองโดยคำนึงถึงบรรทัดฐานทางสังคม (ด้วยจำนวนการเข้าพักโดยประมาณของอพาร์ตเมนต์ของ 20 ม. 2 ของพื้นที่ทั้งหมดหรือน้อยกว่าต่อคน) - 3 A; 3 A \u003d 603.93m 2;

พื้นที่ที่อยู่อาศัย; \u003d 201.31m 2;

จำนวนชั่วโมงของการช่วยหายใจระหว่างสัปดาห์ h; ;

จำนวนชั่วโมงบัญชีสำหรับการแทรกซึมระหว่างสัปดาห์ h;=168;

ปริมาณอากาศที่แทรกซึมเข้าไปในอาคารผ่านเปลือกอาคาร กก./ชม.

ปริมาณอากาศที่แทรกซึมเข้าไปในบันไดของอาคารที่อยู่อาศัยผ่านช่องว่างในการเติมช่องเปิดถูกกำหนดโดยสูตร (2.9):

โดยที่ - ตามลำดับสำหรับบันไดพื้นที่ทั้งหมดของหน้าต่างและประตูระเบียงและประตูทางเข้าภายนอก m 2;

ตามลำดับสำหรับบันไดความต้านทานที่จำเป็นสำหรับการเจาะอากาศของประตูหน้าต่างและระเบียงและประตูทางเข้าภายนอก m 2 ·° C / W;

ดังนั้นสำหรับบันได ความแตกต่างของแรงดันที่คำนวณได้ระหว่างอากาศภายนอกและภายในสำหรับประตูหน้าต่างและระเบียงและประตูภายนอกทางเข้า Pa กำหนดโดยสูตร (2.10):

โดยที่ n ใน - ความถ่วงจำเพาะของอากาศภายนอกและภายในตามลำดับ N / m 3 กำหนดโดยสูตร (2.11):

ความเร็วลมสูงสุดเฉลี่ยในจุดต่างๆ ของเดือนมกราคม (SP 131.13330.2012 "Construction climatology"); =3.4 เมตร/วินาที

3463/(273 + เสื้อ), (2.11)

n \u003d 3463 / (273 -33) \u003d 14.32 N / m 3;

c \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11.78 N / m 3;

จากที่นี่เราพบ:

เราหาอัตราเฉลี่ยของการแลกเปลี่ยนอากาศของอาคารในช่วงเวลาทำความร้อนโดยใช้ข้อมูลที่ได้รับ:

0.06041 ชม. 1 .

จากข้อมูลที่ได้รับเราคำนวณตามสูตร (2.6):

0.020 W / (m 2 ° C)

โดยใช้ข้อมูลที่ได้รับในสูตร (2.5) และ (2.6) เราพบค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนโดยรวมของอาคาร:

0.306 + 0.020 \u003d 0.326 W / (m 2 ° C)

เราคำนวณการสูญเสียความร้อนทั้งหมดของอาคารโดยใช้สูตร (2.3):

0.08640.326317.78=จ.

ปัจจัยการผลิตความร้อนในครัวเรือนในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน J ถูกกำหนดโดยสูตร (2.12):

โดยที่ค่าของการปล่อยความร้อนในครัวเรือนต่อ 1 m 2 ของพื้นที่ที่อยู่อาศัยหรือพื้นที่โดยประมาณของอาคารสาธารณะ W / m 2 เป็นที่ยอมรับ

พื้นที่ที่อยู่อาศัย \u003d 201.31m 2;

ความร้อนได้รับผ่านหน้าต่างและโคมไฟจากการแผ่รังสีดวงอาทิตย์ในช่วงเวลาที่ให้ความร้อน J สำหรับอาคารสี่หน้าในสี่ทิศทาง เรากำหนดโดยสูตร (2.13):

โดยที่ - สัมประสิทธิ์คำนึงถึงการหรี่แสงของรูรับแสงด้วยองค์ประกอบทึบแสง สำหรับหน้าต่างกระจกสองชั้นแบบห้องเดียวที่ทำจากกระจกธรรมดาที่มีการเคลือบผิวแบบแข็ง - 0.8;

ค่าสัมประสิทธิ์การแทรกซึมสัมพัทธ์ของรังสีดวงอาทิตย์สำหรับการอุดที่ส่งแสง สำหรับหน้าต่างกระจกสองชั้นแบบห้องเดียวที่ทำจากกระจกธรรมดาที่มีการเคลือบแบบแข็ง - 0.57;

พื้นที่ของช่องเปิดแสงของด้านหน้าอาคารตามลำดับในสี่ทิศทาง m 2;

ค่าเฉลี่ยของรังสีดวงอาทิตย์สำหรับช่วงเวลาที่ให้ความร้อนบนพื้นผิวแนวตั้งภายใต้สภาวะที่มีเมฆมากตามจริงตามอาคารทั้งสี่ของอาคาร J / (m 2) ถูกกำหนดตามตารางที่ 9.1 ของ SP 131.13330.2012 "สภาพอากาศในการก่อสร้าง" ;

ฤดูทำความร้อน:

มกราคม กุมภาพันธ์ มีนาคม เมษายน พฤษภาคม กันยายน ตุลาคม พฤศจิกายน ธันวาคม

เรายอมรับละติจูด 64°N สำหรับเมือง Arkhangelsk

C: A 1 \u003d 2.25 ม. 2; ผม 1 \u003d (31 + 49) / 9 \u003d 8.89 J / (ม 2;

ฉัน 2 \u003d (138 + 157 + 192 + 155 + 138 + 162 + 170 + 151 + 192) / 9 \u003d 161.67 J / (ม. 2;

B: A 3 \u003d 8.58; ผม 3 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (ม. 2;

W: A 4 \u003d 8.58; ผม 4 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (ม. 2

โดยใช้ข้อมูลที่ได้จากการคำนวณสูตร (2.3), (2.12) และ (2.13) เราพบการใช้พลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารตามสูตร (2.2):

ตามสูตร (2.1) เราคำนวณการใช้พลังงานความร้อนเฉพาะเพื่อให้ความร้อน:

KJ / (m 2 °C วัน).

สรุป: การใช้พลังงานความร้อนจำเพาะเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารไม่สอดคล้องกับการบริโภคปกติซึ่งกำหนดตาม SP 50.13330.2012 "การป้องกันความร้อนของอาคาร" และเท่ากับ 38.7 kJ / (m 2 ° C วัน)

4 . การดูดซับความร้อนของพื้นผิว

ความเฉื่อยทางความร้อนของชั้นก่อสร้างพื้น

รูปที่ 3 - แปลนอาคาร

ตารางที่ 2 - พารามิเตอร์ของวัสดุปูพื้น

ความเฉื่อยทางความร้อนของชั้นของโครงสร้างพื้นคำนวณโดยสูตร (3.1):

โดยที่ s คือสัมประสิทธิ์การดูดซับความร้อน W / (m 2 ° C);

ความต้านทานความร้อนกำหนดโดยสูตร (1.3)

ตัวบ่งชี้ที่คำนวณการดูดซับความร้อนของพื้นผิวพื้น

โครงสร้างพื้น 3 ชั้นแรกมีความเฉื่อยความร้อนรวมแต่ความเฉื่อยความร้อนมี 4 ชั้น

ดังนั้นเราจะกำหนดดัชนีการดูดซับความร้อนของพื้นผิวตามลำดับโดยการคำนวณดัชนีการดูดซับความร้อนของพื้นผิวของชั้นของโครงสร้างโดยเริ่มจากที่ 3 ถึง 1:

สำหรับชั้นที่ 3 ตามสูตร (3.2)

สำหรับชั้นที่ i (i=1,2) ตามสูตร (3.3)

W / (m 2 ° C);

W / (m 2 ° C);

W / (m 2 ° C);

ดัชนีการดูดซับความร้อนของพื้นผิวเท่ากับดัชนีการดูดซับความร้อนของพื้นผิวของชั้นแรก:

W / (m 2 ° C);

ค่าปกติของดัชนีการดูดซับความร้อนถูกกำหนดตาม SP 50.13330.2012 "การป้องกันความร้อนของอาคาร":

12 W / (m 2 ° C);

สรุป: ตัวบ่งชี้ที่คำนวณของการดูดซับความร้อนของพื้นผิวที่สอดคล้องกับค่าปกติ

5 . การป้องกันโครงสร้างปิดจากน้ำขัง

พารามิเตอร์ภูมิอากาศ:

ตารางที่ 3 - ค่าอุณหภูมิเฉลี่ยรายเดือนและแรงดันไอน้ำของอากาศภายนอก

แรงดันไอน้ำเฉลี่ยบางส่วนในอากาศภายนอกในช่วงเวลาหนึ่งปี

รูปที่ 4 - การก่อสร้างผนังด้านนอก

ตารางที่ 4 - พารามิเตอร์วัสดุของผนังด้านนอก

ความต้านทานต่อการซึมผ่านของไอของชั้นของโครงสร้างนั้นพบได้จากสูตร:

ที่ไหน - ความหนาของชั้น m;

ค่าสัมประสิทธิ์การซึมผ่านของไอ mg/(mchPa)

เรากำหนดความต้านทานต่อการซึมผ่านของไอของชั้นของโครงสร้างจากพื้นผิวด้านนอกและด้านในไปยังระนาบของการควบแน่นที่เป็นไปได้ (ระนาบของการควบแน่นที่เป็นไปได้เกิดขึ้นพร้อมกับพื้นผิวด้านนอกของฉนวน):

ความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อนของชั้นของผนังจากพื้นผิวด้านในไปยังระนาบของการควบแน่นที่เป็นไปได้ถูกกำหนดโดยสูตร (4.2):

โดยที่ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนบนพื้นผิวด้านในถูกกำหนดโดยสูตร (1.8)

ฤดูกาลและอุณหภูมิเฉลี่ยรายเดือน:

ฤดูหนาว (มกราคม กุมภาพันธ์ มีนาคม ธันวาคม):

ฤดูร้อน (พฤษภาคม มิถุนายน กรกฎาคม สิงหาคม กันยายน):

ฤดูใบไม้ผลิ ฤดูใบไม้ร่วง (เมษายน ตุลาคม พฤศจิกายน):

โดยที่ความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของผนังด้านนอกลดลง ;

คำนวณอุณหภูมิห้อง, .

เราพบค่าความยืดหยุ่นของไอน้ำที่สอดคล้องกัน:

เราหาค่าเฉลี่ยความยืดหยุ่นของไอน้ำเป็นเวลาหนึ่งปีโดยใช้สูตร (4.4):

โดยที่ E 1 , E 2 , E 3 - ค่าความยืดหยุ่นของไอน้ำตามฤดูกาล Pa;

ระยะเวลาของฤดูกาล เดือน

ความดันบางส่วนของไอของอากาศภายในถูกกำหนดโดยสูตร (4.5):

โดยที่ความดันบางส่วนของไอน้ำอิ่มตัว Pa ที่อุณหภูมิของอากาศภายในห้อง สำหรับ 21: 2488 ต่อปี;

ความชื้นสัมพัทธ์ของอากาศภายใน%

ค่าความต้านทานการซึมผ่านของไอที่ต้องการหาได้จากสูตร (4.6):

โดยที่ความดันบางส่วนเฉลี่ยของไอน้ำของอากาศภายนอกสำหรับรอบระยะเวลาต่อปี Pa; ยอมรับ = 6.4 hPa

จากสภาพที่ไม่สามารถยอมรับได้ของการสะสมความชื้นในเปลือกอาคารสำหรับระยะเวลาการทำงานประจำปีเราตรวจสอบเงื่อนไข:

เราพบความยืดหยุ่นของไอน้ำในอากาศภายนอกเป็นระยะเวลาหนึ่งโดยมีอุณหภูมิเฉลี่ยรายเดือนติดลบ:

เราพบอุณหภูมิกลางแจ้งเฉลี่ยในช่วงเวลาที่มีอุณหภูมิเฉลี่ยรายเดือนติดลบ:

ค่าอุณหภูมิในระนาบของการควบแน่นที่เป็นไปได้ถูกกำหนดโดยสูตร (4.3):

อุณหภูมินี้สอดคล้อง

ความต้านทานการซึมผ่านของไอที่ต้องการถูกกำหนดโดยสูตร (4.7):

โดยที่ระยะเวลาของระยะเวลาสะสมความชื้น วัน นำมาเท่ากับระยะเวลาที่มีอุณหภูมิเฉลี่ยรายเดือนติดลบ ยอมรับ = 176 วัน;

ความหนาแน่นของวัสดุของชั้นชุบ kg/m 3 ;

ความหนาของชั้นเปียก m;

การเพิ่มความชื้นสูงสุดที่อนุญาตในวัสดุของชั้นชุบ% โดยน้ำหนักสำหรับระยะเวลาของการสะสมความชื้นตามตารางที่ 10 ของ SP 50.13330.2012 "การป้องกันความร้อนของอาคาร"; ยอมรับสไตรีนที่ขยายตัว \u003d 25%;

ค่าสัมประสิทธิ์กำหนดโดยสูตร (4.8):

โดยที่ความดันบางส่วนเฉลี่ยของไอน้ำของอากาศภายนอกในช่วงเวลาที่มีอุณหภูมิเฉลี่ยรายเดือนติดลบ Pa;

เหมือนกับในสูตร (4.7)

จากที่นี่เราพิจารณาตามสูตร (4.7):

จากสภาวะจำกัดความชื้นในเปลือกอาคารเป็นระยะเวลาหนึ่งโดยมีอุณหภูมิภายนอกอาคารเฉลี่ยติดลบทุกเดือน เราจะตรวจสอบเงื่อนไขดังนี้

สรุป: ในการเชื่อมต่อกับการปฏิบัติตามเงื่อนไขสำหรับการจำกัดปริมาณความชื้นในเปลือกอาคารในช่วงเวลาของการสะสมความชื้น ไม่จำเป็นต้องใช้อุปกรณ์กั้นไอเพิ่มเติม

บทสรุป

จากคุณสมบัติทางวิศวกรรมความร้อนของรั้วภายนอกของอาคารขึ้นอยู่กับ: ปากน้ำที่ดีของอาคารนั่นคือการทำให้มั่นใจว่าอุณหภูมิและความชื้นของอากาศในห้องไม่ต่ำกว่าข้อกำหนดด้านกฎระเบียบ ปริมาณความร้อนที่สูญเสียไปโดยอาคารในฤดูหนาว อุณหภูมิของพื้นผิวด้านในของรั้วซึ่งรับประกันการก่อตัวของคอนเดนเสท ความชื้นของสารละลายที่สร้างสรรค์ของรั้วซึ่งส่งผลต่อคุณภาพการป้องกันความร้อนและความทนทาน

งานของการจัดหาคุณสมบัติทางความร้อนที่จำเป็นของโครงสร้างที่ปิดล้อมภายนอกนั้นได้รับการแก้ไขโดยให้ความต้านทานความร้อนที่จำเป็นและความต้านทานต่อการถ่ายเทความร้อน การซึมผ่านที่อนุญาตของโครงสร้างถูกจำกัดโดยความต้านทานที่กำหนดต่อการแทรกซึมของอากาศ สภาวะความชื้นปกติของโครงสร้างทำได้โดยการลดความชื้นเริ่มต้นของวัสดุและอุปกรณ์ของฉนวนกันความชื้น และในโครงสร้างที่เป็นชั้น นอกจากนี้ การจัดชั้นโครงสร้างที่ทำจากวัสดุที่มีคุณสมบัติต่างกันอย่างเหมาะสม

ในโครงการของหลักสูตร การคำนวณได้ดำเนินการเกี่ยวกับการป้องกันความร้อนของอาคาร ซึ่งดำเนินการตามหลักปฏิบัติ

รายการ แหล่งที่ใช้และ วรรณกรรม

1. SP 50.13330.2012. การป้องกันความร้อนของอาคาร (อัปเดต SNiP 23-02-2003) [ข้อความ] / กระทรวงการพัฒนาภูมิภาคของรัสเซีย - M.: 2012. - 96 p.

2. SP 131.13330.2012. ภูมิอากาศอาคาร (อัปเดตเวอร์ชันของ SNiP 23-01-99 *) [ข้อความ] / กระทรวงการพัฒนาภูมิภาคของรัสเซีย - M.: 2012. - 109 p.

3. Kupriyanov V.N. การออกแบบการป้องกันความร้อนของโครงสร้างปิด: บทช่วยสอน [ข้อความ] - คาซาน: KGASU, 2011. - 161 น.

4. SP 23-1001-2004 การออกแบบการป้องกันความร้อนของอาคาร [ข้อความ] - ม. : FSUE TsPP, 2547.

5. ที.ไอ. อาบาเชฟ. อัลบั้มของการแก้ปัญหาทางเทคนิคเพื่อปรับปรุงการป้องกันความร้อนของอาคาร, ฉนวนของหน่วยโครงสร้างในระหว่างการยกเครื่องของสต็อกที่อยู่อาศัย [ข้อความ] / T.I. Abasheva, L.V. บุลกาคอฟ. น.ม. Vavulo et al. M.: 1996. - 46 หน้า.

ภาคผนวก A

หนังสือเดินทางพลังงานของอาคาร

ข้อมูลทั่วไป

เงื่อนไขการออกแบบ

	ชื่อของพารามิเตอร์การออกแบบ	การกำหนดพารามิเตอร์	หน่วยวัด	ค่าประมาณ
	อุณหภูมิอากาศภายในอาคารโดยประมาณ
	อุณหภูมิภายนอกอาคารโดยประมาณ
	อุณหภูมิโดยประมาณของห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น
	อุณหภูมิโดยประมาณของเทคนิคใต้ดิน
	ความยาวของระยะเวลาการให้ความร้อน
	อุณหภูมิภายนอกอาคารเฉลี่ยในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน
	องศาวันของระยะเวลาการให้ความร้อน

วัตถุประสงค์การใช้งาน ประเภท และการออกแบบอาคาร

ตัวบ่งชี้ทางเรขาคณิตและพลังงานความร้อน

	ตัวบ่งชี้			ค่าโดยประมาณ (การออกแบบ) ของตัวบ่งชี้
ตัวชี้วัดทางเรขาคณิต
	พื้นที่ทั้งหมดของโครงสร้างปิดภายนอกอาคาร
	รวมทั้ง:
	ประตูหน้าต่างและระเบียง
	หน้าต่างกระจกสี
	ประตูทางเข้าและประตูทางเข้า
	สารเคลือบ (รวมกัน)
	พื้นห้องใต้หลังคา (ห้องใต้หลังคาเย็น)
	พื้นห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น
	เพดานเหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค
	เพดานเหนือทางเดินรถและใต้หน้าต่างที่ยื่นจากผนัง
	บนพื้น
	พื้นที่อพาร์ตเมนต์
	พื้นที่ใช้ประโยชน์ (อาคารสาธารณะ)
	ย่านที่อยู่อาศัย
	พื้นที่โดยประมาณ (อาคารสาธารณะ)
	ปริมาณความร้อน
	อาคารปัจจัยการเคลือบกระจกอาคาร
	ดัชนีความกะทัดรัดของอาคาร
ตัวบ่งชี้พลังงานความร้อน
ประสิทธิภาพการระบายความร้อน
	ลดความต้านทานการถ่ายเทความร้อนของรั้วภายนอก:	M 2 °C / W
	ประตูหน้าต่างและระเบียง
	หน้าต่างกระจกสี
	ประตูทางเข้าและประตูทางเข้า
	สารเคลือบ (รวมกัน)
	พื้นห้องใต้หลังคา (ห้องใต้หลังคาเย็น)
	พื้นห้องใต้หลังคาที่อบอุ่น (รวมถึงการเคลือบ)
	เพดานเหนือชั้นใต้ดินทางเทคนิค
	เพดานเหนือห้องใต้ดินหรือใต้ดินที่ไม่มีเครื่องทำความร้อน
	เพดานเหนือทางเดินรถและใต้หน้าต่างที่ยื่นจากผนัง
	บนพื้น
	ลดค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนในอาคาร	W / (m 2 ° C)
	อัตราการแลกเปลี่ยนอากาศของอาคารในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน
	อาคารอัตราแลกเปลี่ยนอากาศระหว่างการทดสอบ (ที่ 50 Pa)
	ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนแบบมีเงื่อนไขของอาคารโดยคำนึงถึงการสูญเสียความร้อนเนื่องจากการแทรกซึมและการระบายอากาศ	W / (m 2 ° C)
	ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทความร้อนในอาคารโดยรวม	W / (m 2 ° C)
ตัวชี้วัดพลังงาน
	การสูญเสียความร้อนทั้งหมดผ่านเปลือกอาคารในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน
	การปล่อยความร้อนเฉพาะครัวเรือนในอาคาร
	ความร้อนที่เพิ่มขึ้นในครัวเรือนในอาคารในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน
	ความร้อนเข้าอาคารจากรังสีดวงอาทิตย์ในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน
	ความต้องการพลังงานความร้อนเพื่อให้ความร้อนแก่อาคารในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อน

อัตราต่อรอง

	ตัวบ่งชี้	การกำหนดตัวบ่งชี้และหน่วยวัด	ค่ามาตรฐานของอินดิเคเตอร์	มูลค่าที่แท้จริงของตัวบ่งชี้
	ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพพลังงานที่คำนวณได้ของระบบทำความร้อนในเขตอาคารจากแหล่งความร้อน
	ค่าสัมประสิทธิ์ประสิทธิภาพพลังงานโดยประมาณของอพาร์ตเมนต์และระบบจ่ายความร้อนอัตโนมัติของอาคารจากแหล่งความร้อน
	ค่าสัมประสิทธิ์คำนึงถึงการไหลของความร้อนเคาน์เตอร์
	ค่าสัมประสิทธิ์การบัญชีสำหรับการใช้ความร้อนเพิ่มเติม

ตัวชี้วัดที่ครอบคลุม

เอกสารที่คล้ายกัน

การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างที่ปิดล้อม ผนังด้านนอก พื้นห้องใต้หลังคาและห้องใต้ดิน หน้าต่าง การคำนวณการสูญเสียความร้อนและระบบทำความร้อน การคำนวณความร้อนของอุปกรณ์ทำความร้อน จุดให้ความร้อนส่วนบุคคลของระบบทำความร้อนและระบายอากาศ

ภาคเรียนที่เพิ่ม 07/12/2011


การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างที่ปิดล้อม ตามสภาพการทำงานในฤดูหนาว ทางเลือกของโครงสร้างปิดโปร่งแสงของอาคาร การคำนวณระบอบความชื้น (วิธีการวิเคราะห์กราฟิกของ Fokin-Vlasov) การกำหนดพื้นที่ร้อนของอาคาร

คู่มือการอบรม เพิ่ม 01/11/2011


การป้องกันความร้อนและฉนวนความร้อนของโครงสร้างอาคารของอาคารและโครงสร้าง ความสำคัญในการก่อสร้างสมัยใหม่ การรับคุณสมบัติทางความร้อนของเปลือกอาคารหลายชั้นในแบบจำลองทางกายภาพและคอมพิวเตอร์ในโปรแกรม "Ansys"

วิทยานิพนธ์, เพิ่ม 03/20/2017


การทำความร้อนในอาคารพักอาศัยห้าชั้นที่มีหลังคาเรียบและห้องใต้ดินที่ไม่มีเครื่องทำความร้อนในเมืองอีร์คุตสค์ พารามิเตอร์การออกแบบของอากาศภายนอกและภายในอาคาร การคำนวณทางความร้อนของโครงสร้างปิดภายนอก การคำนวณความร้อนของอุปกรณ์ทำความร้อน

ภาคเรียนที่เพิ่ม 02/06/2009


ระบอบความร้อนของอาคาร พารามิเตอร์การออกแบบของอากาศภายนอกและภายในอาคาร การคำนวณทางความร้อนของโครงสร้างปิดภายนอก การกำหนดองศาวันของระยะเวลาการให้ความร้อนและสภาพการทำงานของโครงสร้างปิดล้อม การคำนวณระบบทำความร้อน

กระดาษภาคเรียนเพิ่ม 10/15/2013


การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของผนังภายนอก พื้นห้องใต้หลังคา เพดานเหนือห้องใต้ดินที่ไม่มีเครื่องทำความร้อน ตรวจสอบการออกแบบผนังด้านนอกในส่วนของมุมด้านนอก โหมดการทำงานของอุปกรณ์ป้องกันภายนอก การดูดซับความร้อนของพื้นผิว

ภาคเรียนที่เพิ่ม 14/14/2557


การเลือกการออกแบบหน้าต่างและประตูภายนอก การคำนวณการสูญเสียความร้อนในห้องและอาคาร การหาวัสดุฉนวนความร้อนที่จำเป็นเพื่อให้แน่ใจว่าอยู่ในสภาพที่เอื้ออำนวยในกรณีที่สภาพอากาศเปลี่ยนแปลงโดยใช้การคำนวณโครงสร้างที่ล้อมรอบ

ภาคเรียนที่เพิ่ม 01/22/2010


ระบบระบายความร้อนของอาคาร พารามิเตอร์ของอากาศภายนอกและภายในอาคาร การคำนวณทางวิศวกรรมความร้อนของโครงสร้างปิด สมดุลความร้อนของอาคาร ทางเลือกของระบบทำความร้อนและระบายอากาศ ประเภทของอุปกรณ์ทำความร้อน การคำนวณไฮดรอลิกของระบบทำความร้อน

กระดาษภาคเรียนเพิ่ม 10/15/2013


ข้อกำหนดสำหรับโครงสร้างอาคารของรั้วภายนอกอาคารที่อยู่อาศัยและสาธารณะที่มีความร้อน การสูญเสียความร้อนของห้อง การเลือกฉนวนกันความร้อนสำหรับผนัง ความต้านทานต่อการซึมผ่านของอากาศของโครงสร้างที่ปิดล้อม การคำนวณและการเลือกอุปกรณ์ทำความร้อน

ภาคเรียนที่เพิ่ม 03/06/2010


การคำนวณทางความร้อนของโครงสร้างภายนอกอาคาร การสูญเสียความร้อนในอาคาร อุปกรณ์ทำความร้อน การคำนวณไฮดรอลิกของระบบทำความร้อนในอาคาร การคำนวณภาระความร้อนของอาคารที่อยู่อาศัย ข้อกำหนดสำหรับระบบทำความร้อนและการใช้งาน

คำอธิบาย:

ตาม SNiP "การป้องกันความร้อนของอาคาร" ล่าสุด ส่วน "ประสิทธิภาพพลังงาน" เป็นสิ่งจำเป็นสำหรับโครงการใดๆ วัตถุประสงค์หลักของส่วนนี้คือเพื่อพิสูจน์ว่าการใช้ความร้อนจำเพาะสำหรับการทำความร้อนและการระบายอากาศของอาคารต่ำกว่าค่ามาตรฐาน

การคำนวณรังสีดวงอาทิตย์ในฤดูหนาว

ฟลักซ์ของรังสีดวงอาทิตย์ทั้งหมดที่มาในช่วงระยะเวลาการให้ความร้อนไปยังพื้นผิวแนวนอนและแนวตั้งภายใต้สภาวะที่มีเมฆมากจริง kW h / m 2 (MJ / m 2)

การไหลของรังสีดวงอาทิตย์ทั้งหมดในแต่ละเดือนของระยะเวลาการให้ความร้อนไปยังพื้นผิวแนวนอนและแนวตั้งภายใต้สภาวะที่มีเมฆมากจริง kW h / m 2 (MJ / m 2)

เป็นผลมาจากงานที่ทำเสร็จแล้ว ได้รับข้อมูลเกี่ยวกับความเข้มของเหตุการณ์รังสีดวงอาทิตย์ทั้งหมด (โดยตรงและกระจัดกระจาย) บนพื้นผิวแนวตั้งที่มีทิศทางต่างกันสำหรับ 18 เมืองในรัสเซีย ข้อมูลนี้สามารถใช้ในการออกแบบจริงได้

วรรณกรรม

1. SNiP 23-02-2003 "การป้องกันความร้อนของอาคาร" - M.: Gosstroy แห่งรัสเซีย FSUE TsPP, 2004

2. หนังสืออ้างอิงทางวิทยาศาสตร์และประยุกต์เกี่ยวกับสภาพอากาศของสหภาพโซเวียต Ch. 1–6. ปัญหา. 1–34. - เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก. : Gidrometeoizdat, 1989–1998.

3. SP 23-101-204 "การออกแบบการป้องกันความร้อนของอาคาร" - ม. : FSUE TsPP, 2547.

4. MGSN 2.01–99 “การประหยัดพลังงานในอาคาร มาตรฐานการป้องกันความร้อนและการจ่ายความร้อนและน้ำ” - ม. : GUP "NIATs", 1999.

5. SNiP 23-01-99* "อุตุนิยมวิทยาการก่อสร้าง" - M.: Gosstroy of Russia, รัฐ Unitary Enterprise TsPP, 2546

6. ภูมิอากาศอาคาร: คู่มืออ้างอิงสำหรับ SNiP - ม.: Stroyizdat, 1990.